格构式偏心受压构件的整体稳定

1、第六章偏心受力构件6.1偏心受力构件的特点及截面形式-.偏心受力构件的受力特点：偏心受拉偏心受压二二二一r强度整体稳定 j实腹式州局部稳泄I稳定5J平面内稳定平面外稳定常用限态 正使极状格构或J弯矩绕实轴作用弯矩绕虚轴作用An皿施人必川从偏心受力构件的特点来看，边缘很容易达到设计强度，若按边缘达塑性视为强度极限很不经济，若按全截面达塑性，又会产生很大变形，因此与受弯构件 相似，部分发展塑性。（截面高度的1/81/4）偏心受力构件的平面内稳定问题属于第二类稳定，采用压溃理论进行计算，但当达极限荷载时，变形过大，规范限制了塑性的发展。a)b)二.偏心受力构件的截面形式壬m开丑干壬谆-6.2偏心受力

2、构件的强度对于全截面达塑性状态，变形过大，因此规范对不同截面限制其塑性发展区域为(1/8 1/4) h0b)a)Nfyfy yH R yfyfyfy yy= N/AJi卫卫亠丘WfAnxWnxyWnyMx，My两个主轴方向的弯矩x，y 两个主轴方向的塑性发展因数，如工字形，X=1.05, y=1.20需要计算疲劳的拉弯、压弯构件，宜取X二y =1.06.3实腹式偏心压杆的整体稳定一弯矩作用平面内的稳定在弯矩作用平面内失稳属第二类稳定，偏心压杆的临界力与其相对偏心率二e 有关，二WA为截面核心矩，；二e大则临界力低。即：根据临界状态内外力平衡条件和变形调条 件导出截面平均应力和杆中挠度的关系。（

3、二 crm） =0d (cr, ym )0)J crdym如此算得的平均应力值使变形过大，限制截面塑性发展在截面高度的 （1/81/4），采用弹性相关公式加以修正。N M N eoNs1 NMs( )Nexe偏心距Nex 二 nEAx欧拉临界力1Ixy1NNsxWlx fy (1小叫2W1xNx NexNs = Afy， M s =W1x fy， W1xy1受压最大点距中和轴距离弯矩放大因数（偏心矩增大因数）考虑部分塑性发展，令Mp代替MsM N e01) Nex当M=0时，即为具有初始偏心e0的轴心压杆，设其为Nx （实际的轴心受力 稳定承载力），则由上式可得:-N .NxxWlxfy(1

4、-代回上式得:N Nx、)Nex NsNx 二cr A,汀x, 上式变为MNxWix(1-_)Nex由此式算得结果与实际有出入，经过修正:NAEmx MNxW1x(1-0.8)x 1NEx轴心受力构件中的考虑1.1000的初挠度，而偏压构件中的 6很大，故此式误差就应主 要在这里。因为前面推导过程中的M是按两端弯矩相等考虑的，1 mx是考虑两端弯矩 不等时的等效弯矩因数，其原则是二端弯矩不等时在杆中某一位置产生最大挠 度，如两端弯矩相等，产生相同挠度，此弯矩为等效弯矩。RM1弟x =0.65 + 0.351, M M1M 2规范对：mx作出具体规定：1. 弯矩作用平面同有侧移的框架柱悬臂构件1

5、 mx =1 ；2. 无侧移框架柱和两端支承构件：（1） 没有横向荷载作用时，Pmx =0.60.35M1/M ；（2） 有端弯矩和横向荷载同时作用，：mx=1 ；产生反向曲率：mx =0.85（3） 无端弯矩，有横向荷载：mx=1对于单轴对称截面，当弯矩使较大翼缘受压时，受拉区可能先受拉出现塑性:mx M xANxW2x (1-1.25)fNexW2x受拉边截面抵抗矩，W2x -Ixy2y2受拉边缘到中和轴的距离弯矩作用平面外的稳定弯矩作用平面外稳定的机理与梁失稳的机理相同，因此其失稳形式也相同 平面外弯扭屈曲。基本假定：1 由于平面外截面刚度很大，故忽略该平面的挠曲变形2 杆件两端铰接，但

6、不能绕纵轴转动。3 材料为弹性。丄飞MxyAbWix截面影响系数：闭口截面=0.7,其他截面 =1.0;：y 弯矩作用平面外的稳定因数：b均布弯矩作用下梁的整体稳定因数，工字形、T形可按规范的简化方 法计算；箱形截面;：b二1.0;M x计算柱段内最大弯矩x 等效弯矩因数（见规范有关规定）以上计算结果是基于双轴对称工字形截面弹性工作范围得出的，对于单轴对称偏压构件以及弹塑性范围内，上述相关公式偏于安全。对于不产生扭转的双轴对称截面（包括箱形截面），当弯矩作用在两个主平 面时，公式可以推广验算稳定：ANxAxWx(1-0.8“)by W1yNex-mxMx.SyMyf iMxyA bx W；xB

7、myMyyWly(1-0吒)Mx,M y最大弯矩FX, ry, “x, “y 等效弯矩因数，查规范。-：bX, d 受均布弯矩受弯构件对x,y轴的整体稳定因数6.4格构式偏心受压构件的整体稳定对于宽度很大的偏心受压柱为了节省材料常采用格构式构件，且通常采用缀条柱。a)XIt1L 一亠yb)d)卄yyoMNxfyc) XX_1I.12I N卞e |ny A iA iyN1.偏心作用在虚轴上（绕实轴屈曲）计算方法与实腹式柱偏心压杆相同，即:平面内:fNmy MyAyWy(1-0.8)NEy平面外:N: tyMy VfxA My V但是计算过程中，长细比应选用换算长细比，ox （平面外）查x , ：

8、b应取1.0。.偏心作用在实轴上（绕虚轴屈曲）弯矩作用平面内：NAWx(1 - xNNex)；：x换算长细比对应的稳定因数Nex 换算长细比下的欧拉临界力Wixyoyo受压肢中心到中和轴的距离弯矩作用平面外：因为平面外弯曲刚度大于平面内（实轴），故整体稳定不必验算，但要进行单肢的验算：NiN y2N e y2 e kiN a a a当两肢相同时，yy2验算单肢在N1作用下绕1- 1和y轴的稳定。平面内，lox =11，loy取决于支撑情况，当不设支撑时，即为全高度111 oyx1 y1 =i1iy取max、*,、1一凡N1f甲A1当采用缀板柱时，单肢平面内除 N1外，还有局部弯矩，应按偏压实腹式构件验算稳定缀件计算应采用实际剪力与计算剪力际剪力大于计算剪力时，宜采用实腹式构件（截面）平面内：N：mxMxSyMy =xAWix(i-x N)WiyN Ex双向偏心的格构式偏压构件平面外：（验算单肢）：NiM y1N y N q y? e KlNa