钻井工程课程设计45287204

1、东北石油大学课程设计课 程题 目 学 院专业班级学生姓名学生学号 指导教师 年 月曰东北石油大学课程设计任务书课程 题目 专业姓名学号主要内容、基本要求、主要参考资料等：1、设计主要内容：根据已有的基础数据，利用所学的专业知识，完成一口井的钻井工程相关参 数的计算，最终确定出钻井、完井技术措施。主要包括井身结构、钻具组合、钻 井液、钻井参数设计和完井设计。2、设计要求：要求学生选择一口井的基础数据，在教师的指导下独立地完成设计任务， 最 终以设计报告的形式完成专题设计，设计报告的具体内容如下：（1）井身结构设计；（2）套管强度设计；（3）钻柱设计；（4）钻井液设计；（5）钻井水力参数设计；（6

2、）注水泥设计；（7）设计结果；（8）参考文献；设计报告采用统一格式打印，要求图表清晰、语言流畅、书写规范、论据充 分、说服力强，达到工程设计的基本要求。3、主要参考资料：王常斌等，石油工程设计，东北石油大学校内自编教材陈涛平等，石油工程，石油工业出版社，2000钻井手册（甲方）编写组，钻井手册，石油工程出版社，1990完成期限 指导教师 专业负责人年 月曰钻井工程设计是石油工程的一个重要部分， 是确保油气钻井工程顺利实施和 质量控制的重要保证， 是钻井施工作业必须遵循的原则， 是组织钻井生产和技术 协作的基础，是搞好单井预算和决算的唯一依据。钻井设计的科学性、 先进性关 系到一口井作业的成败和

3、效益。 科学钻井水平的提高， 在一定程度上依靠钻井设 计水平的提高。设计应在充分分析有关地质和工程资料的基础上， 遵循国家及当地政府有关 法律、法规和要求，按照安全、快速、优质和高效的原则进行，并且必须以保证 实施地质任务为前提。主要目的层段的设计必须体现有利于发现与保护油气层， 非目的层段的设计主要考虑满足钻井工程施工作业和降低成本的需要。本设计的主要内容包括： 1、井身结构设计及井身质量要求：原则是能有效 地保护油气层，使不同地层压力梯度的油气层不受钻井液污染损坏；应避免漏、 喷、塌、卡等复杂情况发生，为全井顺利钻进创造条件，使钻井周期最短；钻下 部高压地层时所用的较高密度钻井液产生的液柱

4、压力， 不致压裂上一层管鞋处薄 弱的裸露地层； 下套管过程中， 井内钻井液柱压力之间的压差不致产生压差卡套 管等严重事故以及强度的校核。 2、套管强度设计； 3、钻柱设计：给钻头加压时 下部钻柱是否会压弯，选用足够的钻铤以防钻杆受压变形； 4、钻井液体系； 5、 水力参数设计； 6，注水泥设计， 钻井施工进度计划等几个方面的基本设计内容。目录第 1 章 设计资料的收集 11.1 预设计井基本参数 11.2邻井基本参数 1第 2 章 井身结构设计 42.1钻井液压力体系 42.2井身结构的设计 52.3井身结构设计结果 6第 3 章 套管柱强度设计 73.1油层套管柱设计 73.2 表层套管柱设

5、计 1. 13.3套管柱设计结果 11第 4 章 钻柱设计 124.1钻铤的设计 124.2钻铤及钻杆长度的计算 134.3钻柱设计结果 18第 5 章 钻井液设计 195.1钻井液的计算公式 195.2钻井液密度转换 205.3钻井液设计 215.4钻井液设计结果 22第 6 章 钻井水力参数的设计 226.1泵的选择 226.2泵的各种参数计算 246.3泵的设计结果 31第 7 章 注水泥设计 327.1水泥浆的用量 327.2所需干泥灰、清水的用量 347.3顶替时间的计算 357.4防凝时间的计算 367.5注水泥设计结果 37第 8 章 设计结果 38参考文献 40第1章 设计资料

6、的收集1.1预设计井基本参数井号SJ0076井别I预探井坐标2166912324,5114900设计井深2100井口海拔144目的层位P,F,Y完井层位泉三段地理位置升南、宋芳屯构造位置松辽盆地三肇凹陷升平向斜设计依据1.设计依据 （1）大庆石油管理局勘探部1992年第73期勘探方案审定纪要（2）本区标准层构造图。（3）邻井资料2.钻探目的 评价本区油层情况1.2邻井基本参数1 井身结构井号项目钻头尺寸（mm）下深（m）套管尺寸（mm）泥浆密度（g/cm3）井深芳29油层21521251391.05- 1.2521302. 地层压力井号井段（m）地层压力（g/cm3）破裂压力（g/cm3）芳2

7、90-123.91.6芳29123300.951.6芳29300500.911.6芳29500700.931.6芳297001000.981.6芳291000140011.62芳29140018001.031.63芳29180021301.051.653 钻具组合井号井段（m）钻头外径（mm）密度(g/cm3)钻具组合芳290-1234441.05-1.2 178X 75F 159X 26芳29123-21302151.05-1.25214稳定器+178 0 214稳定器+178 X9+214稳定器+178减震器+178X 18F214稳定器+ 178 X 90）159 X 26芳291495

8、-15052151.05-1.25178取芯筒+ 178X 70159X 26芳291847-18722151.05-1.25178取芯筒+ 178X 7$159X 26芳292047-20772151.05-1.25178取芯筒+ 178X 7$159X 264 钻井液性能井号地质年代井段(m)钻井液类型密度(g/cm3)漏斗粘度(s)pH值静切力(Pa)塑性粘 度mP s屈 服 值(Pa)N值K值失水(API)芳29明2段-第四系0-123膨润土混浆1.05-1.222-400-00-0-芳29嫩3段-明2段123-1000两性复合离子钻井液1.05-1.222-358-91.5-2.58

9、-184-9.65-.75.1-.31-5芳29泉3段-嫩3段1000-2130两性复合离子钻井液1.2-1.2530-458-92.5-315-287-14.55-.65.3-.61-55.水力参数井号钻头尺寸(mm)井段(m)泵压(MPa)钻头压降(MPa)环空 压降(MPa)冲击力(kN)喷射 速度(m/s)钻头水功率(kW)比水功率(%)上返速度(m/s)功率 利用 率(%)芳294440-1237.927.05.876.011043252.3489.07芳29215123-100013.4310.313.127.58126495132.1376.77芳292151000-149510

10、.778.32.474.3511325471.3677.04芳292151505-184718.0115.432.595.3151414111.1985.64芳292151872-204714.9112.12.814.6913432581.1981.15芳292152077-213015.0112.12.914.6913432581.1980.64芳292151495-150500芳292151847-187200芳292152047-2077006.钻井参数井号井段(m)钻头尺寸(mm)钻头类型生产厂喷嘴组合钻压(kN)转速(rpm)排量(l/s)泥浆密 度(g/cm3)芳290-12344

11、4X3A江汉14+14+1430-4065-7045-481.05-1.2芳29123-10002153B大庆13+13+13160-180195-20048-501.05-1.2芳291000-1495215PM210钻一机厂10+10+9+950-80195-20028-321.15-1.2芳291505-1847215J22江汉12.7+8.7160-18065-7024-281.2-1.25芳291872-2047215J22江汉12.7+10.3160-18065-7024-281.2-1.25芳292077-2130215J22江汉12.7+10.3160-18065-7024-2

12、81.2-1.25芳291495-1505215RC-475川克50-8065-7035-401.15-1.2芳291847-1872215RC-475川克50-8065-7035-401.2-1.25芳292047-2077215RC-475川克50-8065-7035-401.2-1.257套管柱设计参数井号套管类型套管层位井段(m)外径(mm)钢级段重长度(m)壁厚(mm)累重抗拉系数抗挤系数芳29常规表层0-120339J-559.731209.659.7323.955.52芳29常规油层0-210139J-555.312107.7248.532.3110.24芳29常规油层210-1

13、380139J-5524.3711706.243.221.81.14芳29常规油层1380-2125139J-5518.857457.7218.855.941.3井号套管层位上返深度(m)水泥塞面深度(m)水泥浆 密度(g/cm3)漏失量(m3)水泥品种标号注水泥量(袋)外加剂品种外加剂量(kg)固井刖 密度要 求(g/cm3)芳29表层1.201.85-1.90A级4860芳29油层1.2513381.9-1.920G级7680式中：max为某层套管钻进井段中所用最大泥浆密度，g/cm ；pmax为该井段中所用地层孔隙压力梯度等效密度，g/cm3 ； Sb为抽吸压力允许值的当量密度，取 0.

14、036g/cm3。第2章2.1钻井液压力体系2.1.1最大泥浆密度井身结构设计maxpmaxSb(2-1)fnkpmaxSbSfHpmaxSk(2-2)发生井涌情况时式中：fnk为第n层套管以下井段发生井涌时，在井内最大压力梯度作用下，上部地层不被压裂所应有的地层破裂压力梯度，g/cm3 ； Hni为第n层套管下入深度初选点，m； Sk为压井时井内压力增高值的等效密度，取0.06g/cm3 ； Sf为地层压裂安全增值，取0.03g/cm3。校核各层套管下到初选点深度H ni时是否会发生压差卡套Prn9.81HmmpmaxSbpmin103(2-3)g/cm3 ； H mm为该井段内最式中：Pr

15、n为第n层套管钻进井段内实际的井内最大静止压差，MPa； pmin为该井段内最小地层孔隙压力梯度等效密度，小地层孔隙压力梯度的最大深度，m; Pn为避免发生压差卡套的许用压差，取12 MPa。2.2井身结构的设计套管层次与深度的确定根据邻井数据绘制地层压力与破裂压力剖面图，如下图所示当量钻井液密度（g/cm3）m（ 深 井地层压力与地层破裂压力剖面图1油层套管下入深度初选点H 2的确定 由于井深为2100m，所以确定油层套管的下入为 2095m。2表层套管下入深度初选点比的确定试取比匚280 m，由邻井基本参数得：pmax 1.05g cm3，H pmax 2100 m预计发生井涌时，由公式2

16、-2,并将各值代入得：Q a rrf1k 1.05 0.0360.03 00 0.061.566 g cm3280根据邻井数据可知280m以下的最小破裂压力梯度为伽 1.6g cm3，因为f1k fmin且相近，所以确定表层套管下入深度初选点为Hi 280m。3. 校核表层套管下入到初选点280m过程中是否会发生压差卡套管参考邻井基本参数得：在此井段pmax 0.95g cm3， pmin 0.9g cm3，Hmm 123m。由公式 2-3 得：pr1 9.81 123 0.95 0.036 0.9 10 3 0.10377 MPa因为Pr1Pn，所以不会发生压差卡套管，故表层套管的下入深度为

17、280m。4. 校核油层套管下入到2095m过程中是否会发生压差卡套管参考邻井基本参数得：在此井段pmax 1.05g cm3， pmin 0.91g cm3，H mm 500 m。由公式 2-3 得：pr2 9.81 500 1.05 0.036 0.91 10 3 0.8633 MPa因为Pr2 Pn，所以不会发生压差卡套管，故油层套管的下入深度为2395m。2.3井身结构设计结果查钻井手册（甲方），钻头与套管尺寸匹配结果如下表所示井身结构设计表井号项目井深（m）套管下深（m）套管外径（mm）钻头尺寸（mm）SJ0076表层285280339.7444.5油层21002095139.7第3

18、章套管柱强度设计3.1油层套管柱设计计算的相关公式(3-1)1某井段的最大外挤压力PocdgD 10式中：d为该井段所用泥浆的最大密度，g/cm3 ； D为某段钢级的下深度，m。2某段钢级套管的最大下入深度dgSD10 3(3-2)式中：d为某段钢级套管抗外挤强度，MPa；SD为最小抗外挤安全系数，取1.125(3-3)3套管浮力系数Kb 1 式中：s为某段所用钢材的密度，取7.8g/cm3。4. 安全系数抗拉安全系数：St 1.8按抗外挤强度设计由下向上选择第一段套管由公式3-1可知最大外挤压力为pocdgD1 10 3 1.25 9.81 2095 10 3 25.69 MPa而允许抗外挤

19、强度为Pc poc SD 25.69 1.12528.91 MPa查钻井手册（甲方）选择第一段套管表3-1第一段套管钢级选钢级外径（mm）壁厚（mm）均重（N/m）抗拉强度（kN）抗挤强度（MPa）内径（mm）s（kN）J-55139.77.72248.1112133.853124.31214.4确定第二段套管的下入深度和第一段套管的使用长度1. 查钻井手册（甲方）选择第二段套管表3-2第二段套管钢级选择钢外径壁厚均重抗拉强度抗挤强度内径s级（mm）（mm）（N/m）（kN）（MPa）（mm）（kN）J-55139.76.99226.2987.527.855125.71103.2由公式3-2可

20、知第二段套管下入深度为D2 1.25 。鴛：1.125 20196，取D22004 m。则第一段套管使用长度为L1D1 D22095 2004 91 m，因此套管根数I91为n 91 10（根），实际取n 10根。9.19.1故第一段套管实际使用长度为Li 10 9.191（m），第二段套管实际下入深度为 D2 D1 L12095 91 2004 m。2双轴应力校核套管实际所受的挤压力为t dgD2 1.25 0.00981 2004 24.574 MPa查钻井手册（甲方）可知1214.4 1012 2n 0.13970.1243 10 6380.5112 MPa故丄s24.574380.51

21、120.06459根据曲线可知 0.95 ,则s-11210.951064.95 kN ,因此套管实s际所受拉力为LqKB 913226.2 101.257.817.2855 kN故 z St 17.2855 1.831.1138(kN)z 1064.95 kN，满足双轴应s力校核要求。确定第三段套管的下入深度和第二段套管的使用长度1. 查钻井手册（甲方）选择第三段套管表3-3第三段套管钢级选择钢外径壁厚均重抗拉强度抗挤强度内径s级(mm)(mm)(N/m)(kN)(MPa)(mm)(kN )J-55139.76.2204.3840.721.512127.3987.5由公式3-2可知第三段套管

22、下入深度为D3 125。爲1.125 1559 取D21500m。则第二段套管使用长度为L2D2 D3 2004 1500 504 m，因此套管根数为n 邑 50455.38（根），实际取n 56根。9.19.1故第二段套管实际使用长度为L2 56 9.1 509.6（m），第三段套管实际下入深度为 D3 D2 L22004509.61494.4 m。2双轴应力校核套管实际所受挤压力为t dgD3 1.25 0.00981 1494.4 18.325 MPa查钻井手册（甲方）可知3378.23 MPa1103.2 103“10 12 2n 0.13970.1257418.3938378.230

23、.04864948 kN，满足双轴应力114.084 1.8205.5312 kN1.使用长度的确定第三段套管使用长度为L3D31494.4 m，因此套管根数为L3149449.19.1164.2（根），实际取 n 164根。根据曲线可知zs0.96则-z 987.5 0.96s948 kN因此套管实际所受拉力为z LqKB 17.2855509.6226.2“3d 1.25101 -7.817.2855114.084 kNz故zSt校核要求。校核第三段套管及确定其使用长度故第三段套管实际使用长度为L3 164 9.1 1492.4（m）2抗拉强度校核第三段套管所受最大拉应力为31 25z L

24、qKB 114.0841494.4 204.3 101217.292370.346 kN7.8840.7 kN，满足抗拉强度要求而 z St370.463 1.8 666.21 kN3.2表层套管柱设计由公式3-1可知，最大外挤压力为PocdgD 10 3 1.2 9.81 280 10 3 3.2962 MPa而允许抗外挤强度为Pc poc SD 3.2962 1.1253.70823 MPa查钻井手册（甲方）选择表层套管：表3-4表层套管钢级选择钢级外径（mm）壁厚（mm）均重（N/m）抗拉强度（kN）抗挤强度（MPa）内径（mm）s（kN）H-40339.78.38700.51432.3

25、5.1023232406.5280则表层套管的根数为n 30.769根，实际取n 30根，所以实际使用长度为 L 30 9.1273 m。抗拉强度校表层套管所受最大拉应力为3 1 2 z LqKB 280 700.5 101165.9646 kN7.8故 z St 165.9646 1.829807363 kN 1432.3 kN，满足抗拉强度要求。3.3套管柱设计结果表3-5套管柱设计参数表井号套管类型套管层位井段（m）钢级外径（m）壁厚（mm）根数长度（m）SJ0076常规表层0-285H-40339.78.3830280SJ0076常规油层0-1494.4J-55139.76.2164.

26、21494.4SJ0076常规油层1494.4-2004J-55139.76.9956509.6SJ0076常规油层2004-2095J-55139.77.721091第4章钻柱设计4.1钻铤的设计根据钻头直径选择钻铤外径，钻铤长度取决于选定的钻铤尺寸与所需钻铤重 量。所需钻铤长度的计算公式LcW Sn qc Kb(4-1)式中：W为设计最大钻压，kN ； Sn为安全系数，此取Sn 1.2 ； Kb为钻井液浮 力系数；Lc为所需钻铤的长度，m； qc为每次开钻所需钻铤单位长度重量， N m ； n为每次开钻所需钻铤的根数，每根钻铤的长度9.1m。计算钻柱所受拉力的公式p L q Lc qc K

27、b（4-2）式中：p为钻柱所受拉力，kN ； Lc为钻铤长度，m； qc为钻铤单位长度重量，N m ； L为钻杆长度，m; q为钻杆单位长度重量，N m。P 外挤 dgL（ 4-3）式中：p外挤为钻杆所受外挤压力，MPa；d为最小钻井液密度，g/cm3。4.2钻铤及钻杆长度的计算4.2.1 一次开钻钻具组合1.0-285m（1）钻铤长度的确定查钻井手册（甲方）选择钻铤，钻铤外径203.2mm,内径71.4mm,均重qc 2190 N m。1 05此时Kb 1 10.865，最大钻压 W 40kN。s7.8则钻铤长度为LcW Snqc Kb40 1.232190 100.86525.3386 m

28、，所用根数为25.33869.12.78 根。从而实际用3根钻铤，钻铤实际度为Lc 9.1 327.3 m（2）钻杆长度计算及安全校核查钻井手册（甲方）选择钻杆，钻杆外径139.7mm，内径121.4mm，均重q 319.71 N m,钢级E级，钻杆Fy 1945.06kN，安全系数为St 1.3。计算最大安全静拉载荷为： 安全系数法：Fa10.9FySt0.91945.061346.58 kN/1.3 设计系数法：Fa10.9 Fy yt0.9 1945.061190.85kN/;1.47 拉力余量法：Fa1 0.9Fy MOP0.9 1945.06 4001350.55 kN比较三种安全校

29、核知设计系数法计算的Fa值最小则钻杆许用长度为Fa qc Lc Kbq Kb1190.85 2190 10 3 27.3 0.865319.71 10 3 0.8654119.10 m285 m因此钻杆长度为L 285 273 2577 m，所用根数为n警28.3根，实际取n28根，从而钻杆实际长度为L 28 9.1 254.8 m校核钻杆抗挤强度为p外挤dgL 1.05 0.00981 257.7 2.608 MPa D 58.21 MPa故安全校核所选钻铤及钻杆满足要求二次开钻钻具组合1.285-1000m（1）钻铤长度的确定查钻井手册（甲方）选择钻，钻铤外径177.80mm,内径71.4

30、0mm,均重qc 1606 N m。此时Kb 11.0517.80.865，最大钻压为W 180kN。则钻铤长度为LcW Snqc Kb180 1.21.606 10 3 0.865155.486 m，所用根数为曲17.08根9.1从而实际用18根钻铤，钻铤实际长度为Lc 18 9.1163.8 m2 钻杆长度计算及安全校核查钻井手册（甲方）选择钻杆，钻杆外径127.0mm,内径108.60mm,均重q 284.78N m，钢级E级，钻杆Fy 1760.31kN，安全系数为St 1.3。计算最大安全静拉载荷为: 安全系数法：Fa1 设计系数法：Fa1 拉力余量法：Fa10.9Fy St0.9

31、1760.31 1218.676 kNI1.30.9 1760.310.9Fyy t1115.689 kN/-1.420.9Fy MOP 0.9 1760.314001184.271 kN比较三种安全校核知设计系数法计算的Fa值最小则钻杆许用长度为Fa qcLcKbq Kb1115.689 1606 10 3 163.8 0.865284.78 10 3 0.8653656.74 m1000 m因此钻杆长度为L 1000他8 836，根数为n詈91.89 根，实际取n 91根，从而钻杆实际长度为L 91 9.1828.1 m。校核钻杆抗挤强度p外挤dgL 1.05 0.00981 836.2

32、8.614 MPa D 68.96 MPa故安全校核所选钻铤及钻杆满足要求。2.1000-1495m（1）钻铤长度的确定查钻井手册（甲方）选择钻铤，钻铤外径177.80mm,内径71.40mm,均重 qc 1606 N m。此时Kb 11.1517.80.8526，最大钻压 W 80kN。则钻铤长度为LcW Snqc Kb80 1.231606 100.852670.11m，所用根数为70.119.17.7根，从而实际用8根钻铤，钻铤实际长度为Lc8 9.172.8 m 。2. 钻杆长度计算及安全校核查钻井手册（甲方）选择钻杆，钻杆外径127.0mm,内径108.60mm,均重q 284.78

33、 Nm，钢级E级，钻杆Fy 1760.31kN，安全系数为St 1.3。计算最大安全静拉载荷为： 安全系数法：Fa1 0.9Fy S 0.9 176031 1218.676 kN1. 3 设计系数法：Fa1 0.9Fy y t 09 176031 1115.689 kNy/y1.42 拉力余量法：Fa1 0.9Fy MOP 0.9 1760.314001184.271 kN比较三种安全校核知设计系数计算的 Fa值最小则钻杆许用长度为Faq cLcK Bq Kb1115.689 1606 10 3 72.8 0.8526284.78 10 3 0.85264184.48 m1495 m1422

34、2因此钻杆长度为L 1495728咤纺，根数为n右 他2 根, 实际取n 156根，从而钻杆实际长度为L 156 9.1 1419.6 m校核钻杆抗挤强度p外挤dgL 1.15 0.00981 1422.2 16.0445 MPa D 68.96 MPa故安全校核所选钻铤及钻杆满足要求。1.钻铤长度的确定查钻井手册（甲方）3.1495-2100m选择钻，钻铤外径177.80mm,内径71.40mm,均重qc1606 N m。此时KB 1 1.27.80.8462，最大钻压W180kN 。则钻铤长度为LcW Snqc Kb180 1.21606 10 30.8462158.94 m，所用根数为空

35、聖17.47根9.1从而实际用18根钻铤，实际钻铤长度为Lc 189.1163.8 m 。2 钻杆长度计算及安全校核查钻井手册（甲方）选择钻杆，钻杆外径127.0mm,内径108.60mm,均重q 284.78N m，钢级E级，钻杆Fy 1760.31kN，安全系数为St 1.3。计算最大安全静拉载荷为： 安全系数法：Fa1 0.9Fy St 0.9 17631 1218.676 kN/1.3 设计系数法：Fa1 0.9Fy y t 0.9 17631 1115.689 kNy/y1.42 拉力余量法：Fa1 0.9Fy MOP 0.9 1760.31 400 1184.271 kN比较三种安

36、全校核知设计系数法计算的 Fa值最小则钻杆许用长度为Fa qcLcKbq Kb1115.689 1606 10 3 163.8 0.84626284.78 10 30.84623706.05 m2100 m因此钻杆长度为L2100 163.81936.2 m。1936 2钻杆所用根数为n 1936.22佗76根，实际取n 212根，从而钻杆实际9.1长度为 L 212 9.11929.2 m。校核钻杆抗挤强度p外挤dgL 1.2 0.00981 1936.2 22.793 MPa D 68.96 MPa故安全校核所选钻铤及钻杆满足要求。4.3钻柱设计结果钻柱设计参数表井段钻头尺钻铤外钻铤内钻铤

37、根钻杆外钻杆内钻杆根（m）寸（mm）径mm）径（mm）数径（mm）径（mm）数0-285444.5203.271.43139.7121.428285-1000215.9177.8071.418127.0108.68911000-1495215.9177.8071.48127.0108.61561495-2100215.9177.8071.418127.0108.6212第5章钻井液设计5.1钻井液的计算公式井筒内钻井液体积n(5-1)n 2V井筒Di Lii 1 43式中：V井筒为井筒内钻井液的体积，m ; Di为第i段井径，m； Li为第i段井眼 长度，m。地面循环量由于井深为2100m,选择30钻机则地面循环量为V循环120m3损耗量损耗量为V损耗V井筒V循环20%(5-2)需要加入粘土、清水的量式中：m 土/、V原浆V水（5-3）土m V 水（5-4）5%1土为所加入粘土的密度，取2000 K m3 ； V原浆为所配钻井液的最大体积m3 ； m土为所加粘土质量，t； V水为配制钻井液所需要的水的体积，m3。5.2钻井液密度转换5.2.1 一次