塔吊基础施工方案

1、 塔吊基础施工方案一、工程概况1.1、 xxx工程由江苏融侨置业有限公司投资建设，南京市建筑设计研究院有限责任公司设计，xxx有限公司总承包组织施工。1.2 、xxx项目位于xxx。项目总有地面积283305.6平方米，总建筑面积659701.28平方米，本工程为xxx工程，主要包括的楼号有高层14#19#楼，共6幢，联排别墅20#37#楼，共19幢。 1.3 、xxx由20#37#别墅及4#、5#地库组成，框剪结构，别墅地下一层、地上三层，地下室及上部主体层高为3米，檐口高度为9.95m；别墅20#、30#、31#、33#别墅单体地下建筑面积均为455.1，地上950.2，总建筑面积1405

2、.3；别墅21#、22#、32#楼单体地下建筑面积666.9，地上建筑面积1420.6，总建筑面积2087.5；别墅24#楼地下建筑面积620.5，地上建筑面积1420.6，总建筑面积2033.1；别墅25#、26#、34#、35#楼地下建筑面积为417.5，地上建筑面积950.2，总建筑面积1377.6；别墅27#、28#、36#、37#楼地下建筑面积546.7，地上建筑面积1420.6，总建筑面积1967.3；别墅29#楼地下建筑面积381.25，地上建筑面积977.45，总建筑面积1358.7；。4#地库建筑面积为3114.8，5#地库建筑面积为3359。1.4、 结合施工需要现场共配备

3、qtz40塔吊五台，每台塔吊服务半径范围内楼号分别为20#、21#、25#、26#楼；22#、23#、27#、28#楼；30#、31#、34#、35#楼；32#、33#、36#、37#楼；24#、29#楼。具体位置详见塔吊基础施工图二、 编制说明别墅施工区塔吊基础施工主要考虑到该区域为土山体回填平整、原地势自然土层分布比较复杂，根据地勘报告有关基础持力层高度、结合地下室及上部结构施工需要，综合各方面因素，编制其基础施工方案，施工时严格按方案执行。三、编制依据（1） 融侨观城项目岩土工程勘察报告（2） 地基基础设计规范（3） 工程施工平面图（4） 塔式起重机使用说明书（5） 建筑机械使用安全技术

4、规程四、塔吊基础（qtz63）平面布置及做法塔吊位置：4#地库14轴16轴/e轴f轴；50轴52轴/e轴f轴； 5#地库7轴10轴/e轴f轴；31轴34轴/e轴f轴； 联排别墅29#楼北侧。（1） 、联排1#塔吊：4#地库14轴16轴/e轴f轴底板面标高为-5.550（0.000相对标高为30.450米），底板底标高为-6.000米，基底土层标高为-6.100，相对高程为24.350米，原土高度为32.180米。该处塔吊基础面绝对标高为24.300米，基础埋深1.300米，100厚c15素混凝土垫层，基底土方标高为22.900米。经查浦口去融侨观城西区工程岩土工程详细勘察报告有关数据，满足qt

5、z40塔吊基础承载力的要求。（2） 、4#地库50轴52轴/e轴f轴底板面标高为-5.550（0.000相对标高为30.450米），底板底标高为-6.000米，基底土层标高为-6.100，相对高程为24.350，原土高度为24.480米。该处塔吊基础面绝对标高为24.300米，基础埋深1.300米，100厚c15素混凝土垫层，基底土方标高为22.900米。经查浦口去融侨观城西区工程岩土工程详细勘察报告有关数据，满足qtz40塔吊基础承载力的要求。（三）5#地库7轴10轴/e轴f轴底板面标高为-5.550（0.000相对标高为26.450米），底板底标高为-6.000米，基底土层标高为-6.10

6、0，相对高程为20.350，原土高度为29.800米。该处塔吊基础面绝对标高为20.300米，基础埋深1.300米，100厚c15素混凝土垫层，基底土方标高为18.900米。经查浦口去融侨观城西区工程岩土工程详细勘察报告有关数据，满足qtz40塔吊基础承载力的要求。（四）5#地库31轴34轴/e轴f轴底板面标高为-5.550（0.000相对标高为26.450米），底板底标高为-6.000米，基底土层标高为-6.100，相对高程为20.350，原土高度为18.580米。该处塔吊基础面绝对标高为20.300米，基础埋深1.300米，100厚c15素混凝土垫层，基底土方标高为18.900米。经查浦口

7、去融侨观城西区工程岩土工程详细勘察报告有关数据，不满足qtz40塔吊基础承载力的要求，拟定采用四桩身塔吊基础，桩基采用人工挖孔桩，工艺要求参照5#地库人工挖孔桩设计做法施工。（5） 联排别墅29#楼北侧 19#底板面标高为-3.900（0.000相对标高为26.450米），原土高度为19.290米。该处塔吊基础面绝对标高为22.55米，基础埋深1.300米，100厚c15素混凝土垫层，基底土方标高为21.150米。经查浦口去融侨观城西区工程岩土工程详细勘察报告有关数据，不满足qtz40塔吊基础承载力的要求，拟定采用四桩身塔吊基础，桩基采用人工挖孔桩，工艺要求参照5#地库人工挖孔桩设计做法施工。

8、五、塔吊天然基础计算书附后：天然基础计算书江苏融侨观城二期工程工程；属于框剪结构;地上12层;地下2层；建筑高度：34.8m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：659701.28平方米；总工期：365天；施工单位：湖北海厦建筑总公司。本工程由融侨置业有限公司投资建设，南京市建筑设计研究院有限公司责任公司设计，地质勘察，监理，湖北海厦建筑总公司组织施工；由张志筛担任项目经理，戴春生担任技术负责人。1、参数信息塔吊型号:qtg40， 塔吊起升高度h=40.80m，塔吊倾覆力矩m=400kn.m， 混凝土强度等级:c30，塔身宽度b=1.4m， 基础埋深d:=1.50m，自重f1=287.83kn

9、， 基础承台厚度h=1.30m，最大起重荷载f2=46.6kn， 基础承台宽度bc=4.50m，钢筋级别:ii级钢。2、塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范(gb50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中 f塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,f=334.43kn； g基础自重与基础上面的土的自重： g=25.0bcbchc+m bcbc(d-h) =739.13kn； m土的加权平均重度 bc基础底面的宽度，取bc=4.500m； w基

10、础底面的抵抗矩，w=bcbcbc/6=15.188m3； m倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，m=400.00kn.m； e偏心矩，em / (f + g)0.373 m,故e承台宽度/6=0.75 m；经过计算得到:无附着的最大压力设计值 pmax=(334.430+739.125)/4.5002+400.000/15.188=79.353kpa；无附着的最小压力设计值 pmin=(334.430+739.125)/4.5002-400.000/15.188=26.678kpa；有附着的压力设计值 p=(334.430+739.125)/4.5002=53.015kpa；3、地基

11、承载力验算地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范gb 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa-修正后的地基承载力特征值(kn/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取145.000kn/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kn/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取4.500m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kn/m3； d-基础埋置深度(m) 取1.500m；解得地基承载力设计

12、值：fa=177.500kpa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=177.500kpa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值pmax=53.015kpa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于无附着时的压力设计值pkmax=79.353kpa，满足要求！4、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范gb 50007-2002第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值； ho - 基础冲切破坏锥体的有效高度；

13、am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽； ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。 pj - 扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力； al - 冲切验算时取用的部

14、分基底面积 fl - 相应于荷载效应基本组合时作用在al上的地基土净反力设计值。 则，hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.96； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.43mpa； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=1.40+(1.40 +21.30)/2=2.70m； ho - 承台的有效高度，取 ho=1.25m； pj - 最大压力设计值，取 pj=79.35kpa； fl - 实际冲切承载力： fl=79.35(4.50+4.00)(4.50-4.00)/2)/2=84.31kn。 其中4.50为基础宽度，4.00=塔身宽度+2h；允许冲切

15、力：0.70.961.432700.001250.00=3237609.38n=3237.61kn；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！5、承台配筋计算5.1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范gb 50007-2002第8.2.7条。计算公式如下: 式中：mi - 任意截面i-i处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 - 任意截面i-i至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时， 取a1=b即取a1=1.55m； pmax - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取79.35kn/m2； p - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面i-i处基础底

16、面地基反力设计值； p=79.35(31.40-1.55)/(31.40)=50.07kpa； g-考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，取739.13kn/m2； l - 基础宽度，取l=4.50m； a - 塔身宽度，取a=1.40m； a - 截面i - i在基底的投影长度, 取a=1.40m。 经过计算得mi=1.552(24.50+1.40)(79.35+50.07-2739.13/4.502) +(79.35-50.07)4.50/12=143.86kn.m。5.2.配筋面积计算依据建筑地基基础设计规范gb 50007-2002第8.7.2条。公式如下: 式中，l - 当混凝土

17、强度不超过c50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.04； fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kn/m2； ho - 承台的计算高度，ho=1.25m。经过计算得： s=143.86106/(1.0414.304.50103(1.25103)2)=0.001； =1-(1-20.001)0.5=0.001； s=1-0.001/2=0.999； as=143.86106/(0.9991.25300.00)=383.89mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:4500.001300.000.15%=87

18、75.00mm2。故取 as=8775.00mm2。塔吊基础做法：截面尺寸为450045001300，配筋为c14250双层双向，拉筋为c12500。四桩基础计算书江苏融侨观城二期工程工程；属于框剪结构;地上12层;地下2层；建筑高度：34.8m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：659701.28平方米；总工期：365天；施工单位：湖北海厦建筑总公司。本工程由融侨置业有限公司投资建设，南京市建筑设计研究院有限公司责任公司设计，地质勘察，监理，湖北海厦建筑总公司组织施工；由张志筛担任项目经理，戴春生担任技术负责人。1、塔吊的基本参数信息塔吊型号:qtg40， 塔吊起升高度h=35.000m，

19、塔吊倾覆力矩m=400kn.m， 混凝土强度等级:c30，塔身宽度b=1.4m， 基础埋深d=1.500m，自重f1=287.83kn， 基础承台厚度hc=1.000m，最大起重荷载f2=46.6kn， 基础承台宽度bc=4.500m，桩钢筋级别:ii级钢， 桩直径或者方桩边长=0.800m，桩间距a=3.3m， 承台箍筋间距s=250.000mm，承台砼的保护层厚度=51.000mm。 2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）f1=287.83kn， 塔吊最大起重荷载f2=46.60kn， 作用于桩基承台顶面的竖向力f=1.2(f1+f2)=401.32kn， 塔吊的倾覆力

20、矩m=1.4400.00=560.00kn。 3、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩m最不利方向进行验算。3.1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.1.1条。 其中 n单桩个数，n=4； f作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，f=401.32kn； g桩基承台的自重 g=1.2（25bcbchc+20bcbcd)= 1.2(254.504.501.00+204.504.501.50)=1336.50kn； mx,my承台底面的弯矩设计值，取560.00kn.m； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离a/2=1.

21、65m； ni单桩桩顶竖向力设计值(kn)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：n=(401.32+1336.50)/4+560.001.65/(4 1.652)=519.30kn。3.2. 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.6.1条。其中 mx1,my1计算截面处xy方向的弯矩设计值(kn.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离取a/2-b/2=0.95m； ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kn)，ni1=ni-g/n=185.18kn/m2；经过计算得到弯矩设计值：mx1=my1=2185.180.95=351.84kn.m。4、矩形

22、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过c50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时， 1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得14.30n/mm2； ho承台的计算高度hc-51.00=949.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00n/mm2；经过计算得：s=351.84106/(1.0014.304500.00949.002)=0.006； =1-(1-20.006)0.5=0.006； s =1-0.006/2=0.997； asx =a

23、sy =351.84106/(0.997949.00300.00)=1239.59mm2。5、矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(jgj94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到xy方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为v=519.30kn我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； bo承台计算截面处的计算宽度，bo=4500mm； ho承台计算截面处的计算高度，ho=949mm； 计算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此处，ax，ay为柱边（墙边）或承台变阶处 至x, y

24、方向计算一排桩的桩边的水平距离，得(bc/2-b/2)-(bc/2-a/2)=950.00mm， 当 3时,取=3， 满足0.3-3.0范围； 在0.3-3.0范围内按插值法取值。得=1.00； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)， 得=0.09； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30n/mm2； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00n/mm2； s箍筋的间距，s=250mm。则，1.00519.30=5.19105n0.09300.004500949=5.63106n；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！6、

25、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(jgj94-94)的第4.1.1条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=519.30kn；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30n/mm2； a桩的截面面积，a=5.03105mm2。则，1.00519302.48=5.19105n14.305.03105=7.19106n；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！7、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(jgj94-94)的第5.2.2-3条；根据第二步的

26、计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=519.30kn；单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： 其中 r最大极限承载力； qsk单桩总极限侧阻力标准值: qpk单桩总极限端阻力标准值: s, p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数， s, p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数， qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=2.513m； ap桩端面积,取ap=0.503m2； li第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kpa) 土端阻力标准值(kpa) 土名称 1 4.00 22.00 1350.00 粘性土 2 3.00 50.00 1200.00 粉土或砂土 3 8.00 36.00 1200.00 粉土或砂土 由于桩的入土深度为10.00m,所以桩端是在第3层土层。单桩竖向承载力验算: r=2.51(4.0022.000.91+3.0050.001.09+3.0036.001.09)/1.67+1.261200.000.503/1.67=1.00103knn=51