太原某中学体育馆高大模板施工方案改完2 (1)

1、 中铁 十二局集团有限公司 太原市第五中学校新校区项目太原市第五中学校新校区建设项目工程体育馆高大模板支撑专项施工方案一、 编制依据为了保证本工程高大支模施工安全，根据建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制主要依据如下：1、施工合同2、施工图纸3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）4、建筑工程施工质量验收统一标准（GBJ300-2013）5、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）7、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-20

2、08）二、高支模工程概况 本工程为太原市第五中学校新校区建设项目，该项目位于太原市小店区，场地北靠龙城南街，东临唐槐路，西临大运路，南临规划路。校区规划占地面积约11.582公顷，总建筑面积约为83861.41。校区用地东西约563m，南北约250m，新校区包括体育馆、换热站、初高中部教学楼、综合楼、食堂、宿舍楼、国际部教学楼、报告厅8栋单体及室外道路、管网工程及室外构筑物工程等，其中体育馆概况如下:体育馆工程位于校园东侧；体育馆内北侧为篮球馆，南侧为游泳馆；设计使用年限：50年；建筑面积为8127.84m2 ，地上一层，局部为二层看台，其中地上一层5043.79m2 ，二层看台建筑面积210

3、4.59m2 ；地下一层建筑面积979.46 m2；屋面防水等级：级；耐火等级：二级；抗震设防烈度：8度；主要结构类型：预应力管桩，独立柱承台基础+钢筋混凝土框架结构+网架结构屋面；其中游泳馆看台，1-2轴/E-H区域平台高度为7.76米，加之地下未回填部分2.8米，该部位模板支撑高度为10.56米，模板支撑高度超过8米。 按照相关规范要求模板支撑高度超过8m,或跨度超过18m,高大模板支撑专项施工方案须经专家论证。该区域为：平面尺寸22.5米*7.5米；结构截面尺寸为：梁截面：400800；板厚；100。三、高支模设计方案1、模板及支撑架的材料选择：本工程模板支撑系统采用483钢管及扣件、1

4、2厚木胶合板、50100支承木方，主龙骨为双木方、梁板竖向支撑顶部可调支托、立杆底垫为宽度200mm、厚度50mm垫板。2、模板支撑系统的设计方案：（1）支撑立杆基础应具有足够的承载力。1）、基础承台施工完成后素土分层回填到顶标高为-2.8m处。2）、在12轴E-F轴处，基础回填土处理均向外延伸1m。（2）梁、板支撑立杆布置基本方案：1）、梁侧模板主楞采用直径483钢管，次楞采用50100木方，面板采用12厚木胶合板；2）、梁底纵向支撑采用50100木方，小横杆采用483钢管；3）、梁两侧立杆距梁侧面距离均350mm,梁下均增加一根立杆支撑，两侧立杆及梁下立杆纵向间距分别为900mm；4）、现

5、浇板模板支撑采用钢管扣件支撑系统50100木方支承12厚木胶合板，50100双木方支承木方；板下支撑立杆纵横间距900mm。梁、板竖向支撑顶部均采用可调支托。（3）梁侧模板均设置对拉螺栓。截面尺寸为400800时,侧模立档（483钢管）间距：450mm；根据高度中间加设一道14穿墙螺杆，螺杆间距:450mm；（4）、剪刀撑等杆件设置要求：A、满堂模板支架立杆，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔5m设竖向连续剪刀撑，其宽度设置为46m，现场每道剪刀撑按6跨立杆间距设置。B、水平剪刀撑：在板、梁模板支撑架的顶部设一道，中间设一道，以及扫地杆处各设置1道水平剪刀撑（共3道水

6、平剪刀撑）；并在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加2组之字斜撑。C、 剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，剪刀撑与水平方向的夹角宜在45-60。D、剪刀撑应采用搭接的，搭接长度不得小于1000mm，用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，主要固定在与之相交的水平拉杆或立杆上。剪刀撑斜杆与立杆或水平杆的每个相交处应采用旋转扣件固定。竖向剪刀撑立面图（6）、其它杆件设置要求：A、立杆接长严禁搭接，且严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距最近主节点不宜大于步

7、距的1/3。B、立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H为架体总高度），且最大偏差应不大于50mm。C、扫地杆、水平拉杆应采用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻杆件的接头不应设置在同跨内，不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距最近主节点不宜大于跨距的1/3。D、立杆与水平拉杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在4560Nm之间。E、为保证整个模板支撑系统的稳定性，模板支架中间有结构柱的部位，按竖向间距3m（2步架高）与建筑结构柱设置一个钢管抱柱固结点。(柱子砼先行浇筑，强度达到设计强度75%）。抱柱节点图（7）、水平安全设施设置：为保证

8、施工安全，高支模部位按脚手架搭设要求每隔二步满铺竹笆，形成水平操作层，同时作防跌层。四、施工部署1、总体安排：（1）建筑物基础结构施工结束后，素土分层夯实回填土顶标高为-2.8m处。（2）所有混凝土柱采用木模，分层浇筑，模板支撑扫地杆与已浇混凝土柱抱牢、顶紧。2、技术准备：在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，避免安全事故。3、劳动力准备：各阶段施工所需工人数表施工阶段基础结构施工阶段主体结构施工阶段架子工15木工2550五、高支模安装1、施工顺序：放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板顶

9、架安装在可调顶托上铺设梁底主次龙骨梁底模及侧模安装在可调顶托上铺设板底主次龙骨楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养，达到规范要求的拆模强度拆模申请经监理审批，同意拆模拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆。2、支撑架搭设：1)、支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。对工作面进行清理干净，不得有杂物。2）、根据梁位置定位线，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确。3）、立杆采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设

10、置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4）、水平杆步距为1.5m，水平杆与立杆扣接牢固，并设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5）、立杆支撑四周设竖向连续式剪刀撑，竖向连续式剪刀撑的顶部、中部及底部各设一道水平剪刀撑。6）、脚手架立杆的垂直度控制，规范要求立杆的全部绝对偏差50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600，本工程全段偏差15.1mm。7）、剪刀撑的接长应采用3个扣件搭接，

11、搭接长度不少于1000，水平杆的搭接应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。8）、立杆、可调托座应根据支撑高度设置，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度为400mm，。9）、模板承重架应与已浇注的混凝土柱作顶紧及拉结节点，每一道在框架柱处的水平杆都须与框架柱顶紧，按竖向间距3m（2步横杆高）与建筑结构柱设置一个钢管抱柱固结点，增强整体稳定性。3、满堂支撑架搭设及使用要求：（1）、因本工程支撑架局部高度超过8m，属高大支撑，搭设及拆除过程必须管理人员全程监控，操作人员必须是

12、熟练木工工种。架子搭设严格按照技术交底及方案进行。支撑体系搭设完毕必须经验收并确定搭设合格后方可进行下一道工序。（2）、搭设应严格按尺寸要求搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）的规定；斜杆、剪刀撑应尽量与立杆连接，节点构造符合规范规定；确保每个扣件的拧紧扭力矩都控制在4065N.M。（3）、支撑架搭设完毕、遇有超过六级大风与大雨过后或停用超过一个月，必须组织检查及验收。（4）、浇筑混凝土时从梁板中部向四周扩展的方式浇筑；严格控制施工荷载不超过设计荷载，支顶模和混凝土浇筑过程中派专人

13、对施工荷载进行监控；在确保安全的前提下，浇筑开始后派专业架子工检查支架及支撑情况，发现有下沉、松动和变形情况，及时解决。5、验收：高大支模安装完毕后，施工项目部自检验收合格后，通知公司质量安全部、总工室等相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能邦扎钢筋、浇筑混凝土。七、高大支模的拆除1、支顶、模板的拆除：（1）、拆除顺序：梁下顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底钢管木方板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。（2）、拆除支撑及模板前，应将该层同条件养护的混凝土试件送实验室检测，当试块达到规范要求的拆模强度后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方

14、可拆除。规范要求的砼拆摸强度要求一览表构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502, 8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100（3）、拆除6m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。（4）、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。（5）、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模，严禁在同一垂直平面上操作，严格控制模板及其支架拆除的顺序。（6）、拆除脚手架支撑前，应清除高大支模支撑上存留的零星物件等杂物

15、。拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。（7）、模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。（8）、通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。（9）、工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。拆除工作中，严禁使用榔头等硬物

16、击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。（10）、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。2、模板的清理维修、存放：(1)模板清理维修：拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。(2)模板的堆放：现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。(3)模板拆除成品保护要求：1)、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。2)、坚持每次使用后清理板面。3)、按楼板部位层层复安

17、，减少损耗。4)、材料应按编号分类堆放。5)、对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。八、监测措施(1)、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)、高大支模日常检查，巡查重点部位：1）、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）、连接扣件是否松动。4）、架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）、施工过程中是否有超载现象。6）、安全防护措施是否符合规范要求。7）、支架与杆件是否有变形的现象。(3)、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)、监测项目：立杆

18、垂直变形、支架整体水平位移、支架沉降。(5)、监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高大支模使用时间至砼终凝。扣件式钢管脚手架高大支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值查工具1立杆钢管弯曲3mL4.3m4.3mL6m12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经

19、纬仪及钢板尺九、模板工程质量保证措施1、质量控制程序：（1）、班组内实行“三检制”，合格后报分包工长检验，再依次报项目木工工长、质量员进行核定，并按国标及山西省地方性标准填写预检记录表格、检验批表格和报验单，并向监理报验。每个环节检查出质量问题，视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。2、模板工程应符合下列规定：(1)模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合下如规定：1）、保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。2）、具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。3）、构造简单、装拆方便，便于后继工序的施工。4）、模板内侧要平整，接

20、缝严密，接缝不应漏浆。5）、配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。6）、模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇筑及养护等工艺要求。(2)模板安装须符合下如规定：1）、模板安装前应对操作人员进行技术交底。2）、现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时，起拱高度宜为全路长度的1100031000。3）、模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，经质安员、技术员复核合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形

21、、松动等现象，应及时修整牢固。4）、模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。5）、模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。(3)模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：1）脚手架设置情况是否按本方案搭设；2）纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；3）底座、托顶螺旋杆伸出长度；4）扣件牢固情况；5）垫木情况；3、成品保护措施：（1）、绑扎钢筋时禁止碰动预埋件及洞口模板。（2）、不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。（3）拆模时，对各部位模板要轻拿轻放，注意钢管或撬棍，不要划

22、伤混凝土表面及棱角，不要使用锤子或其他工具剧烈敲打模板面。用塔吊吊装模板靠近柱时，要缓慢移动位置，避免模板撞击砼柱。十、安全与文明施工措施：1、预防高空坠落事故的安全技术措施：(1)、对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。(2)、高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不

23、适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。(3)、高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架上下，也不准从高处跳上跳下。(4)、要按规定要求支搭各种脚手架。脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头板。(5)、要按规定要求设置安全网，施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物1m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。严禁在高空将材料或工具随处抛掷。(6)、要切实做好洞口处的安全防

24、护。(7)、在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业。同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。（8）、登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力。(9)、不准在六级强风或大雨、雪、雾天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。2、文明施工措施：（1）、所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。（2）、支

25、模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。（3）、平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。十一、应急救援预案：在高大支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍

26、塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高大支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警：119 公安：110 医疗：120 交通：122 1、应急救援机构：项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理、副组长均由项目副经理担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成。2、应急救援机构职责：（1）、负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。（2）、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（3）、当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必

27、要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。3、应急救援装备：应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、应急药箱、担架等。4、发生事故应急处理：（1）、一旦发生高空坠落事故，现场作业人员、安全人员即行积极组织人员进行抢救，第一时间向分部办公室报告，办公室根据人员伤亡情况立即向120求救，现场救援人员控制好现场，一方面防止事态扩大，另一方面便于事故调查。如有人员伤亡，首先要进行人员抢救，对轻伤或体克人员，要做好现场紧急救护，如紧急包扎处理、止血等措施，要防止受伤人员因流血过多造成死亡事故，总之要最大限度地减少人员伤亡和财产损失。（2）、发生重大机械事故后，现场人员应进行呼救，并报告救

28、援小组，同时组织现场其他人员紧急救援，维持秩序，保护好现场，遇有人员伤亡，还应向120求援，必要时应按规定逐级报告。（3）、项目部应急救援领导小组，对人员要做到分工明确，调配及时，反映快速，救援器材准备充分。一旦发生事故，应按呼救、自救、应急处理、控制局面、保护现场、紧急处置、紧急救援、即时报警、报告应急预案基本程序进行救援工作。12、 支撑体系计算书扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20031、计算参数基本参数混凝土梁高

29、h(mm)800混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)7.5模板支架高度H(m)10.56计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板荷载传递方式可调托座次梁悬挑长度a1(mm)250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度100斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1.1水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m4架体底部布置类型底座结构表面要求表面外露材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格8

30、0100次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型地基土地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(N/mm2)100架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山西(省)太原市(市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.52、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计

31、算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)1+1.42.51)=25.722kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)1+1.4

32、0.72.51)=27.599kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(25.722,27.599)=27.599kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.061kNm=Mmax/W=0.061106/24000=2.555N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)800/1000)1=20.9kN/m（图5）简图（图6）挠度图=0.052mm=400/(4-1)400)=0.333mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0

33、.9(1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)400/1000/(4-1)+1.42.5400/1000/(4-1)=3.43kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)400/1000/(4-1)+1.40.72.5400/1000/(4-1)=3.68kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(3.43,3.68)=3.68kN/m计算简图：（图7）简图1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.286kNm=Mmax/W=0.286106/

34、(83.3331000)=3.438N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=1.846kNmax=VmaxS/(Ib)=1.84610362.5103/(416.667104510)=0.554N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)800/1000)400/1000/(4-1)=2.787kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)max=0.204mm=0.91000/400=2.25mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与

35、水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.55将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)400/(4-1)1000)+1.42.5400/(4-1)1000)=3.43kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)

36、ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)400/(4-1)1000)+1.40.72.5400/(4-1)1000)=3.68kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(3.43,3.68)=3.68kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)800/1000)400/(4-1)1000)=2.787kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R

37、=3.566kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=2.7kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 48/1000=0.048 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.248/1000=0.052kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.57kNm=Mmax/W=0.57106/(133.3331000)=4.272N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 6.

38、453kNmax=QmaxS/(Ib)=6.4531000100103/(666.667104810)=1.21N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图(mm)max=0.055mm=1.11000/(1+1)/400=1.375mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.708kN非端支座最大支座反力为：R2=12.905kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.708kNN=8kN满足要求六

39、、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=12.905kNN=30kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1.51000/(1.5910)=94.34=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.634梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)100/1000)+1.42.5)0.90.9=5.8kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.708kN由于梁中间立杆和梁侧

40、立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=12.905kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2Hgk=12.905+1.20.048(10.56+(800-100)/1000)=13.554kNf=NB/(A)=13.5541000/(0.634(4.24100)=50.421N/mm2=205N/mm2满足要求八、立柱地基基础计算由上节知，立柱底部承受的最大荷载为N=max(NC，ND)= Max(NC,ND)kN立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=0/(10.2)=0kPafak=100kPa满足要求扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、建

41、筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)100楼板边长L(m)7.5楼板边宽B(m)3模板支架高度H（m）10.56主梁布置方向垂直于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.9立柱横向间距lb(m)0.9水平杆步距h1(m)1.5立杆自由端高度a(mm)500架体底部布置类型底座次梁间距a(mm)300次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200主梁合并根数1

42、结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格80100次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管类型483荷载参数基础类型地基土地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)100架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山西(省)太原市(市)地面粗糙度类型/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(k

43、N/m2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)2.5计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m2)1.5计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1基本风压值Wo(kN/m2)/简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=

44、0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)100/1000)1+1.42.51)=6.185kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)100/1000)1+1.40.72.51)=5.619kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(6.185,5.619)=6.185kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.

45、2(0.3+(24+1.1)100/1000)1)=3.035kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)100/1000)1)=3.414kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：Mmax=0.27kNm（图7）面板弯矩图=Mmax/W=0.27106/24000=11.266N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(

46、G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)100/1000)1=2.81kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.179mm=300/400=0.75mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)100/1000)300/1000+1.42.5300/1000)=1.855kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.

47、35(0.3+(24+1.1)100/1000)300/1000+1.40.72.5300/1000)=1.686kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.855,1.686)=1.855kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)100/1000)300/1000)=0.91kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)100/1000)300/1000)=1.024kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图Mmax=0.648kNm=Mmax/W=0.648106/(83.333103)=7.779N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图Vmax=3.332kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.3321