广东工业大学结构设计原理课程设计

1、正文方案二：按部分预应力混凝土 A类构件设计预应力混凝土 T形主梁1主梁全截面几何特性1.1受压翼缘有效宽度bf，的计算按公路桥规规定，T形截面梁受压翼缘有效宽度bf，取下列三者中的最小值: 简支梁计算跨径的1/3，即l/3=24300/3=8100mm ；(2) 相邻两梁的平均间距，对于中梁为1800mm(3) b 2bh 12hf ,式中 b=160 mm,bh =Omm1(4) hf = (820 80 100 710)/820 =123mm ；2(5) 所以，b 2bh 12hf =1600 12 123 =1636 mm故，受压翼缘的有效宽度取bf =1636mm1.2全截面几何特性

2、的计算这里的主梁几何特性采电算法求值1800根据整体图可知，变化点处的截面几何尺寸与跨中截面相同，故几何特性也相同，主梁跨中截面的全截面几何特性如表1所示。跨中截面与L/4截面全截面几何特性表1全截面面积A ( mm2 )全截面重心至梁顶的距离yu ( mm)全截面重心至梁底的距离yb( mm)全截面惯性矩I (mm4)474200488912113.29咒1092预应力钢筋及非预应力钢筋数量的确定及布置2.1预应力钢筋数量的确定按构件正截面抗裂性要求估算预应力钢筋数量对于A类部分预应力混凝土构件，根据跨中截面抗裂要求，可得跨中截面所需的有效 预应力为peMs/W -0.7抵1ep-A W式中

3、的Ms为正常使用极限状态按作用(或荷载)短期效应组合计算的弯矩值；由资料fM Q1k得：Ms =(MkMG2k) 0.7tt MQ2k1 + H=842.56+480.51+0.7 X 1342.92/1.193+139.48= 2250.52 MPa设预应力钢筋截面重心距截面下缘为ap =130 mm，则预应力钢筋的合理作用点至截面重心轴的距离为 ep = yb -ap 912-130 =782mm, ftk =2.65Mpa由表1得跨中截面全截面面积A =474200 mm2，全截面对抗裂验算边缘的弹性抵抗矩NpeMs/W -0.7ftkA W2250.52 106 /124.2 106

4、-0.7 2.6561/474200792 /124.2 10= 1.9168 10 N预应力钢筋的张力控制应力为沏=0.75 fpk =0.75x1860 = 1395 Mpa预应力损失按张拉控制应力的 20%估算，则可得需要预应力钢筋的面积为ApNpe(1-0.2)；鮎1.9168 1060.8 1395=1718mm2拟采用2束7 j15.24刚绞线，单根钢绞线的公称截面面积Ap 140mm2,则预应力钢筋的截面积为 Ap =2 7 140=1960mm2，采用夹片式锚固，70金属波纹管成孔。预留孔道直径按规范取 80mm。2.2普通钢筋数量的确定按构件承载能力极限状态要求估算按非预应力

5、钢筋数量：设预应力钢筋和非预应力钢筋的合力点到截面底边的距离为a = 130 mm，则h0 二 ha 二 1400120 二 1280mmx先假定为第一类T形截面，由公式r0Md乞fcdbfX(h)计算受压区高度x，即6x1.0 3623.99 10 -22.4 1636x(1280-?)解得：Ix=80mm： fh =1 2 3m m根据正截面承载力计算需要的非预应力钢筋截面积为fcd bf X - fpd Ap22.4 1636 80-1260 19603302=1400mm采用5根直径为20mm的HRB400钢筋，提供的钢筋截面面积为A = 1570 mm2。钢筋如图布置，钢筋重心到截面

6、底边的距离为& =40 2|=51.4mm设计时采用as =5 5mm,。2.3预应力钢筋及普通钢筋的布置按照后张法预应力混凝土受弯构件公路桥规中的要求，参考已有设计图纸，对跨中 截面的预应力钢筋进行布置。如图所示，预应力钢筋与普通钢筋的布置截面图。IDLD翔圾斛认寸单饷ni2.4预应力钢筋束的曲线要素及有关计算参数如下。预应力钢筋束曲线要素表表2钢束编号升高值c(mm)弯起半径R(mr)i支点至锚 固点的水 平距离d(mn)弯起点距 跨中截面 的水平距离 xk (mm)弯止点距 跨中截面 水平距离(mm)弯起角日0()N1100045000131211383768N2600300001536

7、0641023986388000= 4.569计算截面钢束编号xk(mm)(Lb1 * Lb2(mm)1 (xi -兀)(mm)q_1 (Xi Xk)q =sin R(。)Ciaj = a + c(mm)跨中截面Xj = 0N121136263-211300130N260644175-6064L/4截面X =6075N12113626339625.051175305N260644175110.0210130变化点截面人=10850N12113626387378786916N26064417547868378508支点截面人=12150N1211362631003789681098N260644

8、17560868560690N1、N2两束预应力钢绞线在跨中截面布置在同一水平面上，而在锚固端两束钢绞线则 都在肋板中心线上，为了实现钢束的这种布筋方式，N1、N2在主梁肋板中必须从两侧平弯到肋板中心线上，为了便于施工布置预应力管道，N1、N2在梁中的平弯采用相同的形式，其平弯位置如下图所示。平弯段有两段曲线弧，每段曲线弧的弯曲角为。180兀3主梁截面几何特性计算根据设计环境与资料，按照要求，后张法预应力混凝土梁主梁截面几何特性分为三个 阶段计算。计算结果如下表所示：各控制截面不同阶段的截面几何特性汇总表表4受力计算截面AyuybepI93W(x10 mm)阶段(mm)(mm)(mm)(mm)

9、仟 109 mm4)Wu = l/yuWb = l/ybwp = yp阶段1：跨中截面460674.8506.37893.63763.63110.470.2180.1240.145孔道压浆L/4截面460674.8515.59884.41754.41114.350.2220.1290.152刖变化点截面460674.8523.59876.41746.41117.250.2240.1340.157支点截面658073.856 8.9831.1701.1136.270.2400.1640.194阶段2:跨中截面477489.72540.76859.24729.24122.870.2270.1430

10、.168管道结硬L/4截面477489.72539.07860.93730.93121.840.2260.1420.167后至湿接变化点截面477489.72529.63870.37740.37118.530.2240.1360.160缝结硬前支点截面674888.72567.33832.67702.67137.150.2420.1650.195阶段3:跨中截面495089.72522.94877.06747.06126.980.2430.1450.170湿接缝结L/4截面495089.72521.33878.67748.67125.930.2420.1430.168硬后变化点截面495089

11、.72512.23887.77757.77122.460.2390.1380.162支点截面692488.72533.93866.07736.07141.810.2660.1640.1934承载能力极限状态计算4.1.正截面承载力计算取弯矩最大的跨中截面进行正截面承载力计算(1)求受压区高度x先按第一类T形截面梁，略去构造钢筋影响，计算混凝土受压区高度x为fpdApfsdAs1260 I960 330 157022.4X636=81.53mm ： hf=123mm受压区全部位于翼缘板内，说明设计梁为第一类T形截面梁。(2)正截面承载力计算预应力钢筋和非预应力钢筋的合理作用点到截面底边距离为fp

12、d Apapf sd AsasfpdApfsdAs12601960 130330157055 =他口口1260 1960 330 1570所以h0 = h-a =1400 107 = 1293mm根据资料可知，梁跨中截面弯矩组合设计值Md = 3623.99kN m。截面抗弯承载力可计算如下，xMu 二 fcdbfX(h。一)81.53 = 22.4 1636 81.53 (1283)= 3711.53KN.mM d ( = 3623.99KN .m)跨中截面正截面承载力满足要求。4.2斜截面承载力计算预应力混凝土简支梁应对按规定需要验算的各个截面进行斜截面抗剪承载力验算，以变化点截面的斜截面

13、进行斜截面抗剪承载力验算。首先，根据经验公式进行截面抗剪强度上、下限复核，即0.5x10c（2ftdbh）Vd 兰0.51x10p7CU7bhb式中的 V为验算截面处剪力组合设计值，查资料得Vd= 719.92 kN ;混凝土强度等级fcu,k = 50Mpa ；腹板厚度b = 160 mm ；剪力组合设计值处的截面有效高度计算近似取跨中截面的有效高度的计算值，计算如下，即h二h-a =1400 -107 = 1293mm ；预应力提高系数：2 =1.25 ；所以：0.5 1OE2ftdbh0 = O.5 10” 1.25 1.83 160 1293 = 236.6kN0.51 10 fCbh

14、b =0.51 10；50 160 1293=746.1kN故可知，计算满足：236.6kN : r0Vd =719.9kN : 746.1kN截面尺寸满足要求，但需要配置抗剪钢筋。斜截面抗剪承载力计算，即r0Vd _ Vcs V pb式中Vcs =1： 2： 30.45 10bh20.6Pfcu,k Psvf svVpb=0.75 10“fpApd si:-2为预应力提高系数，：2=1.25 ；：3为受压翼缘影响系数，： 3 =1.1 ；.Apb Ap AsI960 1570 ,p 二 100 ：二 1001001.707bh0160X293箍筋采用双肢直径为 10mm的HRB335钢筋，f

15、sv=280Mpa，间距Sv=200mm，距支点相当于一倍梁高范围内，箍筋间距Sv =100mm。:sv Asv- 785 0.00491bSv 160 200si np采用2束预应力钢筋的平均值，查表3可得 齐=8，si = 0.1392所以Vcs=1.25 1.1 0.45 10 160 12932 0.6 1.707 .50 0.00491 280 =694.07 kNVpb =0.75 10” 1260 1960 sin80 =257.78kN所以Vcs + Vpb=6 94. 0 7 2 5 7.8 9k5N.洱5 =( 7N9. 92)变化点截面处斜截面抗剪满足要求。5钢束预应力损

16、失估算5.1预应力钢筋与管道间摩擦引起的预应力损失Fl1）摩阻损失分别对支点截面, 计算结果如下表所示：变化点截面，L/4截面，跨中截面进行计算， 计算公式如下,e kx)式中：-con预应力钢筋张拉控制应力，-con 0.75 fpk 0.75 1860 1395 MPaJ 摩擦系数，查附表 2-5得- 0.25k 局部偏差影响系数，查附表2-5得k=0.0015x 从张拉端至计算截面的管道长度（m）二一一从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和，计算参考表3所得数据。截面钢束号X(m)角度摩擦应力损失cTn (MPa)摩擦应力损失平均值an (MPa)支点截面N10.2250.0027

17、921.49623.20N20.2810.0125664.8970变化点截 面N11.4940.0174359.293019.86N21.5500.07890630.4252L/4截面N16.3000.07501438.845163.17N26.3560.22115087.4969N112.3750.14098773.129886.24跨中截面N212.4310.22115099.35745.2锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失(二12 )计算锚具变形、钢筋回缩引起的应力损失，后张法曲线布筋的构件应考虑锚固后反摩阻的影响。首先根据公式计算反摩阻影响长度即l Ep仁式中的v l为张拉端锚具变形值，

18、有资料查得夹片式锚具顶压张拉时l为4mm;单位长度由管道摩阻引起的预应力损失计算为.：cd =(；o -；i)/l ;张拉端锚下张拉控制应力为二0 *con =1395MPa ；扣除沿途管道摩擦损失后锚固端预拉应力G 乂。-；. ； l为张拉端到锚固端之间的距离；这里锚固端为跨中截面各束预应力钢筋反摩阻影响长度lf计算结果如表6。反摩阻影响长度计算表表6钢束 编号0 =con(MPa )al1(MPa )6巧(MPa)l(mm )7 =(%-F/l(MPa /mm)lf(mm)N1139573.131321.87123750.00590911489N2139599.351295.6512431

19、0.0079929879若求得的l f乞丨，离张拉端X处由锚具变形，钢筋回缩和接缝压缩引起的考虑反摩擦后的张拉应力损失 厶；X，计算式如下:If -XX X:-2|；- 2a - d 1 f若求得的X 一丨f时 表示该截面不受反摩擦的影响。各控制截面.-：c C12计算结果如表7预应力钢束的张拉顺序与编号，混凝土弹性压缩引起的应力损失取按应力计算需要控制的截面进行计算，对于简支梁可取1/4截面按式计算结果作为全梁各截面预应力钢筋应力损失的平均值。 行计算。cr.= ot 匸 y Act14 Eppc进行计算，并以也可以直接按简化公式 （如下）进m 1alyl =ot匸 Act4Ep pc2m式

20、中：m张拉批数，m=2预应力钢筋与混凝土弹性模量之比,Ep 二 Ep. Ec 二51.95 104 二 5.823.35 104截面钢束编号X(mm)l f (mm)b(MPa)(MPa )各控制截面平均值 f截面不受反摩阻影响0跨屮截面N2124319879157.91锚具变形引起的预应力损失计算表表75.3预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失仟丨4 ）二pc全部预应力钢筋（m批）的合力Np在其作用点（全部预应力钢筋重心点）2No NPep处所产生的混凝土正应力，匚pc P 截面特性按表4中的第一阶段取用;p A I其中pc所以虫=0740.2510740 了驾412I 4606

21、74.8110.47 109=18.39 Mpam 1二 I 4Ep/pc2m= 5.82 18.39 = 26.76Mpa2 25.4.钢筋松弛引起的预应力损失（二l5）这里采用一次张拉工艺的低松弛级钢绞线，由钢筋松弛引起的预应力损失按下式计算石peG5 二匚（0.52一0.26）匚卩。f pk式中：一一张拉系数，采用超张拉取 =0.9 ；钢筋松弛系数，对于低松弛钢绞线，取-0.3 ；-pe传力锚固时的钢筋应力，匚pe = ；con -1 -2 -4，这里仍采用4截面的应力值作为全梁的平均值计算，故有：pe = ；con - ；l1 - i 2 - l4 =1395 - 63.17 - 50

22、.84 - 26.76 = 1254.23 Mpa所以:J ； （0.52 工f pk-0.26 pe= 0.9 0.3 10.52 1255-0.261254.23 = 30.77MpaI 1860 丿5.5混凝土收缩、徐变引起的损失（二冷）混凝土收缩、徐变终极值引起的受拉区预应力钢筋的应力损失按下式计算0.9 Ep ；cs t, t。 *Ep；pc ： t, t。1+15PPpspcNpAnJnepM G1 KJep2p十电ps2i；Jn An式中：二pc 构件受拉区全部纵向钢筋截面重心处，由预加力（扣除相应阶段应力损失）和结构自重产生的混凝土法向应力；CS（t,t0 ）预应力筋传力锚固龄

23、期为t，计算龄期为t时的混凝土收缩应变；(t, to)加载龄期为to,计算龄期为t时的混凝土徐变系数;?构件受拉区全部纵向钢筋配筋率，=(As Ap)/Ac设混凝土传力锚固龄期及加载龄期均为28天，计算时间t =90d，桥梁所在环境的年平均相对湿度为75%，以跨中截面计算其理论厚度h =2Ac.u = 2 460674.8/6497=141.81 mm_ _ AP A.1960 1570460674.8 _ O00766PS=12epsI0/A0759.0229112.41 109/4606748= 3.36查表得：；cs(t, t)=2.2 10- ；(t，t0) =1.73 : Ep =1

24、.95 105/3.35 104 =5.82二pc对于简支梁一般可取跨中截面和L/4截面的平均值作为全梁各截面的计算值汇总计算各参数值如表8表8Ep(Mpa)耳s(t，t。)EpD pc(t，t。)PPps1950000.000225.8217.0591.730.007663.36所以0.9 Ep cs t, t0 : Ep；： pct，t0.9 1950002.2 10, 5.82 仃.0591.73l6 一1 15ps一1 15 0.00766336-139.3Mpa5.6预应力收缩组合各截面钢束预应力损失平局值及有效预应力汇总表表9工作 阶段 计算 截面预加应力阶段+cyiai4MPa)

25、使用阶段|口 =。|5 *66(MPa)钢束有效预应力(MPa )预加应力阶段使用阶段巧2巧4丐516 in p1 = con IIpH =Crcon|I -Ell支点截面3.2121.75626.76151.71630.77139.38170.151243.2841073.134变化点截面:19.86107.7426.76154.3630.77139.38170.151240.641070.49L/4截面63.1750.8426.76140.7730.77139.38170.151254.231084.08跨中截面:86.24026.7611330.77139.38170.151282111

26、1.856应力验算上缘：tN p| N p| epnM G1-ctAWWnnunu下缘：tN pi N pi epnM g 1:二 cc代%其中 N p1 - mAp -1282 1960 -2512.72kN，M G1 =842.56KN.m，截面特性去6.1短暂状况的正应力验算短暂状况下梁跨中截面（预加力阶段）上、下缘的正应力:用第一阶段的截面特性，代入上式得62512720 2512720 763.63 842.56 109亍二 0.518MPa (压)460674.80.218 100.218 1025127202512720 763.63842.56 106c 1 qq460674.

27、80.218 1090.218 109= 10.391MPa (压)0.7f ck（0.7 32.4 二 22.68MPa）预加力阶段混凝土的压应力满足应力限制值的要求；混凝土的拉应力通过规定的预拉区配筋率来防止出现裂缝，预拉区混凝土没有出现拉应力，故预拉区只需配置配筋率不小于0.2%的纵向配筋即可。6.2持久状况的正应力验算6.2.1跨中截面混凝土正应力验算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，尚应计算其使用阶段正截面混凝土的法向应力、受拉钢筋的拉应力及斜截面的主压应力。计算时作用（或荷载）取其标准值，不计分项系数，汽车荷载应考虑冲击系数。查表得MG1 =842.56kN.m ； MG22

28、MGq =480.51 1342.92 139.48 =1962.9KN .mNp二匚 pU Ap -：6 As 二 1111.85 1960 139.38 1570 二 1960.40kNepn二 p I【Ap (ynb - ap) - ；I6 As(ynb - as)-pLJAp1111.85 1960 (893.63-130)-139.38 1570 (893.63 - 55)=755.3mm1960.40 03跨中截面混凝土上边缘压应力计算值为N怛 M“k Mg MQ2K)WnWnW033661960.40 101960.40 10755.3 842.56 10(480.511342.

29、92139.48) 10460674.8 一0.218 1090.227 109= 2.27MPa :：: 0.5 fck = 0.5 32.4 =16.2MPa持久状况下跨中截面混凝土正应力验算满足要求。6.2.2持久状况下预应力钢筋的应力验算由二期恒载及活载作用产生的预应力钢筋截面重心处的混凝土应力为MG2k +MQ1k *MQ2K 480.51+134292 + 139.48厂宀仆j11.55MPaWp0.170 1000所以钢束应力为二 p = CpU ； epJ) =1111.85 - 5.652 11.55=1177.13MPa _ 0.65 fpk =0.65 1860 =120

30、9MPa持久状况下预应力钢筋的应力满足规定要求。6.3持久状况下的混凝土主应力验算取剪力和弯矩有较大的变化点截面计算：截面面积矩计算，分别取上梗肋、重心轴、下梗肋进行计算，计算结果表10 表10截面第一阶段净截面对其重心轴第三阶段截面对其重心轴计算点位置上梗肋重心轴下梗肋上梗肋重心轴下梗肋面积矩符号SnaSnx0SnbS0aS0x0S0b面积矩9.51 咒1071.026 勺 087.393 咒1079.677 071.0607 況1087.832 07主应力计算取上梗肋处主应力进行计算如下: 剪应力计算Vg1丄 VG2k +Vq二pe ApSinpSmInb= 1.57MPa正应力Np丁 p

31、ii Apb cos % 一；6人二 22仃.298kN二 785.6mm二 pI|ApbCOS dp ( ynb 一 ap) - 16 As (ynb 一 as)C p| Apb COS 环-二16人cxpiiN p|epn ynaM G1yna .(M G22 M q) InITyoa20232982023298 785.6 (511-180)460675113.217 109842.56 106 (511 -180)(97.33 337.91 39.25) 106 (521 -180)113.217 109115.107 109= 3.79MPa主应力3.79-2+ 1.3042:-0.

32、405MPa4.195MPa中心轴处：.=Vg11 Sn1InbvGq_亦佔1“432耐卩4Inb10b-cxNpiiAnNp|iepnyna 十 M G1na 十(MG22 + MQ)y0a _ 4Mpa1 n1 n1 0下梗肋处:Ctp二 cpCTcx+ cy2CT -CT_cx_cy)2 .22-0.421MPa4.869MPa-VG1k ,InbSn1VG2k Vqc S0 -pe Ap Sin TpSn1cxpiiAn10bInb= 1.076MPaNgnyna . Mg . (M G22 M q) ya1 n1 n1 0= 5.767MPa得表11：表11计算纤维第一阶段截 面面积

33、矩第三阶段截 面面积矩剪应力正应力主拉应力CF tp主压应力CJ cp上梗肋9.51 汉 1079.677 疋 1071.3043.79-0.4054.195重心轴1.026 心081.0607X1081.4324.45-0.4214.869下梗肋7.393O077.832 心 071.0765.767-0.1945.961-0.194MPa5.961MPa最大主压应力为匚 cpmax = 5.961Mpa 0.6fCk = 0.6 32.4 二 19.44Mpa最大主拉应力为pmax 二 0.421Mpa 0.5ftk 二 0.5 2.65 二 1.33Mpa由上表可见混凝土主压应力计算值均

34、满足要求。按公路桥规的要求， 仅需按构造要求布置箍筋。7. 抗裂性验算7.1作用短期效应组合作用下的正截面抗裂性验算(1)预加力产生的构件抗裂验算边缘的混凝土预应力计算NpU =1960.40kNepn = 755.3mm所以，可得pcNpU NpLepnAnWnb196040 103 196.40 103 弩=16.20MPa4606750.124 10(2)由荷载产生的构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力的计算M G1KWTMg2K 0.7Mq1k/(1 J Mq2KW0由表4查得：Wn =0.124 109mm ； W0 =0.145 109mmst= 842；(48.51 .7 1342

35、.92 1晋3 139的 10672MPa0.124 100.145 10(2)正截面混凝土抗裂验算对于A 足下列要求：类部分预应力混凝土构件，作用荷载短期效应组合作用下的混凝土拉应力应满:-st _ ： pc - 0.7 ftk由上计算知二st -；pc =9.72 16.20 - -6.48MPa :：: 0，说明截面在作用短期效应组合作用下没有消压，计算结果满足抗裂要求。同时，A类部分预应力混凝土构件还必须满足作 用长期效应组合的抗裂要求。由下式得M G1K M G2K 0.4 M Q1K /(1，M Q2K WTW0_ 842.56 10480.51 0.4 (1342.92 1.19

36、3 139.48)丨 106-0.124 1090.145 109= 6.81MPaGt ；Pc =6.81 16.209.39MPa : 0所以构件满足公路桥规中A类部分预应力混凝土构件的作用长期效应组合的抗裂要求。7.2作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂性验算取变截面为计算截面：(1) 主应力计算：剪应力：Vqs 二 219.084kNVg1s Vg22 VQs- -peApSipS.10bInb123.85 103 9.386 107 (70.64 219.084) 103 9.677 107160 113.217 109160 115.107 1091106.915 1960 0.13

37、92 9.386 107160T13.217109= 0.60MPa正应力NpiiAnNpIIepnyna M G1Yna ( M G22 M Q)y0aInInI。2023298 2023298 785.6 (511 -180)454928113.217 109842.56 1 06 (511 -180)(97.33 284.565) 106 (521- 180)115.107 109113.2 仃況1093.40MPa主拉应力Ctp3.40340 )2+0.60 2 = -0.103MPa中心轴处：.=Vg1S Vg22 VqS SdInbS1lb JeApSi npSl=0.66MPaI

38、nb-cxNpiiAnN p| epn ynaIn(Mg22 Mq) y0a 4.4475MPa In4.4754.475)2+0.66 2 二-0.096MPa下梗肋处:Vg1InbS1VG22 Vqs s6lb SApSW 0.505MPaInb-cxNpiiN pH epn yna + MG1 yna 十(M G22 + M Q)y0a 433MPa In.InI。6.4336 433 226.433)2+0.505 2 一0.039MPa表12计算纤维第一阶段截 面面积矩第三阶段截 面面积矩剪应力MPa正应力MPa主拉应力貯tp上梗肋9.386 心079.677 X1070.603.4

39、0-0.103重心轴1.026 心081.0607 灯080.664.45-0.096下梗肋7.393 心077.832 汉 1070.5056.433-0.039(2)主拉应力的限制值作用短期效应组合下抗裂验算的混凝土的主拉应力限值为：0.7 仃=0.7 2.65 =1.855MPa从上表可看出，以上主拉应力均符合要求，所以变截面满足作用短期效应组合作用下的 斜截面抗裂验算要求。8. 主梁变形(挠度)计算&1荷载短期效应作用下主梁挠度验算主梁计算跨径L=24.3m, C50混凝土的弹性模量 Ec=3.45 104MPa取梁L/4处截面的截面惯性矩10=118.420 10务用作为全梁的平均值来计算。 则简支梁挠度计算式为：Ms:MsL20.95E。(1)可变荷载作用引起的挠