连续梁支架现浇施工方案

1、新建南京至杭州铁路客运专线 NHZQ-1 标段XX特大桥XXX墩连续梁支架现浇施工方案编号：版本号：受控号：修改状态：编制：审核：批准：有效状态：中铁 x 局宁杭客运专线2009 年 10 月目录1 编制依据和原则 31.1 编制依据 31.2 编制原则 32 工程概况 42.1 概述 42.2 气象、水文、地形和地质 52.3 主要工程数量 83 总体施工方案 93.1 工程重点、难点及措施 93.2 施工顺序安排 103.3 总体方案设计 123.3 总体方案设计 133.4 施工工艺流程 144 施工部署 154.1 施工准备 154.2 人员配置 184.3 机械设备、周转材料配置 1

2、95 进度计划 215.1 节点工期 215.2 施工进度横道图 216 支架及地基基础设计检算 216.1 支架设计及检算 226.2 地基检算 237 施工工艺 237.1 支架搭设及预压 237.2 支座安装 257.3 模板工程 267.4 钢筋工程 277.5 预应力工程 297.6 混凝土工程 417.7 施工变形监控 448 进度、质量、安全措施 458.1 、进度保证措施 458.2 、质量保证措施 468.3 、安全保证措施 461 编制依据和原则1.1 编制依据无砟轨道双线预应力混凝土连续梁（支架现浇施工）跨度：（40+72+40） m （直线、曲线，线间距 5.0m）图号

3、:肆桥参（2009）23681- II A （供咨询）；新建南京至杭州客运专线铁路句容河特大桥：宁杭客专施图（桥） -03；客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准铁建设 2005160 号；客运专线铁路桥涵工程施工技术指南（TZ213 - 2005）;铁路工程施工安全技术规程铁建设函200399号；建筑施工计算手册、建筑施工手册国家及地方关于安全生产和环境保护等方面的法律法规；铁路工程其它技术规范及国家行业标准、规则、规程； 现场实际勘察和本单位施工的经验和水平。1.2 编制原则宁杭铁路有限责任公司、 铁四院监理和局工程指挥部要求的总 体工期、质量目标的原则。遵循设计文件的原则。 认真核对设

4、计文件资料， 了解设计意图， 掌握现场情况， 严格按设计资料和设计原则编制， 满足设计标准和要 求。严格按照铁路施工安全操作规程， 严格执行上级有关安全方面 的各项规章制度，安全管理要求，从制度、管理、方案、资源方面编 制切实可行的施工方案和措施，确保施工安全。选择合理的施工方案、 工艺，合理配置资源，遵循一切围绕“便 于施工，少占耕地，减少投入，严格控制工程项目投资”的原则。遵循施工生产与环境保护同步规划， 同步建设，同步发展原则。遵循本企业贯标机制的原则。 确保质量、 环境与职业健康安全 综合管理体系在本项目工程施工中自始至终得到有效运行。2 工程概况2.1 概述新建南京至杭州铁路客运专线

5、句容河特大桥位于南京市江宁区湖熟街道，该桥于 DK20+998. DK21+020处跨越一处水塘，设计预 留为规划的沪宁二通道。17#20#墩为一联连续梁， 设计为(40+72+40) m采用支架现浇法施工，该处道路目前尚未修建，施 工时对交通没有影响，预留道路按 40m考虑，净空按5.5m考虑。该连续梁采用三向预应力体系， 纵向和横向采用s15.20mm预应 力钢绞线，竖向采用 25高强精轧螺纹钢筋。梁体采用 C50高性能 混凝土，fc=33.5MPa, fct=3.10MPa,Ec=3.55 x 104MPa 防护墙采用 C40混凝土，封锚采用C50微膨胀混凝土。梁体构造：梁体为单箱单室、

6、 变高度、变截面结构。 全桥箱梁顶宽 12.0m、 底宽6.7m,顶板厚0.40,;腹板厚分别为0.48m、0.60m和0.90m, 按折线变化；底板厚0.401.00m,按曲线变化。底板设30cmx 60cm 梗胁，顶板设30cmX 90cm梗胁。全联在端支点、中支点及中跨跨中 处设横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。中支点横隔板厚2.40m,端支点横隔板厚1.15m,中跨跨中横隔板厚0.8m。防护墙内侧净宽8.8m。桥上人行道钢栏杆内侧净宽11.9m,梁 顶面宽12.0m,桥梁建筑总宽12.28m。梁顶面设置顶宽3100mm的加 高台，距梁端1.5m铺设泡沫塑料板区域加高台15mm其它

7、区域加高 平台高65mm加高平台平整度应满足 3mm/4n及2mm/1m梁全长为153.5m,计算跨度为（40+72+40）m,中支点截面中心 梁高6.20m,跨中2.00m直线段及边跨5.75m直线段截面中心梁高为 3.60m,梁底按R=217.117m圆曲线变化，边支座中心线至梁端0.75m。 边支座横桥向中心距5.6m,中支座横桥向中心距5.9m。曲线上梁相应的梁体轮廓尺寸均为沿线路左线中心线的展开 尺寸,梁体轮廓、 普通钢筋、预应力钢束及管束等均以线路左线中心 线为基准线沿径向依据曲率进行相应的调整,支座亦按径向布置。2.2 气象、水文、地形和地质气象、水文该连续梁所处南京市江宁区,

8、属湿润的亚热带季风气候区。 冬夏冷热悬殊，夏季天气炎热。6月至9月平均最高温度在25.6 C至33C 之间，历史最高温度达 43 C;入冬以后温度逐渐降低，历史最低温 度达-13 C,严寒时间较短，但1、2月和12月份的月平均最低温度 仍在2.2 C4.9 C之间。雨水充沛，雨量的分布多集中在6、7、8三个月，占全年的三分之一。年平均降雨量为1100mm年最大降雨量为1621mm历史最大日降雨量为266.6mm该处地下水主要为第四系孔隙潜水，主要赋存与粉土及砂类土 中，地下水水位埋深约0.2-12.2m。本处地下水无化学侵蚀作用，施 工用混凝土为耐久性混凝土。地形、地质该连续梁处原为生态园林，

9、系为种植树木处，地势起伏相对平坦， 18#、19#墩跨越水塘为三年前人工开挖，水深约为 3m淤泥较少。该连续梁从上至下地层地质特征如下：(3) 1粉质黏土，灰黄、褐黄色硬塑，含铁锰结核，除局部缺 失外，一般均有分布，层厚 28m (T 0=200Kpa(4) 1泥质砂岩，砖红色，全风化，岩芯呈土柱状、砂土状。 一般均有分布，层厚约 4.28.5m。(T 0=200Kpa;(4) 2泥质砂岩，褐红色、砖红色，强风化，泥质交界，岩芯呈柱状、少量块状。桥址区均有分布，层厚约1315.5m。 0=300Kpa;(4) 2泥质砂岩，褐红色、砖红色，弱风化，泥质交界，岩芯呈柱状。桥址区均有分布，最大揭露厚

10、度19.2m。 0=400Kpa 地形、地质纵断面见下图1。表1各层土的主要力学参数表编号土层名称地基承载力(KPa弹性模量/Mpa容重(kN/m3内摩擦角(o)粘聚力(kPa)(3) 1粉质粘土2005.519.121.415.6(4) 1全风化泥质砂岩20011.518.617.43.6(4) 2强风化泥质砂岩30014.219.223.515.0122.3主要工程数量表2主要工程数量表部位材料及规格单位数量备注桥面防水层喷涂型防护墙内侧/外侧m21412.2/460.5主梁混凝土C50无收缩砼m312.8C50m32539.9fpk =1860MPa15- $ s15.2t6.8617-

11、 $ 15.2t54.0319- $ 15.2t57.64- $ s15.2t18.29普通钢筋HPB235t17.4HRB335t423.41金属波纹管$ 90 （内）m3393.5$ 100 （内）m2841.77扁 70 X 19m3921.76锚具M15-15套32M15-17套120M15-19套64M15-19 （连接器）套12X 2BM15-4套354BM15P-4套354JLM-25套852 X 2竖向预应力PSB830 $ =25mmt15.575桥面防裂钢筋网R 9钢筋11.7支座球形支座QZ-6000-DX套2QZ-6000-ZX套2QZ-27500-ZX套1QZ-275

12、00-DX套1QZ-27500-HX套1QZ-27500-GD套1防护墙曲线混凝土C40m361.4普通钢筋HRB335t25.12竖墙预:无声普通钢筋HRB335t9.09防落梁钢料Q235t3.14桥面排 水集中 排水泄水管外径$ 125套114PVC排水管外径$ 125m447.4两侧直排泄水管外径$ 125套114PVC排水管外径$ 125m158.5接地端子个24伸缩缝道23 总体施工方案3.1 工程重点、难点及措施工程重、难点该连续梁采用满堂支架施工，总混凝土方量达2540m3根据设计要求，分为三个节段 1、节段 2、节段 3 三个节段分别浇筑。各节段之间的衔接至关重要， 工序之间

13、紧前、 紧后的工艺关系势 必要求制定严密的施工组织措施。钢筋及预应力工程量大、结构复杂、纵横交错、工艺难度较高。地基表层3-5m范围内为粉质粘土。根据现场动力触探试验测试， 原状土承载力为150KPa施工过程中，必须做好地基处理，确保支 架系统承载力的需求。重、难点工程应对措施针对本连续梁施工的重、难点，制定相应的措施，具体如下：序号工程特点、难占八、对策1支架法施工1、根据荷载经过严格计算，进行碗扣式钢管支架布置，满足 承载、变形及稳定性要求。2、支架与上部荷载、下部地基采用纵横分配梁承力和传递。 支架横向分离，纵向连成整体，并可分段拼拆。3、支架预压消除非弹性变形，掌握弹性变形，验证整体稳

14、定 性。2分节段施工， 一次浇筑数 量大根据工作量，合理配置资源。 混凝土灌注采用分层斜向推进方式。3工序衔接界 面接口多、约 束条件交叉米用网络技术编制施工计划。从桥台向河堤方向先左后右、平行交叉进行。主桥现浇段先 期安排。地基处理、支架预压工序占用时间长、工作量大，要超前安 排、重点投入。4结构复杂详细解读设计文件，按节段分解、重新组合并交底。对交叉、干扰和矛盾之处，在确保结构整体性和安全度的前 提下，分清主次适当调整、局部强化。施工方案应在质量、安全、工期方面完全实现设计意图。对 设计的欠缺或不完善之处，及早与设计、监理充分沟通，予 以补充、调整。5地基处理针对不同的地质条件，米用不同强

15、度的加固方案。 地基处理方案采用合理地层参数计算确定。采用简易可行、快速、稳妥的加固手段。表3对策表3.2施工顺序安排施工顺序安排原则：i、严格执行设计对施工顺序的要求；ii、满足工期要求，工序衔接紧密而有序；iii、优化资源配置，规避场地与运输道路的干扰；iv、采用网络技术统筹规划、优化组合；施工段落内部分工序的紧前工序不止一个， 还与邻段相关，如支架搭设、预压及卸载工序，因此段落的作业时间不是各工序时间之和网络计划综合施工分段与各段内工艺顺序因素进行安排；地基加固17#-20# 墩地基加固首先回填 5%掺量的石灰改良土，铺设 20cm 碎石，再浇筑20cm厚的C20混凝土垫层，17#-18

16、#墩、19#-20#墩根 据高程不同，设置台阶， 18#-19#墩之间设置水平垫层。支架搭设根据总体工期的要求和设计要求的施工顺序， 采用一次性搭设成 形支架。预压及卸载根据设计要求施工顺序， 预压顺序选择与施工顺序相同。 准备好 两个节段的预压材料。预压前应支立好底、侧模，以减少预压材料的 加载量，卸载后再加以调整。预压顺序：节段1-节段2-节段3,节段1和阶段3分别同时 进行预压。立模及浇筑混凝土由于预应力施工的需要,节段 1 同时施工,施工完成后,预应力 施工,完成后开始合拢段节段 2 的施工,再进行预应力施工,同时完 成阶段 3的施工,最后完成预应力施工, 这个连续梁施工上部结构施 工

17、结束。具体见 17-20#连续梁施工节段图：III帖：vlaKI剳E.III 恰,用10X 10cm的方木作为外楞。 拉杆采用直径20mm的钢筋按照间距1.5 x 1.5m布置，确保其足够强 度、刚度及稳定性。7.4 钢筋工程概述 对图纸复核后绘出加工图， 加工时同一类型的钢筋按先长后短 的原则下料， 钢筋用弯曲机加工后与大样图核对， 并据各钢筋所在部 位的具体情况对细部尺寸和形状做适当调整。 钢筋在加工场地统一加工， 焊接统一采用闪光对焊， 下料对焊好之后弯制成型，分门别类摆放，标识。每个闪光对焊接头的外观应符合下列要求：i接头周缘应有适当的镦粗部分，并呈均匀的毛刺外形。ii钢筋表面不应有明

18、显的烧伤或裂纹。iii接头弯折的角度不得大于4。iv接头轴线的偏移不得大于0.1d，并不得大于2mm 形状复杂钢筋，须先放大样，再加工。 纵向钢筋需对焊好之后抬上梁部绑扎， 尽量避免在梁上进行焊 接作业。 波纹管定位网片制作应严格按设计图纸进行加工。 钢筋绑扎时应在底模和外侧模上按设计间距标示出钢筋位置， 并按标示绑扎钢筋，加快施工速度。 箱梁梁体钢筋分为底腹板钢筋骨架和桥面钢筋骨架两块。 保护层垫块采用成品高强混凝土垫块， 垫块散布均匀， 侧面和 底面的垫块不少于4个/m2，绑扎垫块和钢筋的铁丝头不得伸入保护 层内。垫块不得横贯保护层的全部截面，应相互错开，分散布置，以 克服因垫块产生的质量

19、隐患。 绑扎钢筋时预留孔处均增设相应的螺旋筋。 架立筋的数量必须 满足设计要求， 不得随意更改架立筋的数量。 为了防止螺旋筋位移螺 旋筋与四周钢筋点焊焊牢，架立筋为梅花型布置。 锚垫板下的螺旋筋应按设计位置准确安放并固定 （措施：电焊 点焊焊牢、螺旋筋上下两侧各插入 3 根钢筋与四周梁体钢筋绑扎牢 固），防止浇筑砼时滑落或移位导致张拉时锚下崩裂。钢筋绑扎顺序 在底板上按照设计间距进行钢筋绑扎，并设置足够的垫块。 绑扎腹板竖向预应力筋、 底板顶层普通钢筋及底板纵向预应力 筋管道。同时根据设计将纵向预应力管道放置在腹板钢筋网内， 将腹 板钢筋绑扎完成后，进行管道位置的调整及固定。 绑扎底腹板斜筋。

20、 安装底腹板锚具。 放置垫块，安装内模板，加固。 绑扎顶板底层钢筋和顶板纵向预应力管道。 绑扎顶板上层钢筋及斜筋， 调整顶板纵向预应力管道位置并固 定。 安装顶板锚具。7.5 预应力工程预应力管道施工 纵向预应力管道采用铁皮波纹管， 以减少管道摩擦系数， 同时 为保证管道压浆饱满， 采取真空辅助压浆施工工艺保证压浆质量， 以 保证压浆的密实。 横向预应力束采用铁皮扁平波纹管， 横向预应力束的张拉端在 桥的两侧间隔布置。 竖向预应力筋采用 25精轧螺纹粗钢筋（型号为：PSB830, 采用铁皮管成孔预埋。 顶板、腹板内有大量的预应力管道，为了不使预应力管道损坏， 焊接应在预应力管道埋置前进行， 管

21、道安置后尽量不焊接， 若需要焊 接则需对预应力管道采取严格的保护措施，确保预应力管道不被损 伤。 当普通钢筋与预应力管道位置有冲突时，应移动普通钢筋位置，确保预应力管道位置正确，但禁止将钢筋截断。 预应力管道安装质量是确保预应力体系质量的重要基础， 如果 发生堵塞使预应力筋不能顺利通过而进行处理， 将直接影响施工进度 及工程质量，影响桥梁使用寿命，必须严格施工过程控制，保证灌注 混凝土后管道不漏、不堵、 不偏不变形，施工中采取如下措施予以保 证：i所有的预应力管道必须设置橡胶内衬，橡胶内衬管的直径比波 纹管内径小3-5mm放入波纹管后应长出50cm左右，在混凝土初凝 时将橡胶内衬管拔出20cm

22、左右，在终凝后及时将橡胶内衬管拔出、 洗净。ii所有的预应力管均应在工地根据实际长度截取。iii预应力管使用前应进行严格的检查，是否存在破损及检查咬口的紧密性，发现损伤无法修复的坚决废弃不用。iv安装预应力管前要去掉端头的毛刺、卷边、折角，确保平顺。v预应力管定位必须准确，严防上浮、下沉和左右移动，其位置 偏差应在规范要求内， 预应力管定位用钢筋网片与预应力管的间隙不 应大于3mm预应力管轴线必须与锚垫板垂直。vi预应力管接头长度取 30cm,两端各分一半，其中留做下次衔 接的一端，应将该端的2/3部分即约20cm放入本次浇筑的混凝土中， 另外 1/3 露出本次浇筑的混凝土以外， 这样做的目的

23、是即使外露部分 被损坏，还有里面的接头可以利用。 波纹管接头要用塑料带缠绕以免在此漏浆。vii电气焊作业在管道附近进行时，要在预应力管上覆盖湿麻袋或 薄铁皮等，以免预应力管被损伤。诡施工中要注意避免铁件等尖锐物与预应力管的接触，保护好管 道。混凝土施工前仔细检查管道， 在施工时注意尽量避免振捣棒触及 预应力管， 对混凝土深处的如腹板预应力管、 锯齿板处预应力管要精 心施工，仔细保护。预应力筋的下料、穿束 纵横向预应力筋纵横向预应力筋采用抗拉强度标准值为 fpk=1860MPa弹性模量 为Ep=1.95XlO5MPa公称直径为 =15.24mm高强度、低松弛钢绞线。 产品标准符合 GB/T522

24、4-2003的标准。钢绞线下料时， 不得施行任何形式的热加工， 抽出衬管后即可穿 束。采用砂轮切割机切断钢绞线时，端头用铁丝绑扎，防止散头。采 用人工穿束， 清除锚垫板喇叭口和注浆孔中的砂浆和杂物。 必须对钢 铰线进行编束、编号。在钢绞线端头焊一牵引环以利于钢铰线穿束。 穿束前必须检查孔道的畅通情况，用一圆锥状的探头（“小老鼠”）牵引一根钢铰线进行孔道的畅通检查。 竖向预应力粗钢筋竖向预应力采用抗拉强度标准值为fpk=830MPa弹性模量为Ep=200GPal应力混凝土用螺纹钢筋。产品符合 GB/T20065-2006标 准。i竖向预应力粗钢筋施工采用25精轧螺纹粗钢筋。竖向预应力粗钢筋采取在

25、地面上预绑扎，整体吊装的施工方法。具体为：将锚 固螺栓、锚垫板、螺旋筋、粗钢筋、压浆管安装配套后，用型钢将预 应力筋联成整体。吊装到指定位置，按事先划好的定位线，校核底部 标高后在倒链配合下就位。 然后将整个型钢骨架支撑、 固定并使之垂 直。ii为保证和提高竖向预应力钢筋的张拉质量，全桥其他的竖向预 应力粗钢筋均通长而不得接长。 竖向预应力粗钢筋全部采取预穿束方 案，即在混凝土灌注前随腹板钢筋一起绑扎，固定在管道内。为保证 张拉竖向预应力粗钢筋后的有效预应力作用在混凝土上， 首先在保证 钢管基本刚度的前提下应尽可能使用薄壁钢管， 其次不能将上下锚垫 板贴紧在钢管上，而应在锚垫板与铁皮管之间留出

26、5Omm勺间隙。iii所有的竖向预应力精扎螺纹钢筋进场后必须按照试验规定进 行严格的检验，才能投入使用。iv预应力粗钢筋进场后应认真存放， 严格保管，避免受到电气焊 损伤，不能把预应力粗钢筋作为电焊机的地线使用， 受损伤的预应力 粗钢筋坚决不能使用。预应力筋张拉千斤顶张拉吨位宜为张拉力的 1.5 倍，且不得小于 1.2 倍。根据 该处连续梁的需要，需配置 5OOt 顶2套， 4OOt 顶2套， 25t 顶2套。 张拉设备要配套标定，配套使用，配套标定期不得大于半年。标定应 在国家授权的法定计量技术机构定期进行。 千斤顶在张拉前必须经过 校正，校正系数不得大于 1.05。校正有效期为一个月且横向

27、张拉不 超过200次张拉作业、纵向张拉不超过200次张拉作业；拆修更换配 件后的张拉千斤顶必须重新校正， 发现异常随时校验。 与千斤顶配套 使用的压力表应选择防震型产品，表面最大读数应为张拉力的 1.52.0倍，精度不应低于1.0级。压力表首次使用前必须经过计量部门 检定，检定周期为一周，当使用0.4级压力表时，检定周期可为一个 月。压力表发生故障后必须重新校验。在张拉施工前，应实测钢绞线的弹性模量 E,修正伸长量公式： Ji+EL+E】PL上3）I E 丿 、 E 丿 AyEgC + M）施工前先通过上述公式计算伸长量，对设计提供的伸长量复核， 复核无误后，做为施工控制的标准。预应力筋张拉程

28、序为：0宀0.2（T k（作伸长值记录）f 0.6（T k （校核）f（T k（持荷2min, 作伸长值记录）锚固（量千斤顶伸长量）（油表读数卸压510MPa纵横向预应力张拉i张拉顺序及张拉时间该处连续梁所有纵向预应力筋张拉按照左右对称，先下后上，先纵后横的原则进行，为减少混凝土的收缩徐变对预应力的不利影响， 避免由于混凝土收缩徐变过大造成永存预应力不满足设计要求，需要采取混凝土强度、龄期双控指标，在混凝土施工后10天且强度达到100%以上时方能张拉。ii张拉步骤a初始张拉力张拉张拉检查油管路连接可靠、安装正确后，开动油泵向油缸缓慢进 油，使钢铰线略为拉紧后随时调整千斤顶位置， 使其中心与轴线

29、方向 基本一致，以保证钢铰线自由伸长，减少摩阻。同时调整夹片使之卡 紧钢铰线，以保证各根钢铰线受力均匀。然后两端千斤顶常速度对称 加载到初始张拉力（控制张拉力的 20% ）后停止进油加载，测量并记录钢铰线初始量b 控制张拉力张拉钢铰线达到控制张拉力时， 不关闭油泵，而继续保持油压 5 分钟， 以补偿钢铰线的松弛所造成的张拉力损失， 并检验张拉结果。 然后测 量并记录控制张拉力下的钢铰线伸长量。 钢铰线束实际伸长量的量测 方法：在相应张拉力下量取与之对应的千斤顶油缸伸长量。 将每个初 张拉力和终张拉力下对应的千斤顶油缸伸长量的差值， 作为本次钢铰 线的实际伸长量。 则各个张拉循环的实际伸长量之和

30、， 也即为钢铰线 初始张拉力至控制张拉力之间的实际伸长量。 钢绞线束实际伸长量 L的计算公式为： L=E A L1 + E A L2其中 L1:初始张拉力至控制 张拉力间的钢铰线束实测伸长量。A L2:为初始张拉力下的钢铰线束 伸长量，其值通过计算得出。钢铰线束张拉采用张拉力与伸长值双控法， 即在张拉力达到设计 要求伸长值与理论伸长值之间的误差若在 6之间，即表明本束张 拉合格。否则， 若张拉力虽已达到设计要求，但实际伸长值与理论值 之间的误差超标，则应暂停施工，在分析原因并处理后，继续张拉直 至达到设计应力。当出现伸长量超标时应从如下方面入手分析：、 张拉设备的可靠性即千斤顶与油泵的标定是否

31、准确；、弹性模量计算值与实际值的偏离；、伸长量量测方面的原因；、计算方面的 原因如未考虑千斤顶内的钢铰线伸长值等；、孔道对钢绞线的摩阻系数的准确度等。c 锚固钢绞线持荷 2min 油表读数无明显下降时即可关闭油泵进油阀，打开油 泵回油，油缸退回，则工作锚自动锚固钢绞线。锚固时先锚固一端， 待该端锚固完成并退去工具夹片、 卸去工具锚及千斤顶、 观察钢铰线 无滑丝和断丝后， 将另一端补足拉力后再锚固这一端。 然后卸去这一 端的工具夹片、 工具锚及千斤顶， 同样观察钢铰线有无滑丝和断丝现 象。需多次张拉循环的操作方法和步骤与上述相同， 只是，一循环的 锚固拉力作为本次循环的初始拉力， 如此循环直至达

32、到最终的控制张 拉力。竖向预应力粗钢筋张拉竖向预应力筋采用直径 25mm的精轧螺纹粗钢筋，抗拉强度标 准值为830MPa弹性模量2.0 X 105MPa锚下张拉控制应力为 705MPa 单根张拉控制力为346KN采用粗螺纹锚具和穿心千斤顶张拉，采取 同一梁段两侧对称单端张拉的方式。具体操作为： 清理锚垫板， 在锚垫板上做伸长量的标记点并量取从粗钢筋头至锚垫板标记点之间的竖向距离S1作为计算伸长量的初始值-安装工作螺帽-安装千斤顶-安装工具螺帽-初张拉至控制 张拉力的20%-张拉至控制张拉力P-持荷2min-旋紧螺帽-卸去千 斤顶及其他附件- 1-2天后再次张拉至控制应力并旋紧工作螺帽-量 取从

33、钢筋头至锚垫板上标记点的竖向距离 S2为计算伸长量终值-计 算实际伸长量 = 3 2- 5 1,将该值与理论计算值比较若误差在士 6% 内则在 24h 内完成压浆，若误差超出 6%则分析处理。孔道压浆灌浆宜在预应力筋张拉完成 24h 以内完成，否则应采取专门的 并经过实践验证的可靠措施， 确保孔道中的预应力筋体系在完成灌浆 工序前不出现锈迹。预应力管道压浆采用真空辅助压浆工艺。 压浆时，对曲线孔道和 竖向孔道从最低点的压浆孔压入， 由最高点的排气孔排气或泌水。 压 浆顺序宜先压注下层孔道。 压浆泵应采用连续式； 同一管道压浆应连 续进行，一次完成，管道出浆口应装有三通管，必需确认出浆浓度和 进浆浓度一致时，方可封闭保压。压浆前管道真空度应确定在-0.06 -0.10MPa之间；为保证管道 中充满浆体，浆体注满管道后，应在 0.500.60MPa下持压2min; 压浆最大压力不宜超过0.60MPa梁体竖向预应力筋孔道压浆的最大 压力可控制在0.30.4MPa压浆应达到孔道另一端饱满和出浆，并 应达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。 压浆过程中及压浆 后48h内，结构混凝土的