高层模板施工方案

1、施工组织设计(方案)报审表 GD00 单位(子单位)工程名称保利南沙黄阁项目（2013NJY2 地块） 致广州龙达工程管理有限公司(项目监理机构): 我方已根据本公司有关规定完成了模板专项施工方案的 编制，并经我公司技术负责人审查批准，请予以审查。 附件:(施工组织设计/施工方案) 1 份 项目经理部(项目章) 项目负责人: 日 期:年 月 日 专业监理工程师/总监代表审查意见: 专业监理工程师/总监代表: 日 期:年 月 日 总监理工程师审核意见: 项目监理机构(项目章) 总监理工程师: 日 期:年 月 日 单位工程施工组织设计、施工方案单位工程施工组织设计、施工方案 （模板专项施工方案）（

2、模板专项施工方案） 工程名称： 保利南沙黄阁项目（2013NJY2地块） 工程地点： 广州市南沙区黄阁镇大塘村 施工单位： 开平市住宅建筑工程集团公司 编制单位： 开平市住宅建筑工程集团公司 编 制 人： 编制日期： 年 月 日 审核人： 审批人： 审批日期： 年 月 日 目 录 第一章、工程概况 .2 第二章、劳动力计划.2 第三章、施工准备 .3 第四章、主要施工方法.3 第六章、梁模板安装.5 第八章、墙、柱模板安装顺序及技术要点 .6 第九章、模板的拆除.7 第十章、模板允许偏差及检验方法.8 第十一章、注意事项.9 第十二章、计算书 .10 Comment 微微微微1: Commen

3、t 微微微微2: Comment 微微微微3: Comment 微微微微4: Comment 微微微微5: Comment 微微微微6: Comment 微微微微7: Comment 微微微微8: Comment 微微微微9: Comment 微微微微10: 第一章、工程概况第一章、工程概况 本工程为广东保利置业有限公司兴建的保利南沙黄阁项目（2013NJY2 地块） ，南沙 黄阁项目总用地面积为，其中地块一为，地块二为 17310，地块三为 62652。 本次仅对本项目 2013NJY2 地块的工程进行施工，具体如下： 本项目含 18 号楼及小学和销售中心、样板房： 1 号楼建筑面积 143

4、75.65(28 层)；2 号楼建筑面积 15306.88(28 层)；3 号楼建筑 面积 12842.8(25 层)；4 号楼建筑面积 13670.56(25 层)；小学建筑面积约 9300(五 层)； 5 号楼建筑面积 16068.84(32 层)；6 号楼建筑面积 16712.4(32 层)；7 号楼建 筑面积 15306.88(28 层)；8 号楼建筑面积 15306.88(28 层)；销售中心建筑面积约 3000(两层),样板房结构约 1000(单层)。 地下室(两层)面积共 50489。 总建筑面积为：.89。 工程名称：保利南沙黄阁项目（2013NJY2 地块） 建设单位：广东保

5、利置业有限公司 施工单位：开平市住宅建筑工程集团公司 监理单位：广州龙达工程管理有限公司 本工程主体结构中有局部高支模，有局部梁截面高度没超过 1m，一般的楼板支撑按普 通梁板施工即可。 1、地下室层高及各栋标准层层高 3m。 2、地下室楼板厚度为 200mm，地下室最大的梁为 300800，各层楼板板厚为 120mm， 局部板厚为 100mm，楼层梁一般为 300700、200500、250700。 第二章、劳动力计划第二章、劳动力计划 根据施工进度计划及施工流水段划分进行劳动力安排。 主要劳动力分工及数量见表 基础工程 主体工程 序号 墙 体 顶板、梁 柱 柱 1 木工 40 20 顶板、

6、梁 80 20 2 电气焊工 64 3 钢筋工 70 50 第三章、施工准备第三章、施工准备 1） 技术准备 项目部组织技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同 时针对有关施工技术和图纸存在疑点作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、 甲方、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工的变更依据和 施工操作依据。熟悉各部在截面尺寸、标高制定模板初步设计方案。 2 ）机具准备 主要机具及工具准备详见表 5： 名称 规格 功率 数量 锤子 重量 0.25 、 0.5kg 100 个 单头扳手 开口宽（mm） 1719 、 2224 20 把 圆盘锯M

7、J-5033KW8 台 手电钻钻头直径 1220mm 8 把 活动扳手 最大开口宽 35mm 30 把 钢丝钳 15 把 水准仪DSG280 2 台 水平尺长 450 、 500 、 550mm 10 钢卷尺5 米、 50 米（2 把） 100 个 3）材料准备 顶板、梁、墙体模板材料选用 18 厚夹板，龙骨背枋采用 50mm100mm 方木， M14、M16 螺杆及配套件：蝴蝶夹、螺母、垫圈等，48 钢管及配套扣件,包箍采用 48 钢管，支撑系统采用扣件式钢管架及相应的可调顶、底托。本工程不采用脱模剂。 第四章、主要施工方法第四章、主要施工方法 1） 垫层模板 垫层厚度为 100mm，垫层模

8、板采用 50100mm 方木及模板，沿垫层边线设置方木，方 木支撑在基坑壁上。 2 ）底板模板 地下室底板厚度 500mm，沿底板边线外延 50mm 砌筑 240 厚砖墙，高度 = 筏板厚度， 集水井、外侧壁砌 240 砖墙。 墙柱模采用 18mm 厚夹板，50100mm 方木做竖楞， 483.5mm 架子管做横楞， 14mm500mm 对拉止水螺栓和钢管斜支撑加固 。 3） 墙柱模板 柱模板采用 18mm 厚夹板制作整体模板，竖楞采用 50100mm 方木，每 30 cm 一道。 柱箍采用 48 钢管用 14 对拉螺栓拉结成形，每 500mm 一道，最底一道距地面 200mm 。支撑采用 4

9、83.5mm 架子管刚性支撑，控制长细比。当柱（BxH） H500mm 时,在柱 中间钻孔用 14 做螺杆对拉,柱中套柱中 16/PVC 塑料管,待砼完成后取出螺杆。 4）梁模板 底模与侧模均采用 18mm 厚夹板，主次龙骨采用 50mm100mm 方木，梁底模板支撑间 距为 300.0mm。梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊或吊车至作业面组合拼 装。 梁底模的做法： 梁的支撑体系均采用扣件式钢管架，钢管类型为 483.5； 立杆沿梁跨度方向间距 La(m)：1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m)：0.30；立杆步距 h(m)：1.50；板底 承重立杆横向间距或排距 Lb(

10、m)：1.20；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁 底支撑小楞平行梁截面方向；立杆承重连接方式：可调托座； 梁侧模的做法： 次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距 (mm)：600；主楞到梁底距离依次是：30mm，300mm，600mm，900mm；主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)： 50.00；高度(mm)：100.00； 5） 顶板模板 顶板模板采用 18mm 夹板，主龙骨、次龙骨均采用 50mm100mm 方木，在扣件钢管架 搭设过程中根

11、据标高进行搭设。横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m): 1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):4.20；采用的钢 管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座； 为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺， 必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。若与柱相交，则不刻意躲开 柱头，只要该处将多层板锯开与柱尺寸相应洞口，下垫方木作为柱头的龙骨。 6 ）楼梯模板 标明板式梯还是梁式梯 模板为 18mm 夹板。踏步侧板两端钉在梯段侧板木档上，靠墙的一端

12、钉在反三角木上， 踏步板龙骨采用 50100 方木。制做时在梯段侧板内划出踏步大样。 第五章、模板加工 1） 模板加工要求 柱、梁的模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于 1mm，尺寸过大的模板需进 行刨边，否则禁止使用。次龙骨必须双面平直刨光，主龙骨至少要单面平直刨光。翘曲、 变形的主方木不得作为龙骨使用。 2） 模板加工管理 模板加工完毕后必须经过项目部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。对于 周转使用的多层板，如果有飞边、破损模板必须切掉破损部分然后刷封边漆加以利用。 第六章、梁模板安装第六章、梁模板安装 梁底模板：扣件式钢管架在梁位的排布间距为 500mm，梁端头排距为 300

13、mm，竖直向 按设计标高安装钢管架支顶标高，然后上放两层木枋，底层枋支托，木枋均为 50100mm，木枋上再安装梁底模板，并拉线找平。顶层木枋间距300mm。 当梁底板跨度大于及等于 4 米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时， 起拱高度为梁跨度的千分之一至三。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。 梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度根据梁高及 楼板模板碰旁或压旁来确定,如梁截面较高，则应设置防爆模螺栓。 大梁两侧模板安装好后，安装无套管穿心螺栓 14600；模板安装完毕后，全面检 查每个紧固螺栓及每个钉口的施工质量，确保符合要求。 竖向结构钢筋等隐蔽工

14、程完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清 除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 第七章、楼板模板安装顺序及技术要点 1、底板施工要点 垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延 50mm 砌筑 240mm 厚砖墙，高度 = 底板厚，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用 1：3 水泥砂浆。 1） 墙体模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 模板定位、垂直度调整模板加固验收砼浇筑拆模 2 ）技术要点 安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。 为防止墙体模板根部出现漏浆“烂根”现象

15、，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵 条，做到平整、准确、粘结牢固。并注意穿墙螺栓的安装质量。 3）技术要点 按要求起拱（跨度大于 4m 时，起拱 0.2%)，并注意梁的侧模膜包住底模膜，下面龙 骨包侧模。 4）楼面板模板安装顺序及技术要点 楼板面模板安装顺序 满堂脚手脚次龙骨柱头模板龙骨拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整 验收进行下道工序 第八章、墙、柱模板安装顺序及技术要点第八章、墙、柱模板安装顺序及技术要点 1、墙体模板安装顺序及技术要点 1） 墙体模板安装顺序 模板定位、垂直度调整模板加固验收砼浇筑拆模 2 ）墙体模板技术要点 安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的

16、杂物，做好测量放线工作。 为防止墙体模板根部出现漏浆“烂根”现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵 条，做到平整、准确、粘结牢固。并注意穿墙螺栓的安装质量。 2、柱模板安装顺序及技术要点 1）柱模板安装顺序 搭设脚手架柱模就位安装安装柱模安设支撑固定柱模浇筑砼拆除脚手架、 模板清理模板 2 ）技术要点 A） 、立柱采用钢管箍夹：沿柱高600mm 设一道柱箍。 B） 、模板拼装用 50100 方木：沿水平方向300mm 设一道松木枋。 C） 、模板拉结螺杆：14 螺杆水平方向于柱截面转折角处设置一道，其他部位按500 设置；竖直方向按600 一道设置。 D） 、柱压脚：于柱底部设置一道。

17、E） 、立柱支撑：于柱四面用 48 钢管、方木支撑，支撑杆与地面夹角 450600。同 时在柱间纵横水平拉接，增强立柱的稳定性。 3、 墙、柱支模方法 1） 、安装时先在基础面上放出纵横轴线和四周边线、固定小方盘，在小方盘上调整标 高，立柱头板，小方盘一侧要留清扫口。 2） 、对排墙、柱模板，应先装二端墙、柱模板，校正固定后，拉通长线校正中间墙、 各柱模板。柱较正时注意在二角吊线，混凝土施工过程要求复线检查。确保墙、柱子的垂 直。 3） 、墙、柱头板用 18mm 夹板，竖枋用 50100 方木。竖枋在装订时，要交错伸出墙、 柱头板，以便于拆模及人工操作。 4） 、墙、柱箍用 48 钢管、14

18、螺杆、蝴蝶夹箍紧。 5） 、为便于拆模，墙、柱模板及梁模板连接时，梁模宜锯成小斜面。 第九章、模板的拆除第九章、模板的拆除 1 ）墙柱模板拆除 在砼强度达到 1.2Mpa 能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，拆除顺序 为先纵墙后横墙。在砼强度达到 1.2Mpa 后，先松动穿墙螺栓，再松开地脚螺栓使模板与 墙体脱开。脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动，严禁在上中撬、晃动或用大锤砸模板， 拆除下的模板及时清理模板及衬模上的残渣。 2 ）门洞口模板拆除 撬棍从侧边撬动脱模，禁止从垂直面砸击洞口模板。防止门洞过梁砼拉裂，拆出的模 板及时修整。所有洞口宽 1m 时拆模后立即用钢管加顶托回撑。

19、3） 顶板模板拆除 顶板模拆除参考每层每段顶板砼同条件抗压强度试验报告，跨度均在 2m 以下，强度 达到 50% 即可拆除，跨度大于 8m 的板当砼强度达到设计强度 100% 强度后方可拆除外， 其余顶板、梁模板在砼强度达到设计强度的 75% 强度后方可拆除。拆顶板模板时从房间一 端开始，防止坠落人或物造成质量事故。 顶板模拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏多层板。拆除的多 层板、龙骨及钢管架堆放整齐，并在注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作 业面清理干净，以防扎脚伤人。 第十章、模板允许偏差及检验方法第十章、模板允许偏差及检验方法 允许偏差（一） GB50204-

20、2002 序号 项目 允许偏差(mm) 检查方法 1 相临两板表面高低 差 1 用直尺和尺量检查 2 表面平整度 3 用 2m 靠尺和楔形塞尺检查 3 预埋件中心线位移 3 拉线尺梁检查 4 预埋管预留孔中心 线位 3 拉线尺梁检查 5 预埋螺栓中尺线位 移 2 拉线尺梁检查 6 预埋螺栓外漏长度 + 10 、 0 拉线尺梁检查 7 预留洞口中心线位 移 10 拉线尺梁检查 8 预留洞口截面内部 尺 + 10 、 0 拉线尺梁检查 允许偏差（二） BSJ QB 03 项 目 允许偏差(mm) 检验方法 轴线位置 5 钢尺检查 底模上表面标高 5 水准仪或拉线、钢尺检查 基础 10 钢尺检查 截

21、面部尺寸 柱、墙、 梁 +4 -5 钢尺检查 不大于 5m 6 经纬仪或吊线、钢尺检查 层高垂直度 大于 5m 8 经纬仪或吊线、钢尺检查 相邻两板表面高高低差 2 钢尺检查 表面平整度 5 2m 靠尺塞尺检查 第十一章、注意事项第十一章、注意事项 1） 模板上架设电线和使用电动工具采用 36V 的低压电源。 2 ）登高作业时，各种配件放在工具箱或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。 3 ）装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在 脚手板上或抛掷。 4） 设防雷击措施。 5）安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。 6）预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件

22、，并加设临时支撑稳固。 7）拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。 8）安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑。 9）吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用 安全有关规定。 10） 拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操 作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集 中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢 固，严防突然掉落、倒塌伤人。 11） 拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可 吊起。 12） 雨及五级大风等天

23、气情况下禁止施工。 13） 基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、 塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工。 14） 操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边缘 1m 内不允许堆放模板构件和材料， 模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。 15）模板放置时不得压有电线、气焊管线等。 16） 模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除后的模板及时清理砼渣块。由专人负 责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。 17） 板、梁保证二层支撑，且立杆在同一垂直位置。 第十二章、计算书第十二章、计算书 一、计算依据 1、本工程施工图纸； 2、混凝土结构工程施工及验收规范 （GB

24、50204-2002） ； 3、 混凝土结构设计规范 （GB50010-2002） ； 4、 建筑门式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ1282000） ； 5、 建筑施工手册第三版（中国建筑工业出版社出版） 。 一、梁支模计算一、梁支模计算 一、工程属性一、工程属性 新浇混凝土梁名称KL10新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8 混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800新浇混凝土结构层高(m)3 梁侧楼板厚度(mm)200 二、荷载设计二、荷载设计 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3

25、) 25 梁1.5 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 板1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k(kN/m2) 对水平面模板取值2 基本风压0(kN/m2) 0.3 风压高度变化系数z 0.74 风荷载标准值k(kN/m2) 风荷载体型系数s 0.8 非自定义:0.18 三、模板体系设计三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 500 梁两侧立柱间距lb(mm) 1000 步距h(mm)1800 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)

26、1000、1000 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置自定义 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600 梁底增加立柱根数0 每跨距内梁底支撑小梁根数4 梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下： 平面图 立面图 四、面板验算四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值f(N/mm2) 30 面板弹性模量E(N/mm2) 11500 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=3001818/616200mm3，Ibh3/12=300181818/12mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+

27、G3k)h)+1.40.7Q2k b=0.9max1.2(0.1+(25+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(25+1.5)0.8)+1.40.72 0.38.29kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(25+1.5)0.80.37.76kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.30.53kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(25+1.5)0.80.36.39kN/m 1、抗弯验算、抗弯验算 Mmax/W(0.1077.760.172+0.1210.530.172)106/162001.54N/mm

28、2f 30N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.6326.391674/(10011500)0.02mm l/400167/4000.42mm 满足要求！ 3、支座反力计算、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.1437.760.17+1.2230.530.171.59kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.1436.390.171.22kN 五、小梁验算五、小梁验算 小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 15.44 小

29、梁抗剪强度设计值(N/mm2) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33 小梁截面惯性矩I(cm4) 416.67 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q11.59/0.35.3kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.170.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(25+1.1)0.2) +1.42，1.35(0.1+(25+1.1)0.2)+1.40.72)(0.6-0.3/2)/20.17+0.91.350.5(0.8-0.2) 0.170.

30、37kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(25+1.1)0.2) +1.42，1.35(0.1+(25+1.1)0.2)+1.40.72)(1-0.6-0.3/2)/20.17+0.91.350.5(0.8-0.2) 0.170.23kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q11.22/0.34.07kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.170.03kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(25+1.1)0.2)(0.6-0.3/2)/20.17+0.5(0.8-0.2) 0.170.25kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(25+1.1)

31、0.2)(1-0.6-0.3/2)/20.17+0.5(0.8-0.2) 0.170.16kN 1、抗弯验算、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.43106/833305.22N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.313kN max3Vmax/(2bh0)=31.3131000/(250100)0.39N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.79mml/4001000/4002.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.92kN

32、，R21.31kN 正常使用极限状态 R10.68kN，R20.98kN 六、主梁验算六、主梁验算 主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5 主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2) 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R21.31kN，RmaxR1，R20.98kN 1、抗弯验算、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.22106/508043.32N/m

33、m2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax2.25kN max2Vmax/A=22.251000/4899.19N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.13mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算、扣件抗滑计算 R3.11kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R4.43kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

34、七、立柱验算七、立柱验算 立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技 术规范JGJ130- 2011 剪刀撑设置普通型 立杆顶部步距hd(mm) 1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点 的长度a(mm) 200 顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755 钢管类型483.5 立柱截面面积A(mm2) 489 回转半径i(mm)15.8 立柱截面抵抗矩W(cm3) 5.08 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.755

35、1800=3159mm =l0/i=3159/15.8=199.94=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.51.82/100.03kNm 2、稳定性计算、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(25+1.5)0.8)+0.91.420.37.58kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(25+1.1)0.2)+0.91.41 (0.6-0.3/2)/20.170.26kN F20.91.2(0.1+(25+1.1)0.

36、2)+0.91.41 (1-0.6-0.3/2)/20.170.14kN q14.85kN/m q20.04kN/m 同上四六计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.8192.505，查表得，10.195 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax2.64+0.91.2(0.5+(25+1.1)0.2) +0.91.41(1+0.6-0.3/2)/21，3.76+0.91.2(0.5+(25+1.1)0.2)+0.91.41(1+1-0.6-0.3/2)

37、 /21+0.03/18.36kN fN/(A)+Mw/W8.36103/(0.2489)+0.03106/508094.16N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.8230.927，查表得，20.138 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax2.64+0.91.2(0.75+(25+1.1) 0.2)+0.91.41(1+0.6-0.3/2)/21，3.76+0.91.2(0.75+(25+1.1)0.2)+0.91.41(1+1- 0.6-0.

38、3/2)/21+0.03/18.53kN fN/(A)+Mw/W8.53103/(0.14489)+0.03106/5080132.87N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 二、板支模计算书二、板支模计算书 一、工程属性一、工程属性 新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)200 新浇混凝土楼板边长L(m)7.5新浇混凝土楼板边宽B(m)3.75 二、荷载设计二、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算支架立柱及其

39、他支承结构构件时的均布活荷载 (kN/m2) 1 面板自重标准值0.1 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁自重标准值0.3 楼板模板自重标准值0.5 模板及其支架自重标准值0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 基本风压0(kN/m2) 0.3 风压高度变化系数z 0.9 风荷载标准值k(kN/m2) 风荷载体型系数s 0.8 0.22 三、模板体系设计三、模板体系设计 模板支架高度(m)3 立柱纵向间距la(mm) 1000 立柱横向间距lb(mm) 1000 水平拉杆步距h(mm)1800 立柱布置在混凝土

40、板域中的位置中心对称 立柱距混凝土板短边的距离(mm)250 立柱距混凝土板长边的距离(mm)375 主梁布置方向垂直楼板长边 小梁间距(mm)200 小梁两端各悬挑长度(mm)100，100 主梁两端各悬挑长度(mm)0，0 设计简图如下： 模板设计平面图 模板设计剖面图(楼板长向) 模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值f(N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实， 楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位

41、宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12mm4 1、强度验算、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1k b=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l

42、2/8+pl/4=max8.680.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/540002.93N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.2)1=5.12kN/m 5ql4/(384EI)55.122004/(38410000)0.02mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算五、小梁验算 小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2) 1.78 小梁

43、弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33 小梁截面惯性矩I(cm4) 416.67 因L/la取整7500/1000取整7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为 100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1k b=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.2)+1.40.72.5 0.21.78kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k

44、+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.2)0.21.15kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.1512+0.1210.63120.2kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.06kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL max0.0770.0612+0.213.151，0.1070.0612+0.1813.1510.67kNm M3maxq1

45、L12/2，q2L12/2+pL1=max1.780.12/2，0.060.12/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.2，0.67，0.320.67kNm Mmax/W0.67106/833308N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.151+0.620.6311.09kN V20.607q2L+0.681p0.6070.061+0.6813.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.780.1，0.060.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V

46、2，V3max1.09，2.18，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(210050)0.95N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.2)0.21.06kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.0610004/(1009350)0.17mm l/4001000/4002.5mm 满足要求！ 六、主梁验算六、主梁验算 主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗弯强度设计值f(N/

47、mm2) 205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2) 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 1、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1k b=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+1.40.71.5 0.21.61kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24

48、)0.2)0.21.34kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.2)0.2=1.1kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.341+1.2230.3812kN 按悬臂梁，R1q1l=1.610.10.16kN RmaxRmax，R12kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.111.26kN 按悬臂梁，R1q2l=1.10.10.11kN RmaxRmax，R11.26kN; 2、抗弯验

49、算、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.96kNm Mmax/W0.96106/5080188.98N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.04kN max2Vmax/A=25.041000/48920.61N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.68mm max1.68mm2.5mm 满足要求！ 七、立柱验算七、立柱验算 立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技 术规范JGJ130- 2011 剪刀撑设置加强型 立杆顶部步距hd(mm) 1500立

50、杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点 的长度a(mm) 200 顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755 钢管类型483 立柱截面面积A(mm2) 424 立柱截面回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 1、长细比验算、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算、立柱稳定性验算 顶部立杆段：

51、l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.2211.82/100.08kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.2)+0.91.41 11+0.921.40.08/17.19kN f Nw/(A)+ Mw/W7185.6/(0.2424)+0.08106/4490103.7N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h

52、 =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.2211.82/100.08kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.41 11+0.921.40.08/17.46kN f Nw/(A)+ Mw/W7455.6/(0.14424)+0.08106/4490144.18N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算八、可调托座验算 荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.19kNN30kN 满足要求！ 三、柱支模计算书三、柱支模计算书 一、工程属性一