盾构机故障处理方案

1、津滨轻轨十一经路站至大直沽西路站区间右线盾构机故障处理方案目录1、工程概述11.1编制依据11.2工程概况11.2.1工程地质21.2.2水文地质21.2.3始发端头地质及加固情况21.3区间右线盾构施工情况31.3.1十一经路站端头井与盾构机位置关系41.3.2十一经路站盾构端头井覆埋管线情况41.4盾构机故障处理方案51.4.1方案概述51.4.2故障盾构机退出施工流程62、组织机构及分工62.1组织机构62.2组织分工73、管线悬吊及建筑物保护方案73.1方案概述73.2施工工艺流程93.3施工工序103.3.1施工准备103.3.2管线的悬吊103.3.3施工技术措施113.3.4施工

2、期间保护措施113.3.5管线监测113.3.6注意事项113.4责任分工123.5检验标准及验证123.6建筑物保护方案123.6.1周边建筑物调查123.6.2建筑物保护方案133.6.3检验标准及验证133.6.4建筑物发生变形时的应急预案134、盾构机周围土体注浆加固方案134.1注浆加固目的134.2加固范围144.3地面注浆加固前的准备工作144.4盾构机内超前油脂或发泡剂的注入174.5垂直注浆加固流程174.6钻孔、注浆顺序194.7注浆工艺及参数194.8质量控制与检验204.9盾构机底部及洞门封堵注浆205、盾构机退出方案225.1施工方案简要说明225.1.1概述225.

3、1.2盾构机现状说明225.1.3人员、材料和设备255.1.4受力计算255.2盾构机退出过程265.2.1退出施工准备流程图265.2.2盾构退出过程275.2.3施工要点285.3注浆填充方案285.3.1施工准备285.3.2施工流程及工艺295.3.3检验标准335.3.4注意事项335.3.5施工质量保证措施335.3.6洞门封堵346、测量监测控制376.1监测目的及内容376.2监测方法及测点布设386.2.1地下管线监测点的埋设396.2.2地面房屋监测点的埋设396.3施工中监控量测频率406.4地面、管线、建筑物监控标准417、盾构机再次始发方案417.1施工计划进度指标

4、417.2加固方案对比及工期安排417.3盾构施工组织安排427.4人员安排427.5主要施工设备配置情况437.6盾构施工用设施材料准备437.7技术准备438、各项保证措施438.1安全保证措施438.2质量保证措施448.3工期保证措施45附件：专家论证意见表.45津滨轻轨十一经路站至大直沽西路站盾构区间右线盾构机故障处理方案1、工程概述1.1编制依据天津市津滨轻轨工程设计资料；盾构区间实施性施工组织设计及现场建筑物、管线调查情况；我单位在国内若干大城市承建的地铁工程施工中积累的经验及施工的科研成果；我单位现有的施工管理水平、技术水平、科研水平、机械设备配套能力及资金投入能力；盾构法隧道

5、工程施工与验收规范（DG50446-2008）；城市地铁工程质量检验标准（DB29-54-2003）；城市轨道交通工程测量规范（GB50308-2008）。1.2工程概况本标段十一经路站至大直沽西路站盾构区间，采用2台盾构机分别从十一经路站左、右线下井始发，至大直沽西路站解体吊出。图1-1施工示意图十一经路站至大直沽西路站区间起讫里程为：DK4+291.2DK5+526.6区间长度1235.4m。在DK4+853处设一个联络通道，区间线路最大纵坡19.45，最小纵坡2，最小平面曲线半径为2000m；线间距为1315m,区间结构覆土厚度为914m。区间隧道为外径6.2m，内径5.5m，管片拼装衬

6、砌为单洞圆形隧道，采用错缝拼装，使用M30弯螺栓连接管片，环宽1.2m，管片混凝土标号为C50，防水等级为S10。1.2.1工程地质区间：起点DK4+291.2段穿越软土，洞顶位于2层粉质粘土及粉土，DK4+65DK4+700段与DK4+900DK4+960段洞底位于3层粉砂层，含水量高，稳定性差，易引起地面较大变形。1.2.2水文地质本区间表层地下水类型为第四系孔隙潜水，赋存第陆相层中及其以下粉沙及粉土层中的地下水具有微承压性，为微承压水。孔隙潜水主要赋存于人工填土层及第陆相层、第海相层的粘性土和粉土中，以1 层粉质粘土为相对隔水底板。含水层基本有粉质粘土与粉土互层状组成，其储水量较高，但出

7、水量不大，水平、垂直向渗透性差异较大。当局部地段夹有粉沙薄层时，其富水性相应增大。潜水地下水埋藏较浅，勘测期间地下水埋深0.82.65m（高程0.322.29m）。潜水主要接受大气降水和地表水补给，排泄以蒸发为主，水位受季节影响较大，其水位变幅多年平均值约为0.8m。1.2.3始发端头地质及加固情况区间右线始发端头土体加固施工共进行三次：两次旋喷桩加固，一次水平注双液浆加固。第一次地面旋喷加固后，经钻芯取样未达到设计要求；进行第二次地面补充旋喷加固后，通过在洞门范围内钻观察孔，渗漏水较大且土体加固均匀性较差；第三次在洞门范围内进行水平注双液浆加固后，在水平钻孔、洞门凿除和洞门拉块过程中，出现多

8、处漏水和局部塌方情况。盾构机掘进过程中的出土情况如下：加固土体沿线路方向0.11.0m段出土较为均匀、密实；1.01.5m段出土主要为流塑状态的粉土及粉质粘土，中间夹杂少量灰块；掘进1.5m以后洞门橡胶帘布处漏水较为严重，土仓中也充满水，出土主要为泥浆，其中夹杂水泥块。根据掘进过程中刀盘扭矩、总推力、推进速度的变化情况分析，土体加固不均匀，其中有强度较高的水泥块，也有原状土体，带压水从原状土体中冲刷形成通道，向洞门外涌出。端头井原始地质剖面图见图1-2。图1-2 端头井原始地质剖面图1.3区间右线盾构施工情况2008年11月8日盾构始发，累计拼装了8环负环管片,盾构机刀盘进入始发端头加固区5.

9、36m。11月18日，白班盾构施工队发现盾构机故障，经各方专家和设备厂家现场查验确认，如果再向前掘进会存在更大的风险，我单位领导决定将目前的盾构机退出，尽快更换一台进口盾构机。1.3.1十一经路站端头井与盾构机位置关系图1-3 十一经路站端头井与盾构机位置关系平面图图1-4 十一经路站端头井与盾构机位置关系纵剖面图1.3.2十一经路站盾构端头井覆埋管线情况表1-1管线调查表序号管线类型直径埋深与线路关系位置处理方案1雨水管300mm1.6m平行中心线右侧7m井内封堵引排2污水管250mm1.6m中心线右侧3.8m沿线路18.5m开始将埋设土层挖开,管壁外露3热力管500mm0.5m交叉沿线路5

10、.9m悬吊保护4网通线路6孔/100mm0.8m沿线路4.4m处悬吊保护5低压煤气管200mm0.8m沿线路9.1m处悬吊保护6污水管300mm1.6m沿线路7.8m处井内封堵引排1.4盾构机故障处理方案1.4.1方案概述为了避免退出盾构机时对加固区地面造成沉降，在退出之前需将盾构机周围土体采用注浆法进行加固处理，并对周边管线及建筑做出相应的保护措施。当加固土体强度达到1.52.0 Mpa后，再进行盾构机的退出施工。盾构机在退出隧道的过程中，从地面进行同步垂直注浆，来填充刀盘和掌子面之间的位移空隙，以免掌子面土体坍塌，造成地面不均匀沉降，引起周围建筑物及地下管线的破坏。在盾构机退出后，新调配一

11、台进口盾构机二次下井始发，科学安排施工组织，紧密协调各工序衔接，加强技术力量，加大设备物资投入来加快盾构掘进进度，来保证原有工期要求。综上所述，管线悬吊、土体加固、同步填充以及整个过程的严密监控是本处理工程的关键。为了避免退出盾构机时对地面管线造成破坏，先对热力管、低压煤气管、上水管进行悬吊保护施工，对污水管、雨水管进行井内封堵和引排的方法，保证退出盾构机时，管线不受到破坏。1.4.2故障盾构机退出施工流程施工准备土体加固管线封堵、悬吊同步注浆盾构机自始发井吊出盾构机退出加固情况检测不满足施工要求满足施工要求新盾构机下井安装、始发图1-5总体施工流程图表1-2各工序人员安排表序号工序名称负责人

12、1管线悬吊及建筑物保护吴飞、王洋2盾构机周围土体注浆加固路佳、李广生3盾构机退出刘立永、秦信宝4注浆填充李连和、李广生5测量监测控制王海龙、韩永亮2、组织机构及分工2.1组织机构为了妥善做好盾构故障处理工作，经现场详细踏勘，认真研究，我单位决定成立十一经路站至大直沽西路站盾构故障处理工作领导小组。表2-1盾构故障处理工作领导小组人员构成表姓名职务职称组长崔科宇中铁一局集团公司副总经理教授级高工副组长孙志斌中铁一局二公司总经理高级工程师杜 强中铁一局二公司党委书记高级工程师张金夫中铁一局集团公司施技部部长兼专家委员会委员教授级高工罗文坦中铁一局集团公司专家委员会委员高级工程师杨育僧中铁一局副总工

13、程师兼专家委员会委员高级工程师组 员：伦军朝、昝向征、成宇宽、王新康、那全珍、刘仁柱、崔学军、邓文涛、李润杰、徐昭然、陈西延、余江、杨军锋2.2组织分工工作小组下设四个各专门小组，分工情况如下：方案组：由伦军朝、昝向征、刘仁柱、邓文涛、余江、杨军锋6人组成，负责调查了解事故发生的主要原因，查明设备损坏、现场破坏以及经济损失情况，协调有关人员分工合作并开展善后工作，及时报告事故处理进展情况。对故障盾构机的退出提出加固处理方案，对新一台置换盾构机提出始发方案。专家组：由杨育僧、罗文坦2人组成，负责提供技术方案咨询论证和技术支持，有效地指导事故处理中的工程技术工作。设备组：由伦军朝、成宇宽、那全珍、

14、杨军锋、徐昭然、陈西延6人组成，负责联系生产厂家，确定设备修复方案并尽快落实新的盾构机进场置换。风险预案组：由伦军朝、王新康、崔学军、邓文涛、李润杰5人组成，负责对施工现场进行科学的风险评估，落实安全措施和监控工作，并根据事故原因和损失情况，提出对有关责任人员的处理建议。3、管线悬吊及建筑物保护方案3.1方案概述在进行盾构机退出施工及车站端头处地面土体加固施工过程中，由于端头井附近存在污水、网通、煤气、热力等管线，且距端头井较近，需对上述管线进行保护工作，防止在施工过程中对管线造成损坏。具体处理及保护方法详见表1-1。图3-1 十一经路站盾构始发端头覆埋管线及施工围挡平面分布图图3-2十一经路

15、站盾构始发端头管线平面图图3-3 十一经路站盾构始发端头管线分布剖面图盾构退出施工及空隙注浆管线核查开挖管线处土体安装吊筋、吊带加固土体拆除悬吊恢复路面架设吊梁、钢丝绳吊筋与吊梁工字钢连接浇筑混凝土台座盾构机始发3.2施工工艺流程图3-4管线悬吊施工工艺流程图3.3施工工序3.3.1施工准备首先要与各管线所属管理部门联系，待悬吊加固方案得到相关产权单位、管理部门及业主的同意后方可进行施工。施工准备期间已经对车站施工区域内的地下管线进行认真详细的调查，确切掌握各管线的准确要素（埋深、来源、走向、管径和管材等）。热力管线、网通管线、低压煤气管线需要悬吊保护，污水管线已经封堵、引排。在正式施工前，采

16、用人工开挖探沟，避免大型机械开挖时造成的管线破坏。3.3.2管线的悬吊施工时进行人工开挖、悬吊，同时做好标识，进行保护，防止意外发生。（1）工字钢做为吊梁悬吊热力管线，低压煤气管道、网通电缆等管线采用独立吊挂支撑体系，用36a型工字钢焊接钢柱做为吊梁，加工U型扣件扣住管线，并固定在工字钢上面。（2）地下管道吊梁、吊筋制作安装：吊梁轴线要同悬吊管线的轴线保持一致。管道埋深高度出现误差相应的调整吊梁高度或吊筋长度。热力管线，低压煤气管道均为圆形管，吊筋采用16圆钢加工成圆弧型抱箍，吊筋与管间夹铺厚10mm宽的橡胶垫板。所有焊接部位，应确保焊缝质量，无夹渣、裂缝和气孔等缺陷 。3.3.3施工技术措施

17、（1）管线悬吊结构经管线产权和管理部门检验合格后，方可进行下部土方开挖。（2）采用人工开挖，防止破坏管道。（3）对漏水或破坏的地下管线，按管线主管部门要求进行修复后，方可悬吊。（4）当采用吊梁悬吊管线时，根据开挖出的管线标高确定混凝土支墩的高度。3.3.4施工期间保护措施（1）施工期间要在管线产权单位的监督下做好保护措施，并做好标识和警示标志。（2）管线悬吊完成后，采用防护网进行保护，避免机具对管线的碰撞。对热力管线及煤气管线采用棉被或石棉管包裹保温的方法，防止管线冻裂及损坏。（3）盾构施工完成后，根据产权单位及主管部门的要求及时恢复管线的位置。（4）对作业人员进行管线保护措施技术交底，设专人

18、负责施工现场的安全防护检查工作，并日夜监察。3.3.5管线监测测点埋设：采用直接埋设的方式在管顶埋设测点。可采用在管线外露部分直接布设钢筋作为测点，钢筋与管顶接触的部分用砂浆粘合，并用钢管将钢筋套住防止破坏。（1）管线倾斜：采用全站仪用极坐标测量的方法，量测管线测点的水平位移。（2）管线沉降：采用精密水准仪按二等水准量测的方法，量测管线测点的垂直位移，量测时应注意使用的基点应布置在施工影响范围以外稳定的地面上。（3）管线裂缝：使用裂缝观察仪对裂缝进行观察。3.3.6注意事项（1）对于熟铁管和钢管，能承受一定的变形，悬吊时采用16圆钢加工成圆弧型制成抱箍，抱箍与管线之间加设10mm厚防震橡胶垫保

19、护。（2）悬吊时从一头向另一头悬吊，每挖出一段管线，及时施做吊筋、吊带，完成后再向前开挖直至管线完全露出基坑为止。（3）施工完毕后，管线下面一定要夯填密实后方可释放悬吊保护。（4）管线漏水（气）时，必须修理好后方可悬吊，管线较长或接口有断裂危险时，要加固后再悬吊。3.4责任分工我单位派遣专业工程技术人员吴飞、王洋对悬吊处管线进行监控，一旦发现悬吊处管线出现问题，立即上报，并停止施工进行二次加固。3.5检验标准及验证施工期间，保证管线日沉降量不大于2mm，累积沉降量不大于10mm。防止管线出现断裂。3.6建筑物保护方案3.6.1周边建筑物调查根据现场调查，距离十一经路站盾构始发端头最近的建筑物主

20、要为：江南证券（3层），此栋房屋距始发端头地连墙18.4m，距隧道中线10.5m，结构稳定性较差。具体位置详见下图：图3-6 周边建筑物平面布置图3.6.2建筑物保护方案在盾构始发时已对该楼进行地面注浆加固，注浆位置为沿线路轴线方向14m，距离隧道中线7m10m，设4个注浆孔，孔间距为1m，孔深17m，共注入水泥浆30m3，水泥使用量为15t。盾构机退出施工中对此建筑进行跟踪监测，监测频率为1次/ 3小时，沉降及倾斜量达到预警值时，立即停止施工，并打设注浆孔及时进行地面注浆加固。在施工时严密监测上述建筑物的变化情况。建筑物靠近施工区一侧设立观测标志点，定期观测建筑物的水平和垂直位移。3.6.3

21、检验标准及验证施工期间，保证建筑物日变形量不大于2mm，累积变形量不大于10mm。3.6.4建筑物发生变形时的应急预案在盾构退出施工过程中，我单位将加强对周边建筑物的监测，必要时采取顶撑的措施临时加固建筑物和跟踪注浆等措施来控制建筑物的沉降变形，并制定以下预案，确保万无一失。在监测中发现周围建筑物有沉降量超过警报值时，采取：（1）疏散危险区人群，及时通知相关单位及主管领导，并设置警示标志。（2）安排相关设备厂家或设备修理人员24h驻地，出现设备故障及时处理，对易损部件提前备齐。（3）提前准备双液注浆机、旋喷注浆机械等相关应急物资若干。当出现变形超过警报值时，迅速对建筑物两侧及靠近施工场地侧对建

22、筑物基底进行双液注浆，必要时实施旋喷桩加固。（4）采取以上措施后，加大对地面沉降监测的频率，随时观察变形动态，发现异常，立即注浆加固，并以监测信息指导施工。4、盾构机周围土体注浆加固方案4.1注浆加固目的一、在盾构机退出施工时，形成空隙的周围土体保持自稳而不坍塌、滑移，不至因地层土体坍塌、滑移引起地面下沉危及地表建筑物及地下管线；二、通过注浆加固，使盾构机周围土体密实，达到一定的封水效果，以使盾构机退出后地表水、管线渗漏水、地层水不从洞门处漏出；同时，注浆要保证盾构机与周围土层不会固结成一体，造成盾构机退出时阻力过大，无法实施。4.2加固范围（1）具体加固范围为：刀盘前方加固长度5m；盾构上方

23、加固厚度5m；盾构两侧加固长度3m。详见下图4-1、4-2所示：图4-1 地面注浆加固剖面示意图图4-2 地面注浆加固平面示意图（2）刀盘正面加固土体长度、盾构机两侧及上方加固土体厚度的简算。盾构机两侧及上方土体加固的厚度均等于或大于原设计加固范围，故在此只作盾构机正前方加固土体（挡土墙）长度的计算。计算模型的建立，如下图所示：模型图中参数：H 地面距盾构机顶部深度为9米；W 地层水土压力； 加固土体的抗拉强度； 加固土体的抗剪力；t 加固土体长度。计算过程：a、洞门中心处最大拉力计算max = W r2 / t2 t / K1 = 3(3+)/8式中：max 洞门中心处的最大拉力；W 作用于

24、洞门中心的侧向水土压力。对于砂性土，水压力和土压力分别计算；对于粘性土，水土压力合算，土压力按静止土压力考虑，土的计算参数按加固前的选用；根据本工程地堪报告结果，作用与洞门中心处（深度为12.35米）的水土侧压力为0.12MPa；t 加固土体的长度；本工程加固土体长度为5米；r 洞门半径；本工程洞门半径为3.35米；t 加固土体的极限抗拉强度，一般可取其极限抗压强度的10%，即t=qu / 10；本次土体加固设计其极限抗压强度为1.5MPa，故t 取0.15 MPa；K1 安全系数，一般取K=1.5； 加固后土体的泊桑比，一般取=0.2由此可计算出：max=Wr2/t2=1.2*0.12*3.

25、35*3.35/5*5=0.064t / K1=0.15/1.5=0.1结论：在本工程地层中，洞门中心埋深为12.35米，加固土体厚度为5米时，洞门中心土体的抗拉强度满足安全要求。b、洞门圆周处最大剪力计算max = W r / 2 t c / K2式中： max 洞门圆周最大剪力；c 加固后土体的极限抗剪强度，根据经验，c= qu / 6；K2 抗剪安全系数，一般亦取K2=1.5。由此可计算出：max = Wr/2t =0.12*3.35/2*5=0.0401.2m否是K6.9m否结束是L：盾构机千斤顶收缩量K：累计退出距离图5-7盾构机退出过程流程图5.2.2盾构退出过程（1）将钢板用膨胀

26、螺栓固定于支座对面的车站主体混凝土墙上。（2）将支座焊接在盾构机上，位置见详图。（3）待地面加固土体到规定强度后开始退出作业。首先用盾构机内的油缸顶住管片，把80t液压千斤顶一边顶在支座上，一边顶在车站主体混凝土墙上的钢板上，然后八台液压千斤顶同时同步推出。同时同步收缩盾构机油缸，并通过设置于地面的注浆机向刀盘前的空隙中注入浆液。（5）退出时设专人在盾构机操作室作为总指挥，注意观察刀盘内土压力并指挥80T千斤顶操作手、地面注浆手及盾构机千斤顶操作手，当土压力低于设定值0.3 MPa时,通知千斤顶操作人员停止操作，待压力上升后再退出。当地面注浆需要停止时,必须及时通知千斤顶操作人员停止操作。（6

27、）推完一个千斤顶行程后在盾构机上焊上槽钢，以此作为焊管的支座，将500mm长的焊有法兰的焊管接入支座与千斤顶之间，然后继续推下一个行程，累计推到1.2m时用拼装机拆掉一环管片，然后用双轨梁、单轨梁和电瓶车倒运到地面上。（7）如此循环接长焊管，直到全部将盾构机退出为止。5.2.3施工要点（1）8台千斤顶要同步伸出，以防盾构机受力不均，个别点位受力过大顶坏千斤顶或支座。（2）千斤顶尾端一定要垫钢板以扩大受力面积，防止顶坏墙体。（3）千斤顶操作者、地面注浆人员、盾构操作室观察人员要协调作业，保证边注浆边后退，防止地面沉降。（4）盾构机油缸收缩每次不要超过2mm，以防止注浆压力产生的推力使盾构机快速后

28、退失去控制。（5）监视折页压板的情况，防止折页压板卡住盾构机。若发现卡住时，可拆除该折页压板。5.3注浆填充5.3.1施工准备（1）施工场地的平整，根据注浆方案要求，综合考虑采用机具设备现场布置，合理布置设备及管路，满足施工需要。（2）注浆人员及设备材料表5-4施工人员配备表序号工程项目人数分工备注1技术员2施工技术负责和施工质量检查李连和李广生2测工1放点位3钻孔工2钻 孔两班倒4注浆工8制浆并注浆两班倒5维修工2机械维修两班倒表5-5施工主要机械配置表序号名称单位规格和型号数量备注1地质钻机台ZDY-1900S12注浆泵台BW-200 23叶片式搅拌机台JZ35024储浆筒个1.25m32

29、（3）施工材料施工主要材料为108mm孔口管、水玻璃、普通水泥、粉煤灰、膨润土、方木等。（4）掌握管线情况施工之前要对地下管线进行认真详细的调查，确切掌握各管线的准确埋深、来源、走向、管径和管材等要素，进行妥善保护处理后，方能进行施工。5.3.2施工流程及工艺（1）工艺流程：图5-8注浆填充施工工艺流程图（2）施工工序1）布置注浆孔注浆方式根据盾构机退出的长度进行分段注浆，首先在注浆区内布置注浆孔，详见图5-9、图5-10。图5-9注浆孔布置平面图图5-10注浆孔剖面示意图2）钻孔机械使用ZDY-1900S地质钻机，采用全断面合金钻头，钻孔直径采用120mm，深度为9m。根据布孔图在施工作业面

30、上准确定出钻孔位置，钻孔至设计孔深,孔深根据钻杆的长度计算好做好标记。换钻杆时要注意检查钻杆是否弯曲，有无损伤，中心水孔是否畅通等。在施工的过程中，用吊线坠的方法检查钻杆的方向并及时调整。钻孔时，严格做好钻孔记录，包括孔号、进尺、起讫时间。3）埋设孔口管孔口管直径为108mm，长度为8.5m，孔口管外围与孔壁之间用（水泥、水玻璃）砂浆封堵，管壁设倒钩，防止压力过大，造成孔口管发生位移。 4）注浆当盾构机退出时与掌子面有空隙之后，以压力注浆方式将浆液注入到间隙中，以防止端头土体发生坍塌，注浆与盾构机退出同步进行。在注浆前，通过压水检查注浆管路的密闭性。对于在工作面上显露，应及时更换，以免浆液从裂

31、隙泄漏。制浆：为了保证浆液的质量，配制浆液时必须计量准确，水泥、粉煤灰、膨润土外加剂等固体材料采用重量称量法，水、水玻璃采用体积称量法。加料时应按照严格的顺序进行，在外加剂没有完全溶解时不得加入水泥。搅拌时不得将杂物掉进搅拌机内，搅拌后的浆液必须进行3*3mm筛网过滤后方可使用。一个孔段的注浆作业一般应连续进行直到结束，不宜中断，应尽量避免因机械故障、停水、停电、器材等问题造成的被迫中断。在注浆的过程中，应加强注浆压力、注浆泵流量的控制。注浆过程中应注意控制注入量，根据注浆压力的显示和盾构机实际退出的距离来确定注入量，保证注入的浆液能够充满退出的空隙。 如盾构机每分钟退出5mm，则每分钟理论注

32、浆量为0.15m3，注入系数为1.3，实际注入量为0.2 m3。计算公式为Q=*r2*L=3.14*3.172*0.005=0.15 m3。为避免以后对掘进造成影响，地连墙内侧前填充注浆后的强度控制在0.61MPa。表5-6注浆参数参数名称退出长度分段注浆备 注孔深度9m凝胶时间间3-4小时左右根据实际需要随时调整注浆速度150200L/min根据盾构机退出速度而定注浆终压0.5MPa注浆量以注浆压力控制，当实际注浆量达到理论注浆量时，如注浆压力没有上升，则说明盾构机与土体间仍有空隙，此时，需要继续注浆，直至注浆压力上升至0.5Mpa或者达到实际注浆量时，应停止注浆。5）洞门处充填注浆为保证盾

33、构机完全退出时洞门掌子面的稳定，当盾构机刀盘退至距离地连墙外侧2米时，应提高填充浆液的凝固速度，待浆液强度达到2.03.0Mpa后，盾构机方可完全退出。洞门处填充注浆参数：浆液材料及配比。浆液材料采用Po32.5普通硅酸盐水泥、钠基膨润土、35Be水玻璃和水，由水泥、膨润土和水混合配置成A液浆，根据经验A液配比暂定为水泥：膨润土：水=750kg：100kg：700kg，由35Be水玻璃和水配置成B液浆，稀释比例暂定为（体积比）水玻璃：水=2：1，A、B液比例根据凝固时间要求，由现场试验确定；浆液凝固时间及凝固强度。浆液凝固时间为30min，凝固强度要求在2.03.0MPa左右；注浆压力。初始注

34、浆压力控制在0.2MPa左右，终结注浆压力为0.5MPa，若浆液从洞门处大量流出时，应立即停止注浆，此时若注浆量未达到空隙量，可调整A、B也配比缩短浆液凝固时间，浆液调整后的注浆终压仍为0.5MPa，以确保空隙的充分填充。5.3.3检验标准注浆填充后的土体应有良好的均匀性和自立性，地连墙内侧填充后的土体其无侧限抗压强度应达到0.61.0MPa，地连墙外侧填充后的土体其无侧限抗压强度应达到2.03.0MPa，渗透系数1.010-8cm3/s。5.3.4注意事项 （1）钻孔施工：开钻前，严格按照施工布置图，布置孔位。钻机定位要准确，开钻前的钻头点位与布孔点之距相差不得大于5cm。钻杆垂直度不得大于

35、1，施钻过程中遇到管线等异常情况立即停钻并向现在值班人员、监理及业主报告，待查明原因、明确处理方案后恢复钻进。（2）注浆：一保证注浆量，注浆孔每孔注浆量要根据实际退出量来注入 ；二保证注浆压力，将注浆压力最高定为0.5MPa。注浆过程中还要随时注意可能发生的问题。若某孔注浆量过大仍达不到规定的压力（0.6MPa），应分析是串孔了，还是发生了跑浆，分析后再进行施工。（3）拌合：浆液拌合均匀，从拌合到注浆时间不得超过浆液的凝固时间。5.3.5施工质量保证措施（1）严格按照设计参数进行钻孔，钻孔孔位及角度偏差符合相关规范规定，若现场钻孔孔位因客观条件限制不能满足要求，应进行移位并进行计算确定参数，必

36、要时进行补孔。（2）注浆材料满足设计要求，加强原材料的检验工作。（3）浆液配比严格按设计要求进行，配浆时水泥、水最大误差控制在5%以内。（4）浆液搅拌应均匀，一般水泥浆搅拌时间为3-5分钟，未搅拌均匀或沉淀的浆液严禁使用。（5）注浆过程中压力突然升高，应及时查明原因，进行处理。（6）一台泵发生故障时，立即启用备用泵进行注浆，防止注浆中断。（7）注浆过程中，尽量保持管路畅通，防止因管路堵塞而影响注浆结束标准的判断。5.3.6洞门封堵当盾构机完全退出洞门后，应立即组织相关人员在洞门预埋钢圈上焊接=20mm钢板后再补焊14#工字钢肋板，进行洞门封堵。钢板及肋板焊接完成后，在钢板上开孔并安装注浆管，进

37、行空隙填充注浆加固。（1）工艺流程：图5-11洞门封堵施工工艺流程图（2）钢板及肋板的焊接。详见下图5-12、5-13、5-14、5-15所示：图5-12 洞门焊接钢板分块示意图图513 洞门封堵钢板尺寸图 图5-14 洞门焊接钢板位置图 图5-15 洞门焊接工字钢肋板位置尺寸图（3）焊接的实施及质量保证措施为保证焊接实施的方便、顺利，根据需要事先在洞圈顶部焊接吊耳，通过倒链将需焊接的钢板吊装到位。焊接顺序如图5-12所示。为保证焊接质量，钢板焊接部位均应打长1cm，角度为45度的破口。焊接方式采用二氧化碳保护焊。钢板及肋板下料尺寸误差5mm。选择适宜的焊条直径和焊接电流保证焊缝与钢板熔合良好

38、；施焊时，引弧应在搭接钢板的一端开始，收弧应在搭接钢板端头上，弧坑应填满。多层施焊时，第一层焊缝应有足够的熔深，主焊缝与定位焊缝，特别是在定位焊缝的始端与终端，应熔合良好。焊接过程中及时清渣，焊缝表面光滑平整，加强焊缝应平缓过度，弧坑应填满。加强肋板与洞圈焊接同时也与钢板焊接，确保洞门的整体稳定性。（4）填充注浆在编号为4、7、15的钢板上开40mm的孔，并焊接上相应规格的注浆管，对钢板内空隙进行填充注浆。填充注浆参数：浆液材料及配比。浆液材料采用Po32.5普通硅酸盐水泥、钠基膨润土、35Be水玻璃和水，由水泥、膨润土和水混合配置成A液浆，根据经验A液配比暂定为水泥：膨润土：水=750kg：

39、100kg：700kg，由35Be水玻璃和水配置成B液浆，稀释比例暂定为（体积比）水玻璃：水=2：1，A、B液比例根据凝固时间要求，由现场试验确定；浆液凝固时间及凝固强度、渗透系数。浆液凝固时间为2min，凝固强度要求在2.03.0MPa，渗透系数不大于10-8cm3/s；注浆压力。初始注浆压力控制在0.1MPa左右，终结注浆压力为0.2MPa。注浆顺序。从下到上依次注浆。（5）洞门封堵周期钢板及肋板焊接计划在36h内完成，填充注浆计划在6h内完成。6、测量监测控制6.1监测目的及内容为了及时准确地掌握盾构施工时对周边建筑物（江南证券）、地下管线及周边环境的影响，保证周边建筑物、地下管线的安全，及时发现可能存在的危险并采取相应的措施，将盾构机退出施工对周边的不利影响减至最小，根据监测成果及时反馈信息指导施工，为