落地操作平台施工方案

1、落地操作平台施工方案（最新）落地操作平台施工方案一、工程概况本工程位于深圳市光明新区公明办事处、 长圳路 北侧、长祥路西侧。 施工现场交通条件便利， 本场地 东周围建有厂房及住宅楼较多。由一栋教学楼、一栋体育馆、一栋办公楼组成。 办学规模为 12 班初中，与原 24 班制小学形成九年一 贯制学校。新建总建筑面积11003.32讦；地下室建 筑面积1496.25讦，地下局部一层，层高为 3.9m, 地下室部分为人防区，平时主要为设备房和停车库， 战时为核 6 级、常 6 级人防； 地上五层， 首层层高为 6m二层至四层为3.9m，五层为3.95m，为框架结构， 预应力管桩地基； 室内相对标高 0

2、.000 相当于绝对标 高24.3m，建筑总高21.9米，主要包括教室及辅助 用房、办公和体育馆等，,落地式脚手架操作平台搭设高度为 8 米。二、使用材料及质量要求1、材料：48X 3.5钢管、直角扣件、旋转扣件、对接扣件等。2、质量要求；以上材料必须是符合 JGJ130-2011 （规范）质量要求的合格产品。3、立杆采用单立管，纵向间距为1.8m，横向间距为1.8m；大小横杆步距为1.8m； 横杆与立杆采用单扣件方式连接。平台小横杆间距 450mm。4、剪刀撑：每道剪刀撑斜杆与地面角度 45- 60 之间，顺沿外侧立面整个长度和高度上连 续设置，使用48 X 3.5钢管，剪刀撑搭设随立杆、纵

3、向和横向水平杆等同步搭设。第 1 页 共 11 页5、平台搭设： 作业层上满铺 90*90 钢巴网片。三、落地式脚手架操作平台基础 底座应准确地放在每条立杆管内定位线上，且必须铺放平稳，不得悬空；1、主立杆：立杆选用无严重锈蚀，无弯曲变形的钢管。柱驳口应交错，不得全部 同一平面。主柱的接长，先在已装的立柱顶装上对接口，在将后装的立柱套上摆正，然 后上紧螺栓或者采用搭接连接的方式。2、大横杆应选用无弯曲变形钢管。用直角扣将大横杆与纵向排列的立柱连接，扣接要稳固、平直与立柱成 900。3、纵杆应选用无弯曲变形钢管。纵杆两端用直角扣分别成900。平台面满铺钢巴网。4、剪刀撑与立柱交点连接采用回转扣，

4、不得支撑在非受力点处。5、为保证施工人员施工安全，防止高空坠物伤人，在平台层设置围护栏杆。采用 1200mn高48x 3.5钢管架满挂密目安全网。五、安全措施1 、向作业班组和工人进行施工技术交底。2、作业工人必须持证上岗。3、所用材料必须经检验合格，并达到安全技术规范要求。4、搭设时班组做好自检，质安员进行专检和记录。成型后，项目部进行自检复检。（1）搭设完成后，必须报经有关部门验收。经验收合格后，方可投入使用。（2）检查平台外包密目安全网、围护栏杆和安全隔离设施是否受损，确保这些设施 完整、牢固，能正常发挥安全作用。（3）检查平台的荷载使用情况，限制在不超1.1kN/卅使用荷载，并逐日清除

5、平台的杂物垃圾。六、稳定验算 落地式脚手架操作平台的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。b=1.80 米，立杆的横距 l=1.80 米，立杆的步距 h=1.80 米。第 2 页 共 11 页钢管的强度设计值f=205N/mm，弹性模量E=2.06X105N/mm2, 截面模量 W 5.08X103m3,惯性矩 1=12.19X104 m4。DaQ架立面简 图台支撑架立杆稳定性荷载计算单元AhAi-_I-f纵向钢管计算简图单位：(rnn)6.1参数信息1. 基本参数立杆横向间距或排距I a(m):1.80，立杆步距 h(m):1.80 ；立杆纵向间距I b(m

6、):1.80，平台支架计算高度H(m): 8.00 ； 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)： 900.00 ; 钢管类型(mm):48X 3.5 ,扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80 ;2. 荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300 ;栏杆自重(kN/m):0.150 ;材料堆放最大荷载(kN/m2):1.000 ；施工均布荷载(kN/m2):0.100 ；3. 地基参数地基土类型：楼层板面；地基承载力标准值(kpa):150.00 ； 立杆基础底面面积(m2):0.25 ;地基承载力调整系数:1.00 6.2纵向支撑钢管计算：纵向

7、钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm 3；截面惯性矩I = 12.19cm 4；工1 1II1!1II11aaiI i纵向钢管计算简图1. 荷载的计算：(1) 脚手板与栏杆自重(kN/m):qii = 0.15 + 0.3 X 0.9 = 0.42 kN/m ;(2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m):q12 = 1 X 0.9 = 0.9 kN/m ;(3) 活荷载为施工荷载标准值(kN/m):p1 = 0.1 X 0.9 = 0.09 kN/m2. 强度验算：依照规范规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分

8、配的弯矩和; 最大弯矩计算公式如下：3最大支座力计算公式如下2均布恒载：q1 = 1.2 X q 11+ 1.2 X q 12 = 1.2 X 0.42+ 1.2 X 0.9 = 1.584 kN/m ;第5页共11页均布活载：q2 = 1.4 X 0.09 = 0.126 kN/m ;最大弯距 Mmax = 0.1 X 1.584 X 1.82 + 0.117 X 0.126 X 1.82 = 0.561 kN.m;最大支座力 N = 1.1 X 1.584 X 1.8 + 1.2 X 0.126 X 1.8 = 3.408 kN ;最大应力 (T = Mmax / W = 0.561 X

9、106 / (5080) = 110.429 N/mm 2;纵向钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm 2;纵向钢管的计算应力110.429 N/mm2小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2, 满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下：均布恒载：q = q11 + q 12 = 1.32 kN/m ;均布活载：p = 0.09 kN/m ;45V = (0.677 X 1.32+0.990 X 0.09) X 1800 /(100 X 2.06 X 10 X 121900)=4.108 mm；纵向钢管的最大挠度为4.108 mm小于 纵向

10、钢管的最大容许挠度1800/150与10 mm满足要求！6.3横向支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载F取板底纵向支撑钢管传递力，P =3.03 kN ; I180018001300支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN.m）支撑计算变形图mm0B220.3212 (40.4440.4；b0.433-3.4W43.466 3.4682.58E 2.5862592 5922208 2208支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 1.004 kN.m ；最大变形 V max = 6.319 mm ；最大支座力 Qmax = 6.054 kN ;最大应力 （

11、T = 197.654 N/mm2 ;横向钢管的计算应力197.654 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205 N/mrh,满足要求！支撑钢管的最大挠度为6.319 mm小于 支撑钢管的最大容许挠度1600/150与10 mm满足要求！6.4扣件抗滑移的计算：按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系 数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。第7页共11页R Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN ;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 7.328 kN ;R 6.40 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

12、6.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN):Nai = 0.134 X 12 = 1.604 kN ;栏杆的自重(kN):N32 = 0.15 X 1.8 = 0.27 kN ;脚手板自重(kN):N33 = 0.3 X 1.8 X 1.8 = 0.972 kN ;堆放荷载(kN):N34 = 1 X 1.8 X 1.8 = 3.24 kN ;经计算得到，静荷载标准值 Ng = Ng汁NGt+NG汁NG4 = 6.086 kN ;2. 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值

13、Nq = 0.1 X 1.8 X 1.8 = 0.324 kN ;3. 因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 1.4N q = 1.2 X 6.086+ 1.4 X 0.324 = 7.757 kN6.6立杆的稳定性验算：立杆的稳定性计算公式：其中N -立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 7.757 kN ; 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm ;A -立杆净截面面积(cm2) : A = 4.89 cm 2;W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3) : W=5.08 cm3;

14、(T 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);f 钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2；L 0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式 (1) 或 (2) 计算l 0 = k仆hl 0 = h+2a(2)k 1 计算长度附加系数，取值为 0.985 ；卩-计算长度系数，参照扣件式规范表533 ;卩=1.8 ;a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.1 m ；公式(1) 的计算结果：立杆计算长度 Lo = kiy h = 0.985 x 1.8 x 1.8 = 3.191 m；杆件长细比超过 JGJ130-2001 第 14页表规定，lo/i =

15、k 卩 h/i =3191.6/15.8 = 202 210 ，满足要求！公式(2) 的计算结果：L0/i = 2000 / 15.8 = 127；由长细比I /i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.412 ;钢管立杆受压应力计算值；(T =7757.28 /( 0.412 x 489 )= 38.504 N/mm ;钢管立杆稳定性验算(T = 38.504 N/mm 2小于 钢管立杆抗压强度设计值f=205 N/mn2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式 (3) 计算l 0 = k 1k2(h+2a)(3)k2 - 计算长度附加系数，按照表 2取值1.023 ；公式

16、(3) 的计算结果：L0/i = 2379.498 / 15.8 = 151；由长细比 l 0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.305 ；钢管立杆受压应力计算值；(T =7757.28 /( 0.305 x 489 )= 52.012 N/mm ;钢管立杆稳定性验算(T = 52.012 N/mm 2小于钢管立杆抗压强度设计值f=205 N/mm，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。恚1模按支架计算檢度附加系数kl.1.2430.9hl 21 1S51.26U5I. 1671 5h2.11. 1&3表2篠板支架计算怪度附加系数屹4h吃减

17、ulh& m)Eia121416IS20253035401.351.01.0141.0251.0391.0421.0541.0611.0011.0921. H3L13T1 1551.1731.44k0L0121.0221.0311.0391 0471：. 0961.0&41.0721.01.1111. 121.1491.531.01.0071.0151 C2410311.0391.0471.0551.0621.0791.0971. 1141 1321.B21.01.0071.0141 0211.0291.036t.0431.0511.05G1.0741.0901. 1061. 1231.901

18、.01.00T1.0141.0201.0261.0331.0401. 4G1.D5Zl,0&71.0311 Q961 1111.921.0LOOT1 0121.0101.0241.0301.035i.0421.04S1.0B21.0761.0901. 1042.04101 0071 0121.0131.0221 0291.0351.0391.044l.OSO1.0731 0871. 1012 251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701 08L1.0942 TO1.01.0071.0101.01610201.0271.0321.0371.04