600MV机组全厂性原则热力系统设计

1、摘要 本篇论文首先介绍的是课题设计的背景与研究目的，然后对课题设计中涉及到的相关概念作出简要介绍，对发电厂热力系统常用的计算方法进行简要的叙述，然后运用热力系统中的常规计算方法对600MV机组全厂性原则热力系统设计进行计算。本文以哈尔滨汽轮机厂生产的NZK600-16.7/538/538型汽轮机为设计本体，结合实际生产运行中的各种情况和各项参数绘制焓熵图，使用了常规的原则性热力系统计算方法对机组的全厂性原则热力系统进行计算，主要包括了热力系统中各加热器汽水参数和抽气系数，以及热力系统的经济性指标的计算对计算结果进行分析。最后根据计算出来的数据和已知参数，对主要辅机设备和主蒸汽系统进行设计和计算

2、。课题设计对热力发电厂的机组运行有着重要的意义，最后根据计算结果绘出全厂原则性热力系统图和全面性热力系统图各一张。关键词：全厂原则性热力系统 汽水参数 热经济指标2Abstract This paper first introduces the is design topic background and research purpose, and related concepts of design issues related to make a brief introduction and brief description of commonly used calculation me

3、thod of thermodynamic system in power plant, and then use the common calculation method of thermodynamic system is used to calculate the thermodynamic system of 600 MW unit plant the principle of design. The Harbin steam turbine plant production of NZK600-16.7/538/538 type turbine for ontology desig

4、n, combined with the actual operation of the production of a variety of conditions and the parameters enthalpy entropy diagram drawing, using the conventional thermal system of principle calculation method of unit plant the principle of thermodynamic system calculation, mainly including the thermody

5、namic system in the steam water heater parameters and pumping coefficient of gas, and calculation of thermodynamic system of economic indicators of the calculation results were analyzed. Finally according to the calculated data and the known parameters, design and calculation of the main auxiliary e

6、quipment and main steam system. Finally, according to the calculation results draw the whole principle thermal system plans and comprehensive thermal system diagram, a design project of thermal power plant unit operation has important significance.Key words: thermal system in principle, a comprehens

7、ive thermal systems，Thermal Economic Indicators3目录摘要1Abstract2第一章 绪论51.1前言51.2热力系统及热力系统图51.3火力发电厂经济性指标61.3.1评价火力发电厂热经济性的基本分析方法61.3.2 凝气式发电厂的热经济性指标61.4本课题设计的任务8第二章 机组原始数据的整理92.1、汽轮机的原始数据92.1.1、汽轮机铭牌92.1.2、汽轮机的主要技术参数92.3其他数据102.4简化条件12第三章 原则性热力系统计算133.1火力发电厂原则性热力系统计算的步骤133.2 原则性热力计算的拟定143.2.1 计算目的143.

8、2.2 计算的原始资料143.2.3 计算方法及步骤143.3热力计算过程143.3.1汽水平衡计算143.3.2汽轮机进汽参数计算163.3.3辅助计算163.4各加热器进、出水参数计算173.4.1、高压加热器组抽汽系数计算193.4.2除氧器抽汽系数计算213.4.3低压加热器组抽汽系数计算223.5凝气系数计算：233.6汽轮机内功计算243.7汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算263.8全厂性热经济指标计算283.9反平衡校核29第四章 选择主要辅机设备324.1主要辅机设备选择324.1.1空冷机组给水泵的选择配置有以下三种方案324.1.2相关问题评述324.1.3给水泵容量

9、及台数的选择324.1.4给水泵总扬程的确定324.1.5给水泵进口静压头Hj的确定334.1.6汽动给水泵的热经济性334.2凝汽器344.2.1冷却水入口水温364.2.2冷却水温升364.2.3凝汽器传热端差374.2.4饱和蒸汽温度394.2.5凝汽器压力39第五章 主蒸汽系统设计405.1主蒸汽系统405.2主蒸汽管道系统40总结41致谢425第一章 绪论1.1前言自从十八大结束后，我国的电力系统在国家的领导下，迎来了发展的新机遇。电力行业一直坚持着用科学发展观作为指导，调整电力行业的结构，深化国家对电力系统的改革。电力系统在推进社会的和谐发展建设，促进发展质量提高，履行社会责任，服

10、务社会经济和国家政府工作大局方面做出了很大成就。我国电力系统的发展与进步跟产业结构调整和技术的优化发展创新有很大的关系。发电能源结构不断的优化，淘汰落后的机组，合并剩余的产能，关停小机组，上马大机组，实现全国节能减排目标。电力工业不断的发展进步，发电质量不断增长，新建的机组更是达到了世界先进水平。近几年来，我国的电力结构变化不大，火力发电机组发电量占了全国的80%。随着时代的进步，国家对环境保护越来越重视，对火力发电厂的要求越来越高，在要求提高效率的同时还要减少各种有害烟尘的排放量，减少对环境的影响。我国的火力发电厂供电煤耗跟发达国家相比有着很大的差距，不但是技术和经济的问题，也是可持续发展的

11、困难。火电厂的热经济性是为了分析热力系统来节能降耗，进行可持续发展。 对维护热力设备安全运行和监控，以及对运行数据的分析有着极其重要的意义。电厂热力系统热经济性分析方法种类较多，但大都建立在热力学第一和第二定律的基础上，其中常规热平衡法计算精度最高，评价其它分析方法的精确性通常以此方法作为校验基准。1.2热力系统及热力系统图火电厂的基本系统有：蒸汽系统，热力系统和冷却端系统。蒸汽发生系统的任务是将燃料的化学能（或核能）转变成蒸汽的热能，其设备主要是锅炉、锅炉辅机及其相应管道。热力系统的任务是将锅炉产生蒸汽的热能转换为汽轮机轴端的机械能。其中回热系统作为热力系统的最重要组成部分，对于提高电厂蒸汽

12、动力循环的效率起到关键作用。冷端系统是包括汽轮机凝汽设备、冷却装置、抽真空装置、以及供水系统所组成的一个完整的循环，其作用是将汽轮机的排汽变成凝结水重新供热力系统。热力系统是火电厂实现热功能转换热力部分的工艺系统。热力系统使用各种管道将全部的主力设备跟辅助设备连接，使之在运行的各种情况下经济安全的把化学能转变为机械能最后转变成电能用来反映火电厂热力系统的图称为热力系统图。热力系统图广泛用于设计、研究和运行管理中。以范围划分，热力系统可分为全厂和局部两类。像汽轮机本体和锅炉本体这些大型设备可以分为主要热力设备的系统，而主蒸汽系统、抽汽系统和回热系统等可以归类为局部的功能系统。火力发电厂的热力系统

13、把汽机的回热系统作为主体，把汽机和锅炉以及各种辅助设备组合起来。用图来反映热力系统，称热力系统图。热力系统图被广泛应用于设计研究和运行管理。按用途来划分，热力系统可分为原则性和全面性两类。原则性热力系统是一种原理性图，它只绘出对热力系统的热经济性或其功能有决定影响的设备和管线，而舍弃那些与目的无关的或其他工况的设备、管线。全面性热力系统图是各种不同工况下所有热力系统的反映。用来反映系统的安全性能和可靠性，以及该系统的经济性。全面性热力系统是发电厂施工跟机组正常运行的重要根据。 1.3火力发电厂经济性指标1.3.1评价火力发电厂热经济性的基本分析方法凝汽式火力发电厂将燃料中的化学能在锅炉中释放出

14、来并转换为蒸汽能量，蒸汽在汽轮机中膨胀做功将热能转换为机械能，用以拖动汽轮发电机转动，最终将机械能转换为对外供应的电能。凝汽式火电厂的能量在转换做功时，不同的地方由于各种原因能量损失大小不一样。通过计算能量转换过程中对于能量的利用程度（正热平衡方法），还有能能量损失的大小（反平衡方法）来评价火电厂的热经济性。对于火力发电厂的热经济性评价方法的种类有好多，不过从热力学的观点来说，只有两种：基于热力学第一定律的热量法和基于热力学第二定律的火用方法。热量法通过计算能量转换的数量来评估热经济性，指标是热力学第一定律的效率。它用的是有效的能量利用跟供给能量的比值。能力装置的热力学第一定律效率为： （11

15、）式中：外部热源供给的热量； 该动力装置的理想比内功（以热量计）； 循环中各项能量损失之和； 各项能量损失系数之和； 火用方法从能量的质量（品位）来评价其效果，其指标为热力学第二定律效率，即有效利用的可用能与供给的可用能之比。动力循环热力学第二定律为： (12)式中：供入系统的可用能； 循环中各项不可逆因素导致的各项可用能损失之和； 循环中各项可用能损失系数之和；1.3.2 凝气式发电厂的热经济性指标 在中国，火电厂的热经济性评价采用的是热量发定量，常用的热经济性评价指标有能耗、汽耗、煤耗和热耗用，每小时来计算消耗量，比如汽耗率、煤耗率等，用每KWh计算，效率以百分比度量。1、汽轮发电机组热经

16、济性指标式中 i汽轮机效率；Wi汽轮机实际比内功；Q0汽轮机热耗； （13） （14）式中 Dc0机组纯凝气运行时的汽耗；由于回热抽汽而增大的汽耗系数；Yj回热抽汽做功不足系数；再热前（高压缸）的回热抽汽做功不足系数 再热后（中低压缸）的回热抽汽做功不足系数 相应汽轮机的汽耗率d0,由上式得：（15）热耗 kJ/h（16）汽耗率 kj/kwh （17）2、锅炉效率与主蒸汽管道效率 （18）锅炉热负荷 kJ/h（19）Db、Dfw、Dbl锅炉产汽量、给水量、汽包排污量，kJ/h；主蒸汽管道效率 （110）3、全厂热经济性指标全厂热耗 KJ/h（111）全厂热耗率 KJ/(KWh) （112）全厂

17、煤耗率 kg/(kwh)（113）标准煤 的低位发热量q1=29270kj/kg,则全厂标煤耗率为kg/kwh（114）以上列举的各项热经济性指标，均系在额定功率或额定经济功率是的数值。如果不是在额定工况下运行，则对应的热经济性指标会有下降，降幅要看具体的情况来定。1.4本课题设计的任务我国现代大型火力发电厂广泛采用凝汽式汽轮机。本课题对600MV的汽轮机机组进行全场原则性热力系统设计，计算全厂的热经济性指标。对主蒸汽系统进行设计，选择主要的辅机设备。第二章 机组原始数据的整理2.1、汽轮机的原始数据2.1.1、汽轮机铭牌汽轮发电机组型号：NZK600-16.7/538/538机组形式：亚临界

18、、一次中间再热、三缸四排气、单轴、空冷制造厂家：哈尔滨汽轮机厂有限责任公司2.1.2、汽轮机的主要技术参数(1)额定功率： 600MV(2)主蒸汽参数： （主汽门前）P0=16.67MPa ，t0=538(3)蒸汽进气量： 1833.37t/h(4)再热蒸汽参数： 热段：Prh=3.28MPa ，trh=538 冷段：Prh=3.5MPa ，trh=318(5) 再热蒸汽进气量： 1529.11t/h(6)汽轮机排气压力： Pc=4.51/5.26KPa，排气比焓hc=2559.97kj/kg(7)通流级数： 40级 （高压+9级，中压6级，低压226级） (8) 回热系统级数： 7级（3高+

19、3低+1除氧(9)末级叶片高度： 620mm(10)最终给水温度： tfw=274.1(11)给水泵出口压力：Ppu=20.08MPa(12)除氧器至给水泵高差：Hpu=22m(13)小汽机排气压力：=6.27KPa; 小汽机排气比焓：=2422.6kj/kg表2-1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1H2H3H4(除氧器)H5H6H7抽汽压力PjMPa5.77673.14761.84240.77850.23670.12860.027抽汽温度tj423.61337.96431.34319.67204.61106.7966.69抽汽焓hjKJ/KG3241.4830843319.333098.

20、852878.372657.892437.4加热器上端差t-1.600-2.62.62.6加热器下端差t1555555水侧压力MPa20.0820.0820.080.73631.7301.7301.730抽汽管道压损Pj3334.54.54.64.5(1) 锅炉型式：美国燃烧公司HG-2070/17.5-YM9 型(2) 额定蒸发量：Db=2070t/h(3) 额定过热蒸汽压力：Pb=17.5MPa；额定再热蒸汽压力Pr=3.685MPa(4) 额定过热汽温:tb=541；再热汽温：tr=541(5) 汽包压力：Pdu=18.48MPa(6) 热效率：b=93%2.3其他数据(1) 汽轮机进汽

21、节流损失P1=3%，中压缸进汽节流损失P2=2%(2) 轴封加热器压力Psg=96KPa，疏水比焓hd,sg=412.6KJ/KG(3) 机组各门杆漏气、轴封漏气等小汽流量及参数见表2-2表2-2 门杆漏气、轴封漏气数据漏汽点代号ABKL1N1漏汽量，kg/h8202437450300383漏汽系数0.0044730.00013250.0040640.0016384.52710-5漏汽点比焓3397.33397.33529.83326.53326.5漏汽点代号M1LNMR漏汽量，kg/h583352896627264漏汽系数0.00031800.0019245.23610-50.0003420

22、0.0001127漏汽点比焓3326.53026.23026.23026.23131.4漏汽点代号PTSJW漏汽量，kg/h800526118530180693漏汽系数0.00043640.00028690.00064640.016460.0003780漏汽点比焓3131.42426242630262341.2(4) 锅炉暖风器耗气、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数见表2-3表2-3 全厂汽水进出系统有关数据名称全厂工质渗漏锅炉排污厂用汽暖风器过热器减温水汽(水)量，kg/h3400011000210003300056000离开系统的介质比焓3397.51734.83098.85650.27

23、22.1返回系统的介质比焓82.582.582.5650.2756.3(5)汽轮机机械效率m=0.986；发电机效率g=0.99；(6)补充水温度 tma=20；(7)厂用电率=0.062.4简化条件(1) 忽略加热器和抽汽管道的散热损失；(2) 忽略凝结水泵的介质比焓升。 第三章 原则性热力系统计算 3.1火力发电厂原则性热力系统计算的步骤火力发电厂的建设与设计，需要分为初步可行性研究，初步设计、施工设计要严格准守国家规定的基本建设程序进行。对于项目发电厂的形式和容量及规划的容量，在初步可行性的研究报告中我们优先要确定出来。通过对原则性热力系统的计算来确定某些典型工况时的热经济性指标；根据额

24、定工况，最大工况时算得的各项汽水流量，来选择主辅热力设备；并据以绘制发电厂的全面性热力系统。正确的拟定发电厂的热力系统参数来分析原则性热力系统，是本课设计算中的主要内容。拟定发电厂的原则性主要内容及步骤如下：(1) 确定发电厂的型式和规划容量不同发电厂的性质或者型式及其在电网中的作用不同。看电厂是不是并入电网，需要承担的是什么负荷。如果建电厂的地区只需要电负荷，应该凝汽式电厂，如果改地区需要供热，就应该根据该地区供热负荷和规划热负荷的大小特性等，通过技术经济比较来确定建何种电厂。（2）、选择汽轮机凝汽式发电厂选用凝汽式机组，其单位容量应根据系统规划容量、负荷增长速度和电网结构等因素进行选择。对

25、已经形成较大容量的电力系统，应选用亚临界参数或超临界参数的300、600MW机组。大型发电厂宜多台大容量、高效率的同型机组一次设计，连续建成。对于中、小规模的电力系统，根据综合因素来考虑，最大机组容量不宜超过系统总容量的10。不同汽轮机生产厂商制造的汽轮机形式，机组容量和各项蒸汽参数是综合了技术经济比较和优化来确定的。在供热供电需求比较大的地区，优先用高参数大容量的机组。在大城市或者工业区的电厂，比较适合用供热发电两用机组，保证安全经济运行。（3）、绘发电厂原则性热力系统图在绘制原则性热力系统图之前，我们必须确定该容量的汽轮机机组的型号和容量，然后根据该机组的参数来绘制热力系统图，确定机组的各

26、项参数。锅炉的排污系统，除氧器的工作参数和运行方式等都由此确定。（4）、发电厂原则性热力系统计算发电厂原则性热力系统计算是全厂范围的，是回热系统热力计算的扩展，不过与原则性热力系统计算有着区别。在热力发电厂的设计或运行中，常需进行全厂热力系统计算。发电厂原则性热力系统计算的主要目的是：通过电厂运行时的各项参数和热经济指标来确定电厂的运行方式。根据最大负荷工况计算的结果，作为选择锅炉、热力辅助设备和管道及其附件的依据。对凝汽式发电厂，一般只计算最大电负荷和平均电负荷两种工况，后者用以确定设备检修的可能性。若夏季电负荷较高，而供水条件又恶化（如冷却水温升高至30C或水质变坏）时，还需计算夏季工况。

27、（5）、选择锅炉在对燃烧使用的煤种性质的化学和物理分析，使其在炉膛内用最稳定的状态燃烧，燃尽。需要应符合现行的燃煤电站锅炉技术条件的规定。根据汽轮机组最大工况时的进汽量，并考虑必须的富裕容量来选择锅炉的单位容量。选定了汽轮机，锅炉的出口蒸汽参数即随之确定。凝汽式发电厂宜一机配一炉，不设备用锅炉。锅炉的最大连续蒸发量应与汽轮机最大进汽量工况相匹配。（6）、选择热力辅助设备主要有：除氧器及其水箱、凝结水泵组、给水泵组、锅炉的排污扩容器等。根据最大工况时原则性热力系统所得各项汽水流量，按照“设规”的技术要求，结合有关辅助热力设备的产品规范，合理选择。并宜优化选用标准系列产品，其型式也宜一致。3.2

28、原则性热力计算的拟定3.2.1 计算目的发电厂原则性热力系统计算的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。3.2.2 计算的原始资料a.计算条件下的发电厂原则性热力系统图b.给定的电厂计算工况c.汽轮机、锅炉及热力系统的主要技术数据d.给定工况下辅助热力系统的有关数据3.2.3 计算方法及步骤原则性热力系统的计算就是联立求解多元一次线性方程组。计算基本公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方程式。计算可以相对量，即以1的汽轮机新汽耗量为基准来计算，逐步算出与之相应的其它

29、汽水流量的相对值，最后根据汽轮机功率方程式求得汽轮机的汽耗量以及各汽水流量的绝对值。也可用绝对量来计算，或先估算新汽耗量，顺序求得各汽水流量的绝对值，然后求得汽轮机功率并予以校正。计算可用传统方法，也可用其它方法；也可定功率、定供热量计算，或定流量计算；还可以用正平衡、反平衡计算等众多方式。当锅炉效率未给定时，可参考同参数、同容量、燃用煤种相同的同类工程的锅炉效率选取。汽包压力未给出时，可近似按过热器出口压力的1.25倍选取。锅炉连续排污扩容器压力的确定，应视该扩容器出口蒸汽引至何处而定，若引至除氧器，还需考虑除氧器滑压运行或定压运行而定，并选取合理的压损，最后才能确定锅炉连续排污利用系统中有

30、关汽水的比焓值、。3.3热力计算过程 3.3.1汽水平衡计算 1、全厂补水率ma 全厂汽水平衡如图3-1所示，各汽水流量见表2-2。将进、出系统的各流量用相对量表示。汽轮机进气量D0=1833370kg/h，进行计算，最后校核。 图3-1 全厂汽水平衡图 全场工质渗漏系数: （31） 锅炉排污系数: （32） 其余各量经计算为 厂用汽系数: （33） 减温水系数: （34） 暖风器疏水系数: （35） 补水率 （36） 2、给水系数 由图3-1所示 1点物质平衡: (37) 2点物质平衡： (38) 3各小汽流量系数 根据汽轮机进汽量D0和表2-2的原始数据，计算得到门杆漏气、轴封漏气等各小汽

31、流量的流量系数，填于表2-2中。3.3.2汽轮机进汽参数计算1、 主蒸汽参数由主汽门前压力P0=16.67MPa，温度t0=538,查水蒸汽表，的主蒸汽比焓值h0=3398.96kJ/kg。主汽门后压力 (39)由，查水蒸气性质表，的主汽门后汽温t0=535.96。2、 再热蒸汽参数由中联门前压力Prh=3.28MPa，温度trh=538，查水蒸气性质表，的再热蒸汽比焓值中联门后再热汽压 (310)由，查水蒸气性质表，得中联门后再热汽温。3.3.3辅助计算1、 轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓。计算详见表3-1表3-1 轴封加热器、热平衡计算项目BNTR漏汽量G，kg/h

32、243965262641129漏气系数0.00013250.000052360.00028690.00011270.00058446漏气点比焓3397.33026.224263131.4总焓0.450140.158450.696020.352911.65752平均比焓1.65752/0.00058446=2836.02、 均压箱计算以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓。计算详见表3-2表3-2 均压箱平均蒸汽比焓计算PMM1漏汽量8006275832010漏气系数0.0043640.00034200.00031800.0010964漏汽点比焓3131.43026.23326.5总焓1.366

33、541.034961.057833.45980平均比焓3.4598/0.0010964=3155.6 3、凝汽器平均压力计算由，查水蒸气性质表，得； 由，查水蒸汽性质表，得；凝汽器平均温度 (311）查水蒸气性质表，的凝汽器平均压力；将所得数据与表2-1的数据一起，以各个抽汽口的数据为节点，在h-s图上绘制出汽轮机的气态膨胀过程线，见附图1。 3.4各加热器进、出水参数计算首先计算高压加热器H1加热器压力： （312）式中 第一抽汽口压力 抽气管道相对压损由，查水蒸气性质表得加热器饱和温度 H1出水温度： （313)式中 加热器上端差。H1疏水温度： (314)式中 加热器下端差， 进水温度，

34、其值从高压加热器H2的上端差计算得到。 已知加热器水侧压力，由，查得H1出水比焓由，查得H1进水比焓由，查得H1疏水比焓高压加热器H1的进、出口汽水参数以全部算出。按同样计算，可依次计算出其余加热器H2H8的各进、出口汽水参数。将计算结果列于表3-3。项目单位H1H2H3H4汽侧抽汽压力Mpa5.77673.14761.84240.7785抽汽比焓kJ/kg3241.4830843319.333098.83抽汽管道压损%3334.5加热器侧压力Mpa5.60403.05321.78710.7435汽侧压力下饱和温度ts271.7234.84206.76167水侧水侧压力MPa20.0820.0

35、820.080.7363加热器上端差-1.6000出水温度273.3234.84206.76167出水比焓kJ/kg1202.061016.47890.25706.09进水温度234.84206.76167124.12进水比焓kJ/kg1016.47890.25717.18521.67加热器下端差555疏水温度239.98211.76172124.12疏水比焓kJ/kg1036.98906.12728.49521.67表3-3续项目单位H5H6H7SG汽侧抽汽压力Mpa0.23670.12860.0270抽汽比焓kJ/kg2878.372657.892437.43076.5抽汽管道压损%4.5

36、4.54.5加热器侧压力Mpa0.22600.12280.025790.096汽侧压力下饱和温度ts124.12105.4565.66水侧水侧压力MPa1.7301.7301.7301.730加热器上端差2.62.62.6出水温度121.52102.8563.0635.94出水比焓kJ/kg522.36443.30276.25151.2进水温度105.4565.6633.4733.08进水比焓kJ/kg443.30276.25151.2150.1加热器下端差5555疏水温度110.4570.6638.4740.94疏水比焓kJ/kg463.33295.85171.49412.6 3.4.1、高

37、压加热器组抽汽系数计算 （1）由高压加热器热平衡求 高压加热器H1的抽汽系数 (315) 高压加热器H1的疏水系数： (316) （2）由高压加热器热平衡求、： （317） 高压加热器H2的疏水系数： （318） 再热器流量系数： （319）（3）由高压加热器H3热平衡计算：本级计算时，高压加热器H3的进水比焓为未知，故先计算给水泵的介质比焓升。如图3-1所示，泵入口静压： (320)式中 除氧器压力，MPa 除氧器至给水泵水的平均密度，kg/m3。给水泵内介质平均压力： (321)给水泵内介质平均比焓： 取根据和查得：给水泵内介质平均比容给水泵介质焓升 (322)给水泵出口比焓： (323)

38、 高压加热器H3的抽汽系数： (324)高压加热器H3的疏水系数： (325)3.4.2除氧器抽汽系数计算除氧器出水流量： (326)抽汽系数由于除氧器为汇集式加热器，进水流量为未知。但利用简捷算法避开求取。 (327)3.4.3低压加热器组抽汽系数计算1、由低压加热器H5的热平衡计算 低压加热器H5的出水系数： (328) 低压加热器H5的抽汽系数 (329)低压加热器H5的疏水系数 (330) 2、由低压加热器H6的热平衡计算 (331)低压加热器H6的抽汽系数： (331) 低压加热器H6的疏水系数： (332)3、由低压加热器H7的热平衡计算由于低压加热器H7的进水焓、疏水焓未知，故先

39、计算轴封加热器SG。由SG的热平衡，得轴封加热器的出水焓： (333) 式中，轴封加热器的进汽系数和进汽平均焓值的计算见表3-1. 由，查得轴封加热器出水温度。低压加热器H7的疏水温度： (334)由查得低加H7疏水比焓。低压加热器H7的抽汽系数： (335) 低压加热器H7疏水系数 (336) 3.5凝气系数计算：1、小汽机抽汽系数： (337)2、 又凝汽器的质量平衡计算： (338)3、由汽轮机汽侧平衡校验H4抽汽口系数和： (339)各加热器抽汽系数和： (340)轴封漏气系数和： (341)凝气系数： (342)该值与由凝汽器质量平衡计算得到的相等，凝气系数计算正确。 3.6汽轮机内

40、功计算 1、凝汽流做功： (343) 式中 再热汽吸热 (344)2、抽汽流做功1kgH1抽汽做功 (345) 1kgH2抽汽做功 (346) 1kgH3抽汽做功 (347) 1kgH4抽汽做功 (348) 1kgH5抽汽做功 (349) 1kgH6抽汽做功 (350) 1kgH7抽汽做功 (351)计算结果列于表3-4表3-4 做功量和抽气量计算结果 H1H2H3H41kg抽汽做工（kJ/kg）157.48314.96535.44755.92各级抽气量（kg/h）154316963808712298067H5H6H71kg抽汽做工（kJ/kg）976.41196.881417.37各级抽气量

41、（kg/h）457069551968751 抽汽流总内功： (350) 3、附加功量附加功量是指各小汽流量做工之和： (351)4、汽轮机内功 (352)3.7汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 汽轮机比热耗： (353) 汽轮机绝对内效率： (354) 汽轮机绝对电效率： (355) 汽轮机热耗率： (356) 汽轮机汽耗率： (357) 汽轮机进气量： (358)式中 汽轮机额定功率，。 检验：汽轮机进气量，与参数值相等。给水流量： (359)凝结水泵流量： (360)凝气量： (361) 第一级抽汽量： (362) 第二级抽汽量： (363) 第三级抽汽量： (364) 第四级抽汽量

42、： (365) 第五级抽汽量： (366) 第六级抽汽量： (367) 第七级抽汽量： (368)计算结果列于表3-4。 3.8全厂性热经济指标计算1、锅炉参数计算过热蒸汽参数：由，查表得过热蒸汽出口比焓。再热蒸汽参数：锅炉设计再热蒸汽出口压力，该压力已高于汽轮机排汽压力，故按照汽轮机侧参数，确定锅炉再热汽出口压力。由，查表得再热汽出口比焓。再热器换热量。 (369)2、 锅炉有效热量 (370)3、管道效率 (371)4、 全厂效率 (372)5、全厂发电煤耗系数 (373)式中 暖风器吸热量，按下式计算： (374)相应于1kg标准煤的输入热量： (375)发电标准煤耗： (376)6、

43、全厂热耗率 (377) 7、全厂供电标准煤耗 (378)式中 厂用电率3.9反平衡校核为检查计算结果的正确性，以下做全厂反平衡校核计算。校核目标为汽轮机的内功。反平衡计算中的各量均相应于1kg汽轮机进汽。1、锅炉输入热量 (379) 2、锅炉损失 (380) 3、排污损失 (381) 式中 ，为化学补充水的比焓。4、全厂工质渗漏损失 (382) 5、厂用汽损失 (383) 6、凝汽流冷源损失 (384) 7、小汽机冷源损失 (385) 8、化学补水冷源损失 (386) 9、低加H8疏水冷源损失 (387) 10、轴封加热器疏水冷源损失 (388)11、W汽流冷源损失 (389)以上第611项为

44、凝汽器的直接冷源损失。12、暖风器损失 (390)13、管道散热损失 (391) 14、轴封汽散热损失 (392)损失之和 (393)汽轮机内功： (394) 正反平衡相对误差：1% (395)符合设计要求。 第四章 选择主要辅机设备 4.1主要辅机设备选择 4.1.1空冷机组给水泵的选择配置有以下三种方案 方案一：主泵采用汽动泵，排出的蒸汽进入主机凝汽器。主机背压变化范围大是这种方案的主要问题，因为伴随着昼夜温差经常性的变化，因此该小汽机也是高背压、变背压汽轮机。在保持小汽机正常运行时候，一旦小汽机背压升高，必须增加小汽机的进汽量，这样不但小汽机与主机争汽量，小汽机本身的进汽余量是否足够，以适应因维持出力需要加大的汽量。另外还要求小汽机的调速系统具有较宽的调速范围和具有稳定灵活的调速特