斜井专项施工方案龙厦象山隧道-严禁外传

1、料场剥离施工方案新建龙岩至厦门铁路ZD- I标斜井专项施工方案中铁隧道集团有限公司龙厦铁路ZD-1标项目经理部二OO七年二月十二日12料场剥离施工方案目录第一章斜井优化设计 7前言82006年12月25日龙厦铁路重点工程开工典礼举行后，项目部及各工区人员即火速进场。根据招标用施工 图，项目部组织各工区相关技术人员对现场进行认真踏勘，结合工期要求、各斜井施工提升运输方案、提 升设备的配置等因素对象山隧道5个斜井的洞口位置、井身设置、断面尺寸等设计方案进行了优化。截止目前，斜井方面的优化工作已基本完成。现将各斜井的优化变更情况分述如下。 8一、1#斜井 81、斜井位置 8象山隧道原设计1#斜井井身

2、长 945.31米，综合坡度 9.13%，井底与正洞右线单联斜交，交点里程为YDK22+555井口位于滑坡体处，暗洞口进入山体坡脚 40多米，仰坡开挖高度达 60多米，暗洞口底板标 高高出既有便道约 4米。由于山体地形较陡，造成开挖边坡较高、土石方量较大、边仰坡防护量大，且不利于边仰坡稳定，无法实现早进洞施工。 8将暗洞口位置向设计左侧移动 41米（避开滑坡体），标高下降2.6米（比既有便道高1.4米）。在保持原设 计坡度总体不变的情况下，井底联接处位置相应发生改变，交点里程为YDK22+452.5。此方案可避免洞口段的高边坡开挖，实现早进洞。此外井身长度缩短46.2米，在降低工程造价的同时，

3、 可提前进入正洞施工。8附：象山隧道1#斜井井身位置调整平面图 8象山隧道1#斜井井身位置调整纵断面图 8（此方案已进入施工图） 82、断面尺寸 8象山隧道1#井身断面原设计为单车道加错车道，错车道每 200米设一个，共3个。 81#斜井作为对应正洞开挖与衬砌的运输和四个作业面的施工通风通道，承担对应正洞的出碴、混凝土及其他材料的运输任务，施工机械设备和通风设备也要从斜井进入正洞作业。 8为了满足工期要求，充分发挥无轨运输“速度快、效率高”的优势，1#斜井承担正洞4个作业面的出碴和衬砌混凝土运输任务，由于正洞采用无轨运输，断面要满足3根180cm通风管的布置，在隧道开挖期间 22料场剥离施工方

4、案才能满足施工通风要求。计划在正洞右线1、2#斜井间贯通后，利用1#斜井承担2#斜井对应正洞剩余的部分施工运输和通风任务,为保证工期，最多要开辟 5个作业面进行开挖和衬砌，施工运输更加繁忙。 8鉴于以上原因，建议将1#斜井井身断面改为双车道， 拱部考虑悬挂通风管的位置， 在一侧留出人行道位置具体尺寸见附图。 8附：象山隧道1#斜井井身断面尺寸调整图 8（此方案由于和铁道部鉴定中心对初步设计的意见有冲突，未被采纳，目前设计断面仍为单车道加错车道 断面） 8二、2#斜井 91、斜井位置 9象山隧道原设计2#斜井井身长791.79米，倾角14.75。，与正洞右线双联斜交，交点里程为YDK25+320

5、与正洞小里程方向夹角为18 24 44。斜井围岩以川级为主，地下水较发育。 9 由于地下水较发育，斜井建井开挖难度较大，斜井尽可能缩短长度后，可减少开挖困难；为满足正洞提升运输任务，所配3米绞车提升机功率较大，按原设计倾角14.75。开挖斜井时，不能完全发挥提升机的功效。9洞口位置偏移，井身位置整体向小里程方向旋转， 井身倾角由14.75。变为22,井身长度缩短283.62米, 井底联接处为单联斜交，井身与右线小里程方向夹角为39 26 11,交点里程为 YDK25+006变更后3米绞车完全能满足倾角 22。斜井提升能力的要求；此外井身长度缩短283米，在降低工程造价的同时，可提前近3个月进入

6、正洞施工，对缩短工期意义重大。 9附：象山隧道2#斜井井身位置调整平面图 9象山隧道2#斜井井身位置调整纵断面图 9（此方案已得到业主、设计、监理三方认可，待正式施工图到位后再进行相应的变更）92、断面尺寸 9原设计斜井采用有轨运输三车道设计，净空宽度为6.3米，高度为4.34米，有轨车道的宽度为1.4米，轨距0.9米，矿车斗容为 4立方米。 9本工程的施工工期异常紧张，为满足右线28个月达到铺架条件的合同工期要求，现场施工时，要加快斜井井身施工的速度，以便尽快进行正洞的开挖；在斜井开挖至井底后，要同时开辟4个正洞施工作业面，斜井井身要承担正洞施工的运输和通风任务。 9 、提高井身施工进度 9

7、按原设计断面尺寸，井身开挖采用耙斗装岩机进行装碴作业，装碴速度慢，施工效率较低，如对现有断面 尺寸适当加大，以满足 PC60小型挖掘机装碴，将明显提高装碴效率，可提前3个多月完成井身开挖任务,34料场剥离施工方案2、断面尺寸1045开辟正洞施工作业面。 、提高正洞施工进度 9正洞开挖时，通过斜井将洞碴的运出洞外。如采用斗容为4立方米的矿车，一般实际每天的出碴量约为600立方米，只能保证正洞日开挖进尺6米多，无法保证施工总工期的按时完成。如采用10m3矿车进行出碴运输，每天的出碴量可达 1600立方米，能保证正洞日开挖进尺16米多。一般10m3矿车的设计宽度达1.65米。9 、改善施工通风 斜井

8、开挖至井底后，计划开辟4个正洞作业面，洞内存在瓦斯等有害气体，为加强通风，井身断面要满足4趟（每个正洞作业面一趟）直径 1.7米的通风管的布置位置。 10附：2#斜井井身断面尺寸调整图。 10（我方建议净空断面尺寸为宽6.9m,高6.21m,施工图设计净空断面尺寸为宽6.7m,高5.96m）. 10三、3#斜井10象山隧道原设计3#斜井与线路交点里程为DK28+400,与线路大里程方向夹角为68。，井口里程为X3DK0+820倾角21.77。，斜长879.92米，采用有轨运输三车道断面。 10在进行施工准备期间，据当地老乡反映洞口所在坡体存在滑移现象，之后铁四院对该位置进行补充钻探，钻探资料表

9、明洞口坡体为滑坡体。为确保施工安全，需对3#斜井位置进行改移。经过我方和铁四院的共同努力，目前新3#斜井位置已基本确定，其位于线路前进方向右侧，与右线线路交点里程为YDK28+230与线路大里程方向夹角约 17 ，采用斜交单联方式，有轨运输三车道断面，斜井倾角23.10 ，斜长900.37m，井口里程 X3DK0+831 10四、4#斜井 101、斜井位置10象山隧道原设计4#斜井位于线路前进方向的左侧，与线路交点里程为 DK29+700,与线路小里程方向夹角为43，井口里程为 X4DK0+828倾角22.86。，斜长893.18米，采用有轨运输三车道断面。.10根据对4#斜井位置实际地形的勘

10、察，原设计洞口位置前有大量的民房，且井口场地十分狭窄，不能满足提升设施的布置，在现有位置进行斜井的施工，将有大量的民房需要拆迁，并对周围居民带来很大的施工干挠。拟将井口位置往大里程方向平移49%斜井与正洞的交点里程为DK29+ 771.848，斜井与正洞的夹角及长度不变，仍为与小里程方向的夹角为43 ,斜长为890.5m。 10附：象山隧道4#斜井井身位置调整平面图 10象山隧道4#斜井井身位置调整纵断面图 10（此方案已直接进入施工图） 10料场剥离施工方案原设计同2#斜井,采用有轨运输三车道设计，净空宽度为6.3米，高度为4.34米，有轨车道的宽度为1.4米，轨距0.9米，矿车斗容为4立方

11、米。施工图设计净空断面尺寸调整为宽6.7m,高5.96m（和2#斜井相同）。101010五、5#斜井 1、斜井位置 象山隧道5#井位于线路前进方向右侧，与右线线路中线交点里程 YDK35+20Q与线路大里程方向夹角 5010斜井综合坡度 7.97%，斜长200.8m，井口里程 X5DK0+200限于地形地貌之情况，4#井、5#井之间的正洞开挖是象山隧道工期关键线路，4#井、5#井之间正洞长度为 5500m出口与5#井之间正洞长度只有 388m从实施性组织设计角度考虑，进度任务分配极不均衡。通过现场踏勘，自村间便道经过原5#井上行约300m处，地面高程约在 320左右，具备斜井井口布置场地。11

12、建议将5#斜井位置进行改移,与线路大里程方向夹角 42 改移后5#井井位位于线路前进方向右侧，与右线线路中线交于YDK34+800 38 35”；投影长度320m斜长321.41m。此方案将4#、5#之间正洞距离较原设计减少400米，将5#与出口之间距离较原设计增加400米，有利于正洞施工任务的均衡划分。1111111111（此方案已得到业主、设计、监理三方认可，待正式施工图到位后再进行相应的变更） 附：象山隧道5#斜井井身位置调整平面图 象山隧道5#斜井井身位置调整纵断面图 2、断面尺寸象山隧道5#井身断面原设计为单车道加错车道，共设错车道一处。 115#斜井作为对应正洞开挖与衬砌的运输和四

13、个作业面的施工通风通道，承担对应正洞的出碴、混凝土及其他材料的运输任务，施工机械设备和通风设备也要从斜井进入正洞作业。 11为了满足工期要求，充分发挥无轨运输“速度快、效率高”的优势，5#斜井承担正洞4个作业面的出碴和衬砌混凝土运输任务，且正洞向小里程的2个作业面为控制总工期的主控作业面；由于正洞采用无轨运输,断面要满足2趟180cm直径通风管的布置，在隧道开挖期间才能满足施工通风要求。 11鉴于以上原因，建议将5#斜井井身断面改为双车道， 拱部考虑悬挂通风管的位置， 在一侧留出人行道位置。具体尺寸见附图。 11附：象山隧道5#斜井井身断面尺寸调整图 11第二章施工平面、立体布置 12第三章有

14、轨斜井提升能力计算分析 25第四章斜井施工主要设备配备 35第五章施工排水 3855料场剥离施工方案第六章斜井正洞有轨和无轨运输的比较 48第七章竖直投料孔方案 51第八章斜井提升安全措施 5866料场剥离施工方案第一章斜井优化设计77料场剥离施工方案、/、 、前言2006年12月25日龙厦铁路重点工程开工典礼举行后，项目部及各工区人员即火速进场。根据招 标用施工图，项目部组织各工区相关技术人员对现场进行认真踏勘，结合工期要求、各斜井施工提升 运输方案、提升设备的配置等因素对象山隧道5个斜井的洞口位置、井身设置、断面尺寸等设计方案进行了优化。截止目前，斜井方面的优化工作已基本完成。现将各斜井的

15、优化变更情况分述如下。一、1#斜井1、斜井位置象山隧道原设计1#斜井井身长945.31米，综合坡度9.13%，井底与正洞右线单联斜交，交点里程为YDK22+555井口位于滑坡体处，暗洞口进入山体坡脚40多米，仰坡开挖高度达 60多米，暗洞口底板标高高出既有便道约 4米。由于山体地形较陡，造成开挖边坡较高、土石方量较大、边仰坡防护 量大，且不利于边仰坡稳定，无法实现早进洞施工。将暗洞口位置向设计左侧移动41米（避开滑坡体），标高下降2.6米（比既有便道高1.4米）。在保持原设计坡度总体不变的情况下，井底联接处位置相应发生改变，交点里程为YDK22+4525此方案可避免洞口段的高边坡开挖，实现早进

16、洞。此外井身长度缩短46.2米，在降低工程造价的同时，可提前进入正洞施工。附：象山隧道1#斜井井身位置调整平面图象山隧道1#斜井井身位置调整纵断面图（此方案已进入施工图）2、断面尺寸象山隧道1#井身断面原设计为单车道加错车道，错车道每200米设一个，共3个。1#斜井作为对应正洞开挖与衬砌的运输和四个作业面的施工通风通道，承担对应正洞的出碴、混凝土及其他材料的运输任务，施工机械设备和通风设备也要从斜井进入正洞作业。为了满足工期要求，充分发挥无轨运输“速度快、效率高”的优势，1#斜井承担正洞4个作业面的出碴和衬砌混凝土运输任务， 由于正洞采用无轨运输，断面要满足3根180cm通风管的布置，在隧 道

17、开挖期间才能满足施工通风要求。计划在正洞右线1、2#斜井间贯通后，利用1#斜井承担2#斜井对应正洞剩余的部分施工运输和通 风任务，为保证工期，最多要开辟5个作业面进行开挖和衬砌，施工运输更加繁忙。鉴于以上原因，建议将 1#斜井井身断面改为双车道，拱部考虑悬挂通风管的位置，在一侧留出人 行道位置。具体尺寸见附图。附：象山隧道1#斜井井身断面尺寸调整图（此方案由于和铁道部鉴定中心对初步设计的意见有冲突，未被采纳，目前设计断面仍为单车道89料场剥离施工方案加错车道断面）二、2#斜井1、斜井位置象山隧道原设计 2#斜井井身长 791.79米，倾角14.75。，与正洞右线双联斜交，交点里程为 YDK25

18、+320与正洞小里程方向夹角为18 24 44。斜井围岩以川级为主，地下水较发育。由于地下水较发育，斜井建井开挖难度较大，斜井尽可能缩短长度后，可减少开挖困难；为满足正洞提升运输任务，所配3米绞车提升机功率较大，按原设计倾角14.75。开挖斜井时，不能完全发挥提升机的功效。洞口位置偏移，井身位置整体向小里程方向旋转，井身倾角由14.75。变为22，井身长度缩短283.62米，井底联接处为单联斜交，井身与右线小里程方向夹角为39 26 11，交点里程为YDK25+006变更后3米绞车完全能满足倾角 22斜井提升能力的要求； 此外井身长度缩短283米，在 降低工程造价的同时，可提前近3个月进入正洞

19、施工，对缩短工期意义重大。附：象山隧道2#斜井井身位置调整平面图象山隧道2#斜井井身位置调整纵断面图（此方案已得到业主、设计、监理三方认可，待正式施工图到位后再进行相应的变更）2、断面尺寸原设计斜井采用有轨运输三车道设计，净空宽度为6.3米，高度为4.34米，有轨车道的宽度为1.4米，轨距0.9米，矿车斗容为4立方米。本工程的施工工期异常紧张，为满足右线28个月达到铺架条件的合同工期要求，现场施工时，要加快斜井井身施工的速度，以便尽快进行正洞的开挖；在斜井开挖至井底后，要同时开辟4个正洞施工作业面，斜井井身要承担正洞施工的运输和通风任务。 、提高井身施工进度按原设计断面尺寸，井身开挖采用耙斗装

20、岩机进行装碴作业，装碴速度慢，施工效率较低，如对现有断面尺寸适当加大，以满足PC60小型挖掘机装碴，将明显提高装碴效率，可提前 3个多月完成井身开挖任务，开辟正洞施工作业面。 、提高正洞施工进度正洞开挖时，通过斜井将洞碴的运出洞外。如采用斗容为4立方米的矿车，一般实际每天的出碴量约为600立方米，只能保证正洞日开挖进尺6米多，无法保证施工总工期的按时完成。如采用10m3矿车进行出碴运输，每天的出碴量可达1600立方米，能保证正洞日开挖进尺16米多。一般10m3矿车的设计宽度达1.65米。 、改善施工通风99料场剥离施工方案斜井开挖至井底后，计划开辟4个正洞作业面，洞内存在瓦斯等有害气体，为加强

21、通风，井身断面要满足4趟（每个正洞作业面一趟）直径 1.7米的通风管的布置位置。附：2#斜井井身断面尺寸调整图。（我方建议净空断面尺寸为宽6.9m,高6.21m,施工图设计净空断面尺寸为宽6.7m,高5.96m）三、3#斜井象山隧道原设计3#斜井与线路交点里程为 DK28+40Q与线路大里程方向夹角为 68，井口里程为X3DK0+82Q倾角21.77 ，斜长879.92米，采用有轨运输三车道断面。在进行施工准备期间，据当地老乡反映洞口所在坡体存在滑移现象，之后铁四院对该位置进行补充钻探，钻探资料表明洞口坡体为滑坡体。为确保施工安全，需对3#斜井位置进行改移。经过我方和铁四院的共同努力，目前新3

22、#斜井位置已基本确定，其位于线路前进方向右侧，与右线线路交点里程为YDK28+23Q与线路大里程方向夹角约 17 ，采用斜交单联方式，有轨运输三车道断面，斜井倾角23.10 ，斜长 900.37m,井口里程 X3DK0+831四、4#斜井1、斜井位置象山隧道原设计4#斜井位于线路前进方向的左侧，与线路交点里程为DK29+700与线路小里程方向夹角为43，井口里程为X4DK0+828倾角22.86 ，斜长893.18米，采用有轨运输三车道断面。根据对4#斜井位置实际地形的勘察，原设计洞口位置前有大量的民房，且井口场地十分狭窄，不能满足提升设施的布置，在现有位置进行斜井的施工，将有大量的民房需要拆

23、迁，并对周围居民带来很大的施工干挠。拟将井口位置往大里程方向平移49m,斜井与正洞的交点里程为DK29+ 771.848,斜井与正洞的夹角及长度不变，仍为与小里程方向的夹角为43，斜长为890.5m。附：象山隧道4#斜井井身位置调整平面图象山隧道4#斜井井身位置调整纵断面图（此方案已直接进入施工图）2、断面尺寸原设计同2#斜井,采用有轨运输三车道设计，净空宽度为6.3米，高度为4.34米，有轨车道的宽度为1.4米，轨距0.9米，矿车斗容为4立方米。施工图设计净空断面尺寸调整为宽6.7m,高5.96m（和2#斜井相同）。五、5#斜井1、斜井位置象山隧道5#井位于线路前进方向右侧，与右线线路中线交

24、点里程YDK35+200与线路大里程方向夹角50，斜井综合坡度 7.97%，斜长200.8m，井口里程 X5DK0+2001011料场剥离施工方案限于地形地貌之情况，4#井、5#井之间的正洞开挖是象山隧道工期关键线路，4#井、5#井之间正洞长度为5500m出口与5#井之间正洞长度只有 388m从实施性组织设计角度考虑，进度任务分配极 不均衡。通过现场踏勘，自村间便道经过原 5#井上行约300m处，地面高程约在320左右，具备斜井井 口布置场地。建议将5#斜井位置进行改移，改移后5#井井位位于线路前进方向右侧，与右线线路中线交于YDK34+80Q与线路大里程方向夹角 42 38 35” ；投影长

25、度320m斜长321.41m。此方案将4#、5# 之间正洞距离较原设计减少 400米，将5#与出口之间距离较原设计增加 400米，有利于正洞施工任务 的均衡划分。（此方案已得到业主、设计、监理三方认可，待正式施工图到位后再进行相应的变更） 附：象山隧道5#斜井井身位置调整平面图象山隧道5#斜井井身位置调整纵断面图2、断面尺寸象山隧道5#井身断面原设计为单车道加错车道，共设错车道一处。5#斜井作为对应正洞开挖与衬砌的运输和四个作业面的施工通风通道，承担对应正洞的出碴、混 凝土及其他材料的运输任务，施工机械设备和通风设备也要从斜井进入正洞作业。为了满足工期要求，充分发挥无轨运输“速度快、效率高”的

26、优势，5#斜井承担正洞4个作业面的出碴和衬砌混凝土运输任务，且正洞向小里程的2个作业面为控制总工期的主控作业面；由于正洞采用无轨运输，断面要满足 2趟180cm直径通风管的布置，在隧道开挖期间才能满足施工通风要求。鉴于以上原因，建议将 5#斜井井身断面改为双车道，拱部考虑悬挂通风管的位置，在一侧留出人 行道位置。具体尺寸见附图。附：象山隧道5#斜井井身断面尺寸调整图1111料场剥离施工方案第二章施工平面、立体布置1212料场剥离施工方案2、2非斜井井底车场布置1314、2非斜井1、2#斜井洞口场地布置mlHgftBwBEsHBmBmBB韋亘一一=BKIBB=一一H=!hh;h:kb.hb料场剥

27、离施工方案4、2 #斜井井底转载布置图一1414俱口當料场剥离施工方案5、2 #斜井井底转载布置图1516蛊荽赛妲瓷鉴mw5丄Xs-rdjr-&FX 一 IWOi3 It-4-tf* IN豊*JI需sfe武目6i.崩跆計耶计.联AL我画型M富 Hd料场剥离施工方案17175、2 #斜井井身断面图1 .to l砂l怕lb .1.1lil ,；) L?iJTjf TMt r(iP ；if ；.彳(/岂座建II Mimi I fnimiMiI .小料场剥离施工方案83二、4非斜井4非斜井洞口场地布置1、589I国置布地场口洞井斜才25房班值51X4DK0+832房压空主斜井口里程IIILI6I一03

28、占口半 占口半42房亏信- 轮线中道轨升提副r房升提机升提库泥水5 9 50?机升170 剂加外OODO g3房工锻房具工2房工钳房气氧6 库料材库料机1818251818料场剥离施工方案2、4非斜井洞口纵断面图828+0KD4Xor3、4非斜井井底车场布置.%图面断纵机升提井5#878+0KD4X598 + 0KD4X程高529+0KD4X519+0KD4X 5m图面断纵机升提井5#。甘以均寸尺图本、:明说19192020图面平载转底井井#。口井在置放岔道车人，车矿 350合配机升提筒滚双田2用采料下，力能確出 高提，车矿配机升5J提O 3用采確出2。诽以均寸尺图本1:明说端口进道隧DK29

29、+750端口出道隧2121图面断纵处载转底井井#。计米以均位单寸尺图本、4 ;渡过线曲竖的。为径半用采均处点坡变各3 ;筑砌石片砌MOM用采边周和仓道载转车汽確底井、 ;实填土凝混用边周斗漏，斗漏作制板钢用处仓確底井3:明说-sb-长 宽4、4 #斜井井身断面图1 、本图尺寸均以cn计；2、本图适用于斜井井身加宽段，加宽宽度为0.8m4#斜井加宽段断面图22225、4 #斜井井底转载布置图图置布处载转底井井#面断芦21车输运栓3载转-三、3 #斜井井底轨道布置图23232424图意示置布道轨底井井斜-点岔交岔交第三章有轨斜井提升能力计算分析2525不同容量提升矿车计算比较一、比较原则1、提升速

30、度：斜井提升设备受斜井轨道铺设质量影响，结合行车安全性综合考虑，选择钢丝绳最大绳速在5.0m/s左右为宜。2、提升能力：提升设备的提升能力是由发动机的功率决定的。在最大绳速一定的情况下，发动机的功率越大，提升能力越大。3、矿车容量：矿车装碴量越大，需要的提升力越大，对提升系统的要求越高。二、目前设备选型的总体评价有轨斜井设备配置充分考虑了斜井运行速度的影响，结合施工生产的要求，采用大功率、大容量的提升设备，能够满足施组对工期的总体要求。三、有轨提升设备配置及生产能力汇总有轨斜井生产能力汇总表型号电动机(kw)最大净拉力(kg)最大净拉力差(kg)钢丝绳绳速(m/s)矿车容量(m3运行时间(s)

31、月生产能力(m备注2#斜井2JK3X 1.5 20480135009000(6*19)364.610125480双滚筒JK2.5 X 2.0 31.532090009000313.2单滚筒3#斜井2JK3X 1.5 20517130008000(6*19)345.610.5160500双滚筒4#斜井2JK3X 1.5 20480135009000(6*19)374.610210420双滚筒2JK2.5 X 1.5 2038090006500(6*19)344.78210380双滚筒JK2.5 X 2.0 2032090009000313.2单滚筒(备选)26262#有轨斜井提升能力计算根据优化

32、方案：2#斜井坡度变为220，距离缩短为283米，提升能力分析如下。一、2JK3X 1.5 20型提升机配合10用矿车一) 双筒提升机已知使用条件矿车能力，10 m3 (9.8*1.6*1.6),自重8.7T ;矿碴1.7t/m 3;提升机绳速4.6m/s ;斜井长度500 m ;斜井倾角22。各主要参数：f 1：矿车(采用滚动轴承)运动时的阻力系数f 1=0.015 ;f2：钢丝绳运动阻力系数f 2=0.35 ; T:提升一次循环时间s;L:提升斜长m Vm提升机绳速 m/s； Q提升一次重量kg；Qm矿车的总重kg; a：井筒倾角a =22 ;n：提升机传动效率n =0.90 ; p :钢

33、丝绳每米重量 kg/m;N:提升机电动机功率 KW; F :计算最大静张力kg;F差：计算最大静张力差 kg;二) 初步选型：按2JK3X 1.5双筒提升机，电动机功率480KV，滚筒直径3 m,滚筒宽度1.5 m，绳速为4.6m/s，容绳量1000m最大静张力135kN,最大静张力差90 kN，钢丝绳为6X 19- 0 36,钢丝绳每米为4.8kg提升机最大静张力验算F= ( Q+Qm (sin a +f1cos a) +PL(s in a +f2cos a )0 0 0 0F=(17000+8700) X (sin22 +0.015cos22 )+4.8 X 500(sin22 +0.35

34、cos22 )F=25700X( 0.3746+0.015 X 0.9271 ) +2400X (0.3746+0.35 X 0.9271)F=11662.29kg 135 kN (符合最大静张力条件)提升机最大静张力差验算F 差=F- Qm (sina-f 1cosa)F 差=11662.29-8700(sin220 0.015cos22 0)F 差=11662.29-8700 (0.3746-0.015X 0.9271)F差=8524.2 kg 90 kN (符合最大静张力差条件)。提升机电动机功率验算N= F 差X Vm 102-n=8524.2 X 4.6 - 102 -0.9=427

35、KW500KV(符合电机功率要求 )。2727提升钢丝绳验算Pk= (Q1+Q2 (sin a +fi COS a)* (1103* m -L (sin a +f 2COS a)=25700 X 0.3885 * 2707.69-349.54=4.23(kg/m) 4.8(kg/m)(满足已选钢丝绳要求)Q1提升容器及连接装置的自重，取8700kg；Q2-提升容器的有效载重，17000kg;L 钢丝绳提升长度；取 500米；3钢丝绳公称抗拉强度，取160kg/mm21；f1 提升容器的阻力系数，取0.015 ；f2 钢丝绳移动的阻力系数，取0.35 ；a斜井倾角22；m安全系数，取6.5。提升

36、机提升能力验算计算提升一次循环时间(双钩斜井侧卸式矿车)：T =井底装碴时间+线路运行时间(按 500米计算)；T =300s + 500m* 4m/s(平均速度)=425s，即：8.47 车/h ；每小时提升量：Q =10ni/ 车 X 8.47 车/h = 84.47m3/h ；一天按照工作20小时计，可提升1689.4m3。隧道开挖平均为105ni/延米(松方)，斜井提升能力控制通 过斜井运输工作面总的开挖进度为16m/d,考虑一定的系数，2#斜井正洞所有工作面最大生产能力为480m/月。结论：经计算分析，本项目选 2JK3X 1.5双筒提升机，滚筒直径 3 m,滚筒宽度1.5 m绳速为

37、4.6m/s , 容绳量1000m最大静张力135kN,最大静张力差90 kN，钢丝绳6X 19- 0 36,矿车10nV车，满足项目施曲：工需。二、2JK3X 1.5 20型提升机配合12用矿车A. 提升机选择选用12m矿车，每次提升1辆。最大静张力(F最大)F 最大=n (Q + Q) (Sin a + f 1COSa) + HL (Sin a + f 2COSx)n次提升车数；Q提升容器及连接装置的自重，为9000kg；Q提升容器的有效载重，为19200kg ；2828a斜井倾角,22f 1提升容器的阻力系数，用0.015 ;f 2钢丝绳移动的阻力系数，用0.35 ;Pk提升钢丝绳的单位

38、长度重量，计算暂选用37钢丝绳，取4.871kg/m ;L 钢丝绳提升长度，为500m经计算：F 最大=1X( 9000+ 19200) (Sin22 + 0.015COS22)+ 4.871 X 500 (Sin22 + 0.25COS22)=12427.2kg最大静拉力差(F 差)F 差=卩最大一 nQ (Sin a f QOSx)=12427.2 1 X 9000(Sin22 0.015COS22)=9182.5kg提升机选择按2JK3X 1.5 20型双筒提升机，电动机功率500KW滚筒直径3 m滚筒宽度1.5 m绳速为4.6m/s，容绳量1000m最大静张力135kN,最大静张力差9

39、0 kN,钢丝绳为6X 19- 0 36,钢丝绳每米为4.871kg 综述：选用2JK3X 1.5 20型提升机，配(6 X 19)37钢丝绳、12朋矿车，不能满足提升要求。2#有轨斜井进料提升能力计算一、JK2.5 X 2.0 31.5型提升机配合4m3昆凝土罐车按一般较长斜井的施工经验，斜井施工进料采用单钩提升。 提升容器的选择根据斜井设计断面和井底设备，采用4m3砼运输车和中小型矿车，每次提升1辆。人员上下井也乘单钩提升的22座人车。 提升机选择最大静张力(F最大)F 最大=n (Q1+ Q2 (Sin a + f1COSa) + PkL (Sin a + f2COSa)n次提升车数；Q

40、1提升容器及连接装置的自重，为4000kg ;Q2提升容器的有效载重，为9000kg;a斜井倾角，22.86 ;f1 提升容器的阻力系数，用0.01 ;f2 钢丝绳移动的阻力系数，用0.25 ;Pk提升钢丝绳的单位长度重量，计算暂选用31钢丝绳，取2.887kg/m ;2929L 钢丝绳提升长度，为 600m经计算：F 最大=1 X( 9000 + 4000) (Sin22.86 + 0.01COS22.86 )+ 2.887 X 600 (Sin22.86 +0.25COS22.86 )=6241.3kg提升机选择：选用KJ2.5 X 231.5型提升机，绳速3.2m/s,配320Kw电动机

41、，最大静拉力为 9000kg，完全可以满足提升计算。 钢丝绳选择钢丝绳安全系数按煤矿安全规程提升物料时用7.5，升降人员时用9.0，要求钢丝绳破断拉力总和。当提升物料时：7.5 XF 最大=47850kg当升降人员时：经计算：F 最大=1 X( 1540 + 4000) (Sin22.86 + 0.01COS22.86 )+ 2.887 X 900 (Sin22.86 +0.25COS22.86 )=3811kg9.0 XF最大=34299kg选用31钢丝绳，抗拉强度1900Mpa,钢丝绳破断拉力总和为 57200kg，提升物料、升降人员均满足 要求。 天轮直径(d)选择采用游动天轮，要求 d

42、=( 4060)绳，采用直径 2000mm天轮完全可以满足要求。4#有轨斜井提升能力计算、2JK2.5 X 1.5 20型提升机配合8m矿车选用8m矿车，每次提升1辆。最大静张力(F最大)F最大=n (Q1 + Q) (Sin a+ f 1COS) + RL (Sin a + f 2COS)n次提升车数；Q提升容器及连接装置的自重，为6000kg ;Q提升容器的有效载重，为12000kg;a斜井倾角，22;f1提升容器的阻力系数，用0.015 ;3030f2钢丝绳移动的阻力系数，用0.25 ;Pk 提升钢丝绳的单位长度重量，计算暂选用34钢丝绳，取3.423kg/m ;L钢丝绳提升长度，为95

43、0m经计算：F 最大=1X( 6000+ 12000) (Sin22 + 0.015COS22)+ 3.423 X 950 (Sin22 + 0.25COS22)=8973kg最大静拉力差(F 差)F 差=卩最大一 nQ (Sin a f 1COS)=8973 1 X 6000(Sin22 0.015C0S22)=6807kg提升机选择选用2JK2.5 X 1.5 20型提升机，配380Kv电动机，最大静拉力为9000kg，最大静拉力差6500kg,不能 满足提升计算。二、2JK3X 1.5 20型提升机配合10用矿车A.提升机选择选用10m3T车，每次提升1辆。最大静张力(F最大)F最大=n

44、 (Q1+ Q2 (Sin a + f1COSa) + PkL (Sin a+ f2COSa)n次提升车数；Q1提升容器及连接装置的自重，为8000kg ;Q2-提升容器的有效载重，为15000kg;a斜井倾角，22;f1 提升容器的阻力系数，用 0.015 ;f2 钢丝绳移动的阻力系数，用 0.25 ;Pk提升钢丝绳的单位长度重量，计算暂选用37钢丝绳，取3.8kg/m ;l钢丝绳提升长度，为1000m经计算：F 最大=1 X( 8000+ 15000) (Sin22 + 0.015C0S22)+ 3.8 X 1000 (Sin22 + 0.25COS22 )=11250kg最大静拉力差(F

45、差)卩差=卩最大一nQ1 (Sin a f1COSa)=11250 1 X 8000(Sin22 0.015COS22)3131=8313kg提升机选择选用2JK3X 1.5 20型提升机，配480KW电动机，钢丝绳额定速度为4.6m/s，最大静拉力为13500kg，最大静拉力差9000kg，可以满足提升计算。B. 钢丝绳选择钢丝绳安全系数按煤矿安全规程用7.5，要求钢丝绳破断拉力总和7.5 XF最大=7.5 X 11250=84735kg选用（6X 19）37钢丝绳，钢丝绳破断拉力总和为87600kg，大于84735Kg,37钢丝绳满足要求OC. 天轮直径（d）选择采用游动天轮，要求 d=（

46、 4060）绳。综述：选用2JK3X 1.5 20型提升机，配（6X 19）37钢丝绳、10m3矿车，能满足提升要求。斜井主提升为3.0m卷扬机提升10.0m3矿车，最大提升速度 4.6m/s，井底至卸碴栈桥总长考虑900m，考虑起止加减速时间，提升时间为210s,装车时间考虑为 90s，合计为300s，每小时可提升12车。实际按照提升能力为每车提升9.2m3，每小时提升8车，提升能力为73.6m3/h，一天按照工作20小时计，可提升1472m3隧道开挖平均为105m3/延米（松方），斜井提升能力控制通过斜井运输工作面总的开挖进度为 14m/d，考虑一定的系数，4#斜井正洞所有工作面最大生产能力为420m/月。4#有轨斜井进料提升能力计算一、JK2.0 X 1.5 30型提升机配合4m3昆凝土罐车按一般较长斜井的施工经验，斜井施工进料采用单钩提升。人员上下井也乘单钩提升的22座人车。 提升容器的选择根据斜井设计断面和井底设备，采用4砼运输车和中小型矿车，每次提升1辆。 提升机选择最大静张力（F最大）F 最大=n （Q1+ Q2 （Sin a + f1COSa） + PkL （Sin a + f2COSa）n次提升车数；Q1提升容器及连接装置的自重，为4000kg ;Q2提升容器的有效载重，为9000kg;a斜井倾角，22.86 ;f1 提升