脚手架搭拆专项方案

1、 脚手架搭拆专项方案 一、工程概况浙江金融职业学院新校区二期（二标段）成教学院工程，总建筑面积19870平方米。其中地上16600平方米，地下3270平方米，建筑层数为地上十一层，地下一层，建筑高度为46.50米，裙房高度为19.80米。本工程为多层建筑，设计使用年限为50年。建筑结构安全等级为二级，耐火等级为二类二级，地基基础的设计等级为乙级。建筑屋面防水等级为二级，地下室防水等级为二级，建筑抗震设防烈度为六度。本工程结构形式为框架结构。 为保证工程顺利进行，保证施工现场安全生产特编制本方案。 二、所执行的标准、架体形式、材料及质量要求1、执行标准jgj130-2001、j84-2001建筑

2、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 jgj59-99 建筑施工安全检查评分标准 jgj80-91 建筑施工高处作业安全技术规范 gb50009-2001 建筑结构荷载规范2、架体型式尺寸2.1结构型式 根据本工程特点及工期目标，裙房及主楼七层楼面以下用外脚手架采用落地式单立杆双排扣件式钢管脚手架，选取脚手架立杆纵向间距为1.5米，横距为1.05米，步距为1.8米，内立杆离墙0.3米，并按常规的方法自下而上搭设脚手架。主楼自七层楼面起采用槽钢悬挑，密目网全封闭悬挑搭设至最高点。3 外脚手架材料3.1 选用材料本工程外脚手架搭设选用483.5规格无缝钢管，采用直角扣件，旋转扣件，对接扣件连接。用于立

3、杆、纵向水平杆和斜杆的钢管长度以46m为好。有裂缝、弯曲变形的钢管严禁使用。有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用。3.2 脚手架的扫地杆为了约束立杆底脚发生位移，避免或减少脚手架的不均匀沉降，离地面200处设置扫地杆，在扫地杆下部垫木板。3.3 一般构造要求立杆纵距1.5m，横距1.0m，纵向水平杆步距1.8m，里立杆距结构边距离为25cm，以保证一定的操作活动空间。上、下两根纵向水平杆之间设一道护身栏杆。上、下水杆杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，以减少立杆偏心受载，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。扫地杆通长设置在距外架底部200处。3.3 落地式外脚手架的搭设3.3.1 搭设顺序

4、做好搭设的准备工作-按房屋的平面形状放线-铺设垫板-按立杆间距排放底座-放置纵向扫地杆-逐根树立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢-安装横向扫地杆，采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上-安装第一步横向水平杆-第二步纵向水平杆-第二步横向水平杆-加设临时抛撑（上端与第二步纵向水平杆扣牢，在装设两道连墙杆后方可拆除）-第三、四步纵向水平杆和横向水平杆-设置联墙杆-接立杆-加设剪刀撑铺脚手板-绑护身栏杆和挡脚板-立挂安全网 落地架计算书 落地脚手架搭设参数，未超出规范规定的高度范围，按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj1302001规范给定的参数搭设。 三、 悬挑脚手架的施工1、悬挑架搭设参

5、数，立杆纵距1.5米，横距横距为1.05米，步距为按段标准为.米，内立杆离墙.米，铺设竹片笆脚手板，施工荷载平方，并一层施工一层辅助，脚手架与主体结构连接点竖向间距按层高设置，水平距离米，第一处转角设一个不大于离转角1.0米的拉接点，刚性拉接点按层高4.5米设置，16槽钢悬挑脚手架考虑以后装饰施工使用荷载，在结构施工时起围护作用，在结构施工期间不得在脚手架上堆放材料，斜拉钢丝绳采选用钢丝19绳蕊的13钢丝绳（极限强度为1400mpa，破断拉力为125kn）。在脚手架搭设排后，必须立即设置钢丝绳吊索。钢丝绳吊索吊钩锚筋钢筋锚固入砼长度大于，每边做长弯钩。固定槽钢的锚筋钢筋锚固入砼水平大于长度，每

6、边做长弯钩。剪力撑间距采用步跨制，与建筑物之间的刚性拉接点按横向每跨，竖向每一楼层高度设置一点，刚性拉接点呈梅花形布置，脚手架外侧设一踢脚杆及一道扶手栏杆，用绿色阻燃型密目安全网全封闭围护。立面图、大样见下图：挑架立面图大样图（四）、悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24.00米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3米，水平间距3.6米。施工均布荷载为2kn/m2，脚手板层层铺设。悬挑水

7、平钢梁采用16a号槽钢口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.60米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.35m。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算：大横杆的自重标准值 p1=0.038kn/m脚手板的荷载标准值 p2=0.151.05/3=0.0525kn/m活荷载标准值 q=21.05/3=0.7kn/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.0525=0.1086kn/m活荷载的计算值 q2=1.4

8、0.7=0.98kn/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为： m1=（0.080.1086+0.100.98）1.502=0.24kn.m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为：m2=-（0.100.1086+0.1170.98）1.502=-0.2824kn.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.2824106/5080=55.5906n/mm2大横杆的计算强度小于205.0n/mm2，满足要求!3挠度计算最大挠度考虑为三

9、跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值q1=0.038+0.0525=0.0905kn/m活荷载标准值q2=0.7kn/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=（0.6770.0905+0.9900.7）15004/（1002.06105121900）=1.5206mm大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm，满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算：大横杆的自重标准值 p1=0.0381.50=0.057kn脚手板的荷载标准值 p2=0.1

10、51.051.50/3=0.0788kn活荷载标准值 q=21.051.50/3=1.05kn荷载的计算值 p=1.20.057+1.20.0788+1.41.05=1.633kn小横杆计算简图2强度计算：最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：m=（1.20.038）1.052/8+1.6331.05/3=0.5778kn.m=0.5778106/5080=113.7402n/mm2小横杆的计算强度小于205.0n/mm2，满足要求！3.挠度计算：最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度

11、和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度v1=5.00.03810504/（3842.060105121900）=0.024mm集中荷载标准值p=0.057+0.0788+1.05=1.1858kn集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度v2=1185.81050（31.052-41.052/9）/（722.06105121900）= 1.9403mm最大挠度和：v=v1+v2=1.9643mm小横杆的最大挠度小于1050/150与10mm，满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.

12、5）：r rc其中 rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1荷载值计算：横杆的自重标准值 p1=0.0381.05=0.0399kn脚手板的荷载标准值 p2=0.151.051.50/2=0.1181kn活荷载标准值 q=21.051.50/2=1.575kn荷载的计算值 r=1.20.0399+1.20.1181+1.41.575=2.3946kn单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时，试验表明：单扣件在12kn的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kn；双扣件在20kn的荷载下会滑动，其抗滑承载力

13、可取12.0kn；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： （1）每米立杆承受的结构自重标准值（kn/m）；本例为0.1495ng1 =0.149524.00=3.588kn （2）脚手板的自重标准值（kn/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15ng2 = 0.15131.50（1.05+0.30）/2=1.97kn （3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kn/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15ng3 = 0.151.504/2=0.45kn （4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kn/m2）；0.005ng4 = 0.

14、0051.5024.00= 0.18kn经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 =6.188kn。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq = 221.501.05/2=3.15kn风荷载标准值应按照以下公式计算其中 w0 基本风压（kn/m2），按照建筑结构荷载规范（gb50009-2001）的规定采用：w0 = 0.35 uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（gb50009-2001）的规定采用：uz = 1.25 us 风荷载体型系数：us = 1.2经计算得到，风荷载标准值

15、wk = 0.70.351.251.2 = 0.3675kn/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式n = 1.2ng + 0.851.4nq风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式mw = 0.851.4wklah2/10其中 wk 风荷载基本风压值（kn/m2）； la 立杆的纵距 （m）； h 立杆的步距 （m）。五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=11.8356kn； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 （m），由公式

16、l0 = kuh 确定，l0=3.1185m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5； a 立杆净截面面积，a=4.89cm2； w 立杆净截面模量（抵抗矩），w=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 （n/mm2）；经计算得到 = 130.1273 n/mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=8.9757kn； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； i 计算立杆

17、的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 （m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.1185m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.5 a 立杆净截面面积，a=4.89cm2； w 立杆净截面模量（抵抗矩），w=5.08cm3； mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，mw = 0.2125kn.m； 钢管立杆受压强度计算值 （n/mm2）；经计算得到 = 171.9273 n/mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣

18、件与墙体连接。经过计算得到 nl = 10.5566kn大于扣件的抗滑力8kn，不满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1350mm，水平支撑梁的截面惯性矩i = 866cm4，截面抵抗矩w = 108cm3，截面积a = 21.962cm2。受脚手架集中荷载 p=1.26.188+1.43.15=11.8356kn水平钢梁自重荷载 q=1.221.9620.00017.8510=0

19、.2069kn/m悬挑脚手架示意图ab0.2069kn/m160013505011.8356kn悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kn)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kn.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为r1=1.9098,r2=11.0745,r3=-0.525最大弯矩 mmax=1.8445kn.m截面应力 =m/1.05w+n/a=1.8445106/(1.05108000)+0.40111000/2196.2=16.4485n/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0n/mm2，满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采

20、用16a号槽钢口水平，计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到 b=5701063235/（1350160235.0）=1.6625由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b其值用b查表得到其值为0.9004经过计算得到强度 =1.4347106/(0.9004108000)=14.7537n/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f=205,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力rah和拉钢绳的轴力rui按照下面计算：其中ruicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 rci=ruisini按照以上公式计算得到由

21、左至右各钢绳拉力分别为： ru1 =1.4342kn十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力ru我们均取最大值进行计算，为：ru=1.4342kn 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中fg 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)； 计算中可以近似计算fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； k 钢丝绳使用安全系数。计算中fg取1.4342kn，=0.82，k=10.0,得到：钢丝绳最小直径必须大于6mm才能满足要求!钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力ru我

22、们均取最大值进行计算作为吊环的拉力n，为n=ru=1.4342kn 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中 f 为吊环受力的单肢抗剪强度，取f = 125n/mm2；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 d=1434.24/(3.1416125)1/2=3.8221mm四、 施工过程：1 、施工准备：（1） 施工员在施工前应按照本方案中有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术交底。（2） 应按照规范要求对钢管、扣件、脚手片等进行检查验收，不合格产品不得使用。（3） 经过检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。2、 搭设：（1） 脚手架必须配合施工进度进行搭设，一次搭设高度

23、不应超过相邻连墙件以上2步。（2） 每搭设一步脚手架后，应按照规范的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。（3） 槽钢应准确的放置在按照平面图确定的定位线上。（4） 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度，错开距离应不小于500且不应设置在同一步内。（5） 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一跟抛撑，直至连墙件安装后方可根据情况拆除。（6） 当搭至有连墙杆的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙杆。（7） 纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不应小于3跨。（8） 纵向水平杆宜采用对接扣件连接，若采用搭接，其长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。（9） 主节点必须

24、设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧，且严禁拆除。（10） 横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。（11） 脚手架应设置剪刀撑与横向斜撑，每道剪刀撑不应小于4垮，且不应小于6米，斜杆与地面的倾角应在45-60度之间。（12） 脚手架的外侧立面整个长度和高度上应连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。（13） 安装扣件时扣件所用规格必须同钢管外径，扣件螺栓紧固时扭力距应为40-65n.m。对接扣件的开口应朝上或内。（14） 挡脚板应设在外立杆内侧，高度不应小于180mm。（15） 脚手板采用

25、钢芭片，每4步满铺一层，并用直径3.2mm的镀锌铁丝固定在支撑杆件上。3 、 拆除：（1） 全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆、支撑体系等是否符合构造要求。（2） 施工员在外架拆除前应进行拆除安全技术交底。（3） 应清除脚手架上的杂物及地面障碍物。（4） 拆除作业时应逐层进行，严禁上下同时作业。（5） 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后在拆脚手架，分段拆除高差不应大与2步，若高差大于2步，应增设连墙杆加固。（6） 外架拆除的构配件严禁抛至地面，运至地面的构配件应按照规格堆放，并及时检查、保养、整修。4、 其他要求： （1） 架子的绑扎和拆除时，在其影响范围内的其他操作人员

26、应停止作业。（2） 架子外围栏杆保持比操作层高一步，最下一步架子用木板铺严。 （3） 外架与建筑连墙杆设置，沿水平3跨，竖向每个层高设置一道刚性连接，在建筑物体转角处应加设连墙杆。（4） 架子严禁超载；大批模板、钢管等笨重物体，严禁堆放在架子上。（5） 架子须与垂直运输机械脱开。（6） 在塔吊拆除前，将架身与主体结构的避雷系统用金属进行连接，用以防雷。（7） 各种电线不得于直接在钢管上缠绕，必须接触时，应增加绝缘措施。（8） 脚手架分层设置数量足够的消防器材。（9） 夜间施工时，要配足够的碘钨灯照明。（10） 坚持执行安全技术交底制度、架子的管理与验收程序，架子工必须持证上岗。5 、 脚手架的防护（1） 脚手架底部采用夹板全封闭，屋面外脚手架满铺钢筋网。将在各栋楼四周设置悬挑防护蓬。架体与建筑物的空隙采用水平兜网防护，底层和操作面外架设置踢脚板，挡脚板