高速公路现浇箱梁施工方案

1、长深线青州至临沐（鲁苏界）高速公路第九标段嬲嗽懒嘛虹旅A山东高速SDH S山东高速路桥集团有限公司二。一。年十月十日一、编制依据为了保证本施工的顺利进行，提高编制质量，使得施工方案更能密切地符合工程实际情况，从而更好地发挥其在施工中的指导作用，在编制时，以下列资料为依据：1 合同协议书2 国家高速公路网长春至深圳线青州至临沭 （鲁苏界） 公路路桥工程施工招标文件3 山东省路桥集团有限公司国家高速公路网长春至深圳线青州至临沭 （鲁苏界）公路工程施工投标文件4 长深线青州至临沭（鲁苏界）高速公路第九合同两阶段施工图设计（山东省交通规划设计院二00 九年九月） 5 总监处批复的K73+805 大桥总

2、体施工组织设计6 采用的现行规范（ 1 ）公路工程质量检验评定标准（ JTG F80/1 2004 ）（ 2 ） 高速公路交通安全设施设计及施工技术规范 （ JTJ 074-94 ）（ 3 ）公路工程施工安全技术规程（ JTJ 076-95 ）（4） 公路工程技术标准 （JTG B01-2003 ）（ 5 ）公路桥涵设计通用规范（ JTG D60-2004 ）（ 6 ） 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （ JTG D62-2004 ）(7) 公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000 ）(8) 中华人民共和国环境保护法(9) 中华人民共和国环境噪声污染防治条例二、工程概况长春至深

3、圳线青州至临沐(鲁苏界)公路是国家高速公路网长深公路和山东省“五纵连四横、一环绕山东”高速公路网之“纵二”东营港至临沂(鲁苏界)的组成部分， 是山东省2010年交通远景规划目标和“十一五”期间重点建设的项目之一。我部承建的青临高速公路第九合同路线起止桩号为 K67+750K75+738.61 ,全长 7.98861公里，工程全部位于潍坊市临胸县境内，全线采用双向 6车道高速公路标准建 设，设计速度120公里/小时，路基宽度34.5米。K73+805大桥全长247米，跨径布置为8 X30m ,右交角90 ,左幅宽16.5米， 右幅宽20.5米。上部结构采用现浇预应力碎箱梁，全桥共两联，梁高 1.

4、6米。下部结构 桥台采用肋板台，桥墩采用柱式墩，桥台采用桩基础。本桥平面位于直线上，桥面横坡 为双向2% ,纵断面纵坡-0.8%。现浇预应力钢筋混凝土箱梁共需 C50混凝土 5719.63m3 ;钢绞线271.27t ;小 10R235 钢筋 32.607t, 428HRB335 钢筋 36.48t, 116HRB335 钢筋 689.453t, J 12HRB335 钢筋 509.417t ,钢筋合计为 1267.96t 。九合同地理位置图三、组织管理和施工计划安排、现场组织管理项目部根据现场实际情况和施工需要，由桥梁施工三处负责K73+805大桥施工组织、管理和技术工作。施工处长梁佳庭：全

5、面负责 K73+805 大桥施工组织和管理，协调和处理好各部门 之间的关系，保证施工进度按计划进行；组织有关人员进行工程交验；处理施工过程中 的质量问题和其它问题。质检员高腾安：掌握熟悉施工图纸、施工规范和质量检查验收评定标准，对每天质 量情况进行记录，报告并跟踪督促作业队整改，参与质量的过程控制。组织召开现场分 析会及质量专题会。技术员王红星：掌握熟悉施工图纸、施工规范和质量检查验收评定标准，负责工程 进度，安全消防等文明施工的监督检查。施工过程中配合监理全面负责有关工程的施工 检查验收。专职安全员范龙利：对现场安全保障设施、措施及施工中人员、机械设备的安全状况予以监督，并及时提出整改意见。

6、、施工场地建设施工场地已硬化，临时房建、水电等设施已完善，实现了 “三通一平”。混凝土由2#拌合站拌和，至 K73+805 大桥运距约500m ,钢筋半成品加工位于 K73+805大桥西侧的钢筋加工厂，运输方便。附表：施工总体平面布置图（附图1）2#拌和站平面布置图（附图2）、用工和劳动力计划开工前落实劳动力来源，按计划实施调整组织进（退）场，是顺利开展施工、按期完成任务、避免停工或窝工浪费的重要条件之一。项目部根据实际情况制定 K73+805 大桥施工人员配置安排。附表：高峰期施工人员配置表序号施工部位工种（人数）架子工起重工电焊工模板工钢筋工硅工电工各类设备 操作手普工维修工木工合计上部1

7、构造20461522122102036120现浇、主要机械设备计划项目部根据现有设备的数量、质量情况和计划的执行以及现有的施工情况，分期、 分批地组织进场，其中需要维修、租赁和购置的，将按计划落实。计划进场主要设备如 下：- 4 -机械名称规格型号额定功率（KW）或容量（m3 ）或吨位（t）数量（台、 套）水泥砂拌合站HZS7575m3/h2碎搅拌运输车ZLJ5255G8m38碎输送泵HBT80C80m3/h1汽车起重机QY2525T2汽车起重机QY16C16T1块应力张拉设备YCD5000500t2碎石水洗设备XS320050m3/h1发电机GF250250KW1变压器350KW1钢筋切割机

8、GTJ4/144.4KW2钢筋电焊机BX317.6KW5钢筋弯曲机GW-403KW1千斤顶120t120t2液压式张拉油泵4灰浆高速搅拌机ZJ-400A型制浆1300r/min1真空泵机HBV80 型1挖掘机PC2201.2 m32自卸车解放15m33振动器ZDN50 型504、施工计划根据2010年年度进度计划要求，现浇箱梁施工计划 8月20日前完成浇筑右幅箱 梁第一联第一施工段，9月15日前完成浇筑右幅箱梁第一联第二施工段；9月份完成浇 筑右幅箱梁第二联第一施工段，右幅箱梁第一联第三施工段；10月份完成浇筑右幅箱梁第二联第二、三施工段，左幅箱梁第一联第一施工段；11月份完成浇筑左幅箱梁第二

9、联第一施工段，左幅箱梁第一联第二、三施工段；12月份完成浇筑剩余左幅箱梁第二联第 二、三施工段。施工计划按支架搭设、预压、钢筋、浇筑、张拉等进一步细化，详见后 附横道图。第一联第二骁青州以a阶段1 第一遍历屋靖一遍工除现里一矗工张良 星lL阶展第二他工所曲0*54030036。- 5防030054012001200临深,r海H方向施工方面（六）、施工材料投入现浇箱梁钢管按右幅投入6孔支架，待第一联第一施工段和第二联第一施工段施工 完成后，该段钢管柱和上部支架拆除后转移到第 1孔和第8孔安装。对应投入外侧模、 底模及芯模。外侧模及底模拟采用竹胶板，内模采用钢木组合芯模，周转使用。具体材 料数量详

10、见下表。现浇梁支架材料数量表钢立柱数量表（砂箱120个）在舁 厅P所用部位（孔号）从左到右钢立柱长度依次为（m）数量（根）1第2孔右幅第排11.4、11.32、11.24、11.16、11.0852第2孔右幅第、排13.5、13.42、13.34、13.26、13.28103第2孔右幅第排20.4、20.32、20.24、20.16、20.0854第3孔右幅第排20.4、20.32、20.24、20.16、20.0855第3孔右幅第排19.2、19.12、19.04、18.96、18.8856第3孔右幅第排18.1、18.02、17.94、17.86、17.7857第3孔右幅第排18.4、18

11、.32、18.24、18.16、18.0858第4孔右幅第排18.4、18.32、18.24、18.16、18.0859第4孔右幅第、排17.6、17.52、17.44、17.36、17.281010第4孔右幅第排18.2、18.12、18.04、17.96、17.88511第5孔右幅第排18.2、18.12、18.04、17.96、17.88512第5孔右幅第、排17.0、16.92、16.84、16.76、16.681013第5孔右幅第排16.8、16.72、16.64、16.56、16.485竿6 K、旭竿小甘B16 8 16 72 16 6416 56 16 48c14156笫6不片幅

12、笫、自排IU.U 、 IU.Tj 、 IU.U” ， IU.UU 、 ID.IU16 0 15 92 15 8415 76 15 685101 U1 A夕|J U一甲山夕|e凶人 7夕II 竿6 F %帕竿4甘B.J.J.J.J.10 09929 849 769 68I j16176常7不*幅常午批1、 z.zj 、 、z.JI z.iz 、 J.UU10 09 92、 9 849 769 68551 74 Qxp 7 J巳乙匚甲田牙）7JT卜箪7 了 1炳箪 世.q n q noq Q4 ft 7Rq rq54 n18术7 /Lal帼儿也A WJ1F 柴7 F左帕柴3世9.08.928.84

13、8.768.688 68 528 448 368 2810A19b 7田bHFU.U、 .j/j 、 .11 、 1.、/、 、 D./LU5120现浇梁支架材料数量表4、横桥向方木数量表（米用10第2-4 孔右幅1*10cm 方木）T21.5100哈川（m）一6450一1、钢横梁（采用156a工字钢）, 部位纵梁数量表（米用贝雷j 纨犁K声（ m、排合计，中、竿2 4 了|力竭302437204第5 7 孑1右隔OU30243720/|J 1 n Lr口 TPU入十（E雷比）二 1j1 0 U1440部信横梁长声排孑1十（m ）U|j |H筮9 4-/六隔A口 IIft1 UQi-I v 1

14、 1 m J cru.儿2-4，L/口 W出第5 7 孑17T幅2 1218833504504U t 口 Lp口 甲田/用5给小十丁百丁自用5、。iV V*T4 HAP_ f hi 曰，|，j八 . j nq /o大蒂祐向既1大蒂埴仝吐埴米什舄主 /的史田ion 二）既1、1008J IX U 1 P J 片J If 十 ZJS 1 J十为人3A一人 、徘八件 /一、口 P山第2-4孔右幅人皮（m ） 4W1 9坦Q口“（m） QQJ44 12A Q8O384a no第5-7孔右幅4.54121288432384/ .1 N4-0OQa on4.5128432 16323、顺桥向钢横撑、斜撑数

15、量表（土： 立 |7 7-Ar.120 I宇钢）播梢卢-Hk不A+ f m win快好人反an排1 QWTT （ m ） C f-第2-4孔右幅6.5-7 n5 r265nr7.0n n5 r14353.2 51o16 0cL第5-7孔右幅6.552657.0513,o合打3.2511623212900四、现浇箱梁施工方案、地基处理及防排水设计K73+805大桥钢管柱基础地基处多为风化砂， 原地面以下均未挠动过，对此处地基 我部将开挖整平，用打夯机进行夯实，在压实度达到90%后再检验地基承载力，地基承载力不小于300kpa ,硬化前以最薄弱部位实测的地基承载力作为控制值，经验收合格后浇注18

16、X1.5 X0.6m的C20混凝土基础。地基处理最薄弱处为第三孔第排基础，位于河沟处，经2#墩基础开挖可知，原河沟底往下2m左右为坚硬岩层，可直接将排基础设在坚硬岩层上。在各排钢管柱纵、横向两侧设置排水沟，确保排水设施通畅。水流方向*、钢管贝雷梁架设现浇箱梁采用钢管柱+贝雷梁支撑施工方案。钢管柱采用4 529mm，壁厚为10mm 钢板，纵向间距均为9m，搁置在18 X1.5 X0.6m的C20混凝土基础或承台顶面，立柱顶、 底部均与80cm X80cm X6mm钢板焊接，为提高支墩的稳定性，在各排支墩钢管之间设 置I20工字钢连接，钢管与钢管的接长采用满焊，并外加钢板焊接（详见大样图）。支墩顶

17、面用二根il 56a工字钢做横梁，工字钢下面用砂箱来调节箱梁梁底标高和方便拆模。纵向分配梁采用1.5m高贝雷梁，贝雷片规格为150cm X300cm X18cm，间距为 90cm o左幅设置21排贝雷梁，右幅设置24排贝雷梁，每两排贝雷梁连成一组，每组 贝雷片对应端头采用贝雷框进行连接，各排纵梁间通过槽钢连接加固， 使纵梁整体受力。贝雷梁上面按30cm铺设10X10cm方木，净间距为20cm ,其上顺桥向铺设高强竹胶板，板厚为15mm 。底模侧面与侧模接触部位填塑料泡沫，以防漏浆。钢管柱贝雷梁支架纵断面示意钢管柱贝雷梁横断示意C2WI挈土塾时,-1- H 、，-一,- + ：4.，1800、跨

18、乡村道路门洞交通方案及安全防护设施根据占道施工对乡村小路交通的影响，充分考虑施工安全、行车安全以及保证道路畅通，通过和地方交通部门协商，编制如下交通疏导方案。跨乡村道路支架搭设计划8 月中旬和11月中旬开始，支架搭设计划5天时间完成，在此期间封闭此乡村道路，四 周设围挡设施，车辆可以通过 K73+805大桥至K72+331大桥施工便道，直到227省 道，行人可以右侧绕行绕过支架搭设区，由地方小路通往原路，沿线设置明显道路标志 牌，并设专人指挥。待支架搭设完成、防护设施布置齐全后，即可开通此道路通行。门洞安全防护措施在K73+805大桥2#-3#墩柱间有3m宽地方道路，车辆通行较少。由于占道时间

19、 长，预留通道留有净宽5m的宽度，充分考虑车辆通过时，车辆对支架的影响（包括驾 驶员的技术、驾驶状态，车辆的宽度、速度）要求加大安全防护设施的投入，在门架前 方设防护沙包堆和防撞墩进行缓冲，保护支架的安全，通道内增加照明和导向标志。为保证支架安全，支架搭设应考虑防落物问题，在现浇梁支架底板加铺防落物密目 网，两侧安设隔离围栏，高度1.2m ,全封闭。在梁柱式支架两端设有渐变段、高出路面 40cm （端部不小于1米）的混凝土基础，并涂上反光漆予以警示；在距离现浇支架门洞 通道前方30m处设置一道限高、限宽门架，门架限高 5.5m ,限宽5m。在现浇支架预 留通道和限高门架之间预留出紧急停车带，在

20、现浇支架预留通道前方10m处设置防撞墩，设置各种警示灯、门架轮廓示警灯、隔离墙、警示标牌，提示过往车辆行车安全。在现浇支架前方30m处设置减速带，降低行车速度，确保支架的安全。、支架受力演算以现浇桥右幅为研究对象进行演算，计算过程如下：.竖向荷载计算.新浇筑钢筋碎箱梁自重（钢筋碎密度采用 2.6t/m 3）:a.墩侧实心自重（实心宽1m）（荷载分项系数取1.2）：27.8 X2.6 X1.2=86.74t/m ;实心截面面积为：16.5*1.6+（0.2+0.5）/2*2*2=27.8m2。b.墩侧7.0米范围内箱梁自重（变截面段）（荷载分项系数取1.2）:15.1 X2.6 X1.2=47.

21、11t/m;变截面处截面面积为：16.5*1.6+(0.2+0.5)/2*2*2-(3.075+2.075 ) *0.2/2+c.跨中箱梁自重（荷载分项系数取1.2） : 13.07 X2.6Xl.2=40.78t/m变截面处截面面积为：16.5*1.6+(0.2+0.5)/2*2*2-(3.525+2.525 ) *0.2/2+（3.525+1.525 ） *0.2/2+3.525*0.73）*4=13.07m2。 .模板自重模板自重（竹胶板容重 9.0KN/m3） : 9.0KN/m3 X0.015m2+1.0m=0.135KN/m2底模自重（1.5cm 竹胶板）：16.5*0.135/1

22、0=0.047t/m侧模自重:8.77*2*0.1*0.1*0.75/0.3+6.6*0.135/10=0.528t/m;内模采用组合钢模，根据路桥施工计算书册P172页模板容重取值:内模自重：8.63*4*0.75=2.589 t/m , 10*10cm 方木自重:21.5*0.1*0.1*0.75/0.3=0.538 t/m ;根据路桥施工计算书册P175页考虑荷载分项系数取1.2 ;模板自重合计：（0.223+0.528+2.589+0.538） X1.2=4.65t/m ; .纵梁贝雷片自重（荷载分项系数取1.2）: 0.275 +3X24 X1.2=2.64t/m ; .施工人员和施

23、工材料机具等行走运输或堆放荷载，根据路桥施工计算书册P172页取值为1.0kpa（荷载分项系数取1.4）; 20.5 X0.1 X1.4=2.87t/m ; .泵送混凝土产生的冲击荷载（荷载分项系数取1.4）,根据路桥施工计算书册 P172 页取值为 6.0kpa ; 20.5 X0.6 X1.4=17.2t/m ; .振捣碎时产生的荷载（荷载分项系数取1.4）,根据路桥施工计算书册P172 页取值为 2.0kpa ; 20.5 X0.2X1.4=5.74t/m ; .钢管顶工字钢自重（荷载分项系数取1.2）:106 X20.5 X2X1.2=5.215t .钢管立柱自重（立柱最长为20.0m

24、 ）（荷载分项系数取1.2）:0.529 X3.14 X0.01 X7.85 X20 X5 X1.2=15.65t.竖向荷载组合验算8.1 验算强度荷载时：最不利荷载位置荷载组合如下：q1 = + + + + + =119.84t/m;次不利荷载位置荷载组合如下：q1 =+=80.21t/m一般位置荷载组合如下：q1 =+=73.88t/m8.2 验算挠度荷载时：根据公路桥涵设计通用规范（JTJ021-89 ）考虑到箱梁模板横桥向的风荷载，WK=0.7Uz XUsXW0=0.7 X1.38 X1.2X0.8=0.927KN/m 2。风荷载计算：0.927*20.5/10=1.9t/m最不利荷载

25、位置荷载组合如下：q2= + + + +1.9=96.9t/m8.3 验算基础荷载时：q3=（86.74*1+47.11*7+40.78*10） +2+ （4.65+2.64+2.87+17.2+5.74） *18+2+5.25+15.65+18*1.5*0.6*2.5=771.5t.贝雷纵梁验算采用24排贝雷片做纵梁的强度、刚度验算： .已知材料的 E=2.1 X105N/mm 2, f= L/400 。 .由表查得贝雷片Q=245.2KNM=788.2KN.m=250497cm 4=250497 Xl04mm 4 .单片贝雷片所受荷载：q1 = (119.84*1+80.21*7+73.8

26、8*1) +9 X10+24=34.96KN/m ;纵梁最大弯矩与最大剪力：q1 L234.96 溜2满足要求验算强度时按分Mmaxh_8- =8= 353.97KN.m M=788.2KN.mQmax=34.96 X9+2=157.3KNQ=245.2KN ,满足要求纵梁最大挠度：计算挠度时单片贝雷片的强度 q2 =96.9 X10+24=40.375KN/mF=5qL 4/(384EI)=5*40.375*90004/(384*2.1*10 5*25.0497*10 8)=6.6mmL/400=9000/400=22.5mm。.分配梁10*10cm 方木强度验算：选用10*10cm方木作为

27、分配梁，该支架设计贝雷梁间距为0.9米, 配梁跨径为0.9米、间距为0.3米考虑。1.635 t/m90受力简图(单位：cm )则横桥向作用在分配梁上的荷载分布为：q=(+ + + + )X0.3 /21.5 =1.635t/mW=bh 2/6=10 X102/6=166.7cm 3,由梁正应力计算公式得：产qL2/8W=16.35 X0.92/(8 X166.7)=9.9Mpa (r=12Mpa强度满足要求；由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：t=3Q/2A=3 X16.35 X(1/2)/(2 X10 X10)=1.23Mpa H=1.9Mpa (查路桥施工计算手册 P176)可见方木强度符合要

28、求。由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.1 xi05Mpa ； I=bh 3/12=833.3cm 4fmax=5qL 4/384EI=5 X16.35 X0.94/(384 X833.3 X0.1 X105)=1.67mm f=2.25mm(f=L/400=900/400=2.25mm)刚度满足要求。 I56a 工字钢验算在支墩上设2根I56a工字钢，以最不利支墩为研究对象，则横桥向作用在156a工字钢上的荷载分布为：Q2= (86.74*1+47.11*7+40.78*10) /2+5.215 ) /20.5 =20.36t/m按简支梁计算分析，计算跨中最大弯矩：M 1/2 =QL 2/8

29、=20.36*10*4.0*4.0/8=407.2KN.m，由路桥施工计算手册 P796 查 I56a 工字钢可知：W=2342cm 3,A=135.38cm 2,I=6.5576*10 8 mm 4，2根 156a工字钢截面应力为：产 m/W=407.2/(2234*2 ) =91.1Mpa145Mpa,满足施工要求。挠度计算：F=5qL 4/(384EI)=5*203.6*40004/(2*384*2.1*10 5*6.5576*10 8)=2.46mmL/400=4000/400=10mm。6、底模板检算箱梁底模采用优质竹胶板，铺设在支架顶层横桥向方木上，方木间距L=0.3m ，最不利位

30、置进行受力分析，并对受力结构进行简化。采用 15mm 厚竹胶板计算。竹胶板弹性模量E=5000MPa竹胶板惯性矩 I=(bh 3)/12=(1.0 X0.0153)/12=2.81 Xl0-7m4竹胶板ow=6Mpa竹胶板底模及支撑系统简图q(kN/m)底模验算简图q(kN/m)尺寸单位：cm模板厚度计算使用最不利荷载进行演算：q =(86.74+0.223+0.528+2.589)X10 X0.3 +20.5=13.91kN/m ;贝U: Mmax=qL 2/8=13.91 X0.32/8=0.156KN m；模板需要的截面模量： W=M/ ( ow X0.9) = 2.89 X10 -5m

31、2 ;模板的宽度为b=1.0m ,根据W、b得h为：h= (6XW/b ) 1/2 =0.013m=13mm 15mm15mm厚竹胶板满足要求。模板刚度验算fmax=qL 4/128EI=13.91 X0.34/ (128 X5000 X103X2.81 X10-7) =6.26 X10-4m1.3计算结果说明本方案钢管贝雷梁支架满足抗倾覆要求。 .立柱荷载验算:钢管立柱上下端均与80cm X80cm X6mm钢板连接，考虑钢管部分锈蚀，壁厚1cm的钢管按 0.8cm 验算。 .立柱的刚度计算：回转半径： r=0.35 (d+D ) /2=0.35*(52.9+51.3 ) /2=18.24c

32、m式中：D一钢管外径d钢管内径- 17 -长细比入uL/r=1 X1000/18.24=54.8 P=154.3t 满足要求式中小取1.0, L取10m (钢管立柱自由端最大长度)。.验算钢管柱基础强度：靠近墩柱的支墩立于承台上，其他支墩位于18*1.5*0.6m 的C20混凝土条形基础上。则最大基底压力为：p=771.5 X10/ (18 X1.5) =285.7Kpa ,该地基土是密实状态下的风化砂，允许承 载力为300Kpa以上，满足要求。、支架预压：支架预压的目的：、检查支架及地基的强度及稳定性、安全性，确保施工安全。、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，量测支架的弹性变形，进行

33、桥梁现 行控制和调整。预压材料为保证结构碎的施工质量，消除支架及地基的非弹性沉降，应对设好的支架进行预 压。每联预压时，按3个施工段分别进行预压。预压在底板设好后进行，采取砂袋按梁 体荷载分布配置压重，压重等于(箱梁自重+施工荷载)*1.2,为防止预压材料在预压前 或过程中受水浸入，砂袋在吊装堆载前必须过磅，以保证预压重量的准确性，在预压过 程中进行防水覆盖。支架预压时不同位置每米上的具体荷载值如下图所示：预压程序：加载顺序模拟碎浇筑情况，分为三级加载，分别为预压总重的 40%、70% 、 100% ，并作好预压前、后及卸载后支架沉降量记录，为调整底模标高提供依据。严禁一次性将砂袋堆积在支架上

34、再进行平铺，严禁在支架一侧堆积以防止支架倾覆。预压观测沉降观测站点按顺桥向每5m 布置一排 （在每跨的支点、 1/2 跨、 1/4 跨处五个断面设置观测点） ，每排五个点进行观测。预压过程中进行精确测量，预压前观测底模标高一次， 在预压过程中平均每2 小时观测一次， 在加载 40% 和 70% 后均要复测各控制点标高，加载 100% 预压荷载并持续48 小时后须再次复测各控制点标高，如果加载100% 后所测数据与持荷48 小时沉降量不大于5mm 并无发展趋势时， 表明地基及支架已基本变形完成，可进行卸载，否则须持荷进行预压，直到地基及支架沉降变形满足要求为止。卸载完成后，要再次复测各控制点标高

35、，以得出支架和地基的弹性变形量（等于卸载后标高减去持荷后所测标高） ，用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。随时检查支架外侧设置的防排，防止流水和雨水流入支架布设区，引起地基及支架下沉。4.施工预拱度确定预拱度时应考虑下列因素：卸架后箱梁本身及活载一半所产生的竖向挠度；支架在荷载作用下的弹性压缩；由温度变化而引起的挠度变化；由砼徐变引起的挠度变化。根据梁体挠度和支架变形所计算出来的预拱度之和，作为预拱度的最高值，设置在梁的跨径重点。 其他各点的预拱度以中点为最高值， 以梁体两端部为支架弹性变形量，按二次抛物线进行分配。根据计算出来的箱梁底标

36、高对预压后的支架标高重新进行调整。5、支架管理支架搭设完成后，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。在浇筑砼前，须组织相关技术管理人员再次对支架进行综合检查和验收。支架作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物料。遇 6 级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止支架的搭设与拆除作业。支架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术负责人和驻地监理工程师同意，确定补救措施后方可实施。严禁再支架基础及邻近处挖掘、爆破作业等。支架应与架空输电线路保持安全距离，工地临时用电线路架设及支架接地防雷措施等应按施工现

37、场临时用电安全技术规范 （ JGJ461 ）的有关规定执行。使用后的支架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。6 施工注意事项1）地基处理:贝雷架墙基础基坑开挖后,应注意检查地质是否符合设计要求,若满足要求应及时浇筑混凝土,并做好排水设施,避免雨水浸泡及积水, 以保证地基承载力及控制下沉量。2）浇筑混凝土基础前应控制好其顶面标高及其平整度,因为贝雷支墩均由定型构件组拼而成,其长度是相对固定的,墩顶标高只能由支墩基础、纵横垫梁及贝雷片节数调整。3） 吊装贝雷纵梁之前应注意检查贝雷片之间各插销是否插好,连接角钢螺栓是否拧紧 ,纵梁、横垫梁之间连接是否牢固可靠。4）贝雷片搭

38、设与拆除过程中 ,施工人员必须要戴安全帽扎安全带,严禁酒后上架作业。5） 用吊车吊装、拆除贝雷支墩时应派专人指挥吊车,严禁吊车大臂碰撞贝雷梁及其基础。 、钢筋施工1 .钢筋制作前，熟悉图纸和规范要求，按设计长度下料，考虑主梁钢筋规格多、数量大，为避免使用混淆，按不同等级、牌号、直径、长度分别挂牌堆放。2 .钢筋的制作及安装均应严格按照规范要求进行。钢筋施工时注意控制好电焊机焊接作业，避免引起预应力管道穿孔导致漏浆。焊接作业要尽可能在预应力管道安设之前完成，且焊接时地线联接牢固，并派有专人检查。波纹管安设后，尽可能采用绑扎的方式。3 .钢筋保护层的控制：采用聚脂塑料垫块或提前预制与主梁等标号相同

39、的砼垫块，砼垫块要用绑扎丝以将砼垫块绑于钢筋上，使其不致脱落和移位。砼保护层的厚度要符合设计及规范要求。 、预应力筋及预应力管道设置1 、 钢绞线进场后， 必须对其强度、 弹性模量、 外形尺寸等有关材料指标进行严格检测。钢绞线应放置在室内，并采取下垫上覆盖措施，以防止锈蚀，施工期间的外露钢绞线采取下垫上遮盖或包裹措施，保证钢绞线不锈蚀或污染。2 、 钢束制作：钢绞线下料长度= 孔道长度 + 工作长度。钢绞线下料不得使用电弧焊或气割进行切割，只允许使用切割机或砂轮片切割，并应使钢绞线的切割面为与轴线垂直的平面，以便张拉时检查断丝。3 、 钢绞线编束：长束采用铁丝进行绑扎编束，每隔 1-1.5m

40、绑扎一道铁丝，铁丝扣向里。短束不进行绑扎，只进行梳理使其自然平顺即可。4 、 预应力管道： 采用金属波纹管。 波纹管的连接采用套管连接， 连接处应平齐， 不破裂，不变形，接口处用胶布缠裹后再加缠一层透明胶带。在钢束曲线的最高处设排气孔道。锚垫板与波纹管连接采用内穿式，即直接将波纹管穿入锚垫板内部，接口处用胶布缠绕。防止预应力管道漏浆。5 、 钢束定位： 钢束定位架严格按照规范和设计要求定位， 直线段一般每延米设置一个定位架，曲线段适当加密。要确保钢束平、纵曲线位置坐标符合要求，锚垫板位置正确及钢束的平顺性。6 、 钢束穿束： 采用先穿束的工艺进行施工， 即在浇砼前将钢束穿入波纹管一同安设，应对

41、接头及管道进行严格检查，确保管道不变形、不漏浆。 、混凝土的施工1 、 砼采用泵送砼。砼配合比设计应注意以下事项：（ 1 ） 泵送混凝土所用骨料最大粒径， 碎石不大于管径的 1/3 ， 泵送混凝土采用中砂。混凝土主要原材料及技术指标： 使用淄博山铝水泥有限公司生产的 P042.5 普通硅酸盐水泥拌制；碎石最大粒径 20mm ， 510mm 碎石占总量的 20%,1020mm 碎石占总量的 80% ； 河砂来自李家沟拦河坝； 使用山东同盛建材有限公司生产的 NF-AI 高效减水剂。 水灰比为 0.32 ； 试拌坍落度为 1620cm ； 初定泵送 C50 混凝土配合比为： 水泥：砂：碎石：水：外

42、加剂 =497:754:1041:159:14.91 ，配合比由中心试验室进行配制，待报经监理工程师批准后使用。2 、 砼浇筑前的准备工作（ 1 ）砼浇注前，首先进行泵送试验，测得施工参数后，才能进行箱梁砼施工。（ 2 ）检查维修施工机械，保持良好的运行状态。（ 3 ）浇注砼前，用空压机吹净模板内杂物。（ 4 ）现场施工人员合理分工，并做好人员组织协调和设备材料的及时调度。混凝土由工地拌和站进行拌和，砂石料用自动上料机计量供料，水由自动流量计控制。混凝土的材料及拌和由试验室负责。（ 5 ）按规范要求控制混凝土的上料程序和拌和时间。（ 6 ）经常测试混凝土的坍落度，不符合要求的混凝土不得入模。3

43、 、 混凝土入模后应不离析，分层入模，每层厚 30CM ，腹板下料要均衡，对称，以减少支架因偏心受压引起的变形，下层混凝土未捣实，严禁下料。下层混凝土浇筑应自横断面中心向两侧对称进行，顶板混凝土自翼板两端对称向中心进行。4 、 砼浇筑： 每施工段箱梁砼浇注一次完成。 砼由拌和站集中拌和， 砼搅拌运输车运至现场，采用砼输送泵车进行泵送浇筑。砼由较低一端向另一端进行浇筑，以防砼浆流至前面未浇砼底板上影响砼质量。砼采用斜向分层法进行浇筑，砼倾斜角一般控制在 25 度左右。5 、 砼的现场振捣严格按照规范进行， 以机械为主， 人工振捣为辅。 底板， 腹板以插入式振捣器为主，顶板可先用插入式振捣器振捣，

44、再用整体式平板振捣器振捣，以平板式为主。振捣时不得触及波纹管、模板、钢筋等。要求表面泛浆，不再冒气泡，砼不再下沉为止。砼浇筑完成后，表面及时进行整平、压实、二次收浆及养护处理。砼浇筑过程中要作好观测工作，如发现异常现象及时分析原因，以便进行正确处理。 、养护砼浇注完成后在收浆前要抹压一遍，收浆后再抹压一遍，以防止收缩裂纹的产生。砼抹平后用养生布覆盖洒水养生。 、预应力施加1 、 准备工作（ 1 ）检查梁体有无蜂窝麻面、孔洞、露筋、露钢束，锚垫处有无空洞等情况，若有上述情况则采用监理工程师认可的材料和工艺进行处理，然后再张拉。（ 2 ）清除钢束外露部分的污物，清除锚具上面的油污及卡片的毛刺。（

45、3 ）对锚头进行裂缝检查，对夹片进行硬度检查，对扁锚连接器在使用前进行必要的试验，以保证该连接器能满足相关技术要求。（ 3 ）计算引伸量。（ 4 ）标校千斤顶（ 5 ）凿除锚垫板孔内波纹管，以防在张拉过程中损伤钢绞线。- 22 -(6)用空压机向孔道内送无油空气清除污物。2、预应力张拉(1)预应力张拉严格按照设计要求的张拉顺序和张拉控制应力进行。张拉时混凝土强度不应低于图纸规定，图纸无规定时，混凝土强度应不低于设计要求。(2)张拉采用一端张拉工艺。(3)将钢绞线理顺，严禁交叉，挤压。(4)张拉采用张拉力和伸长量双控制，当实测伸长量与计算伸长量相差值超过土 6% 时，应停止张拉并分析原因，对存在

46、的问题进行彻底解决后方可进行张拉。3、张拉安全(1)张拉现场应有明显警告标志，严禁非张拉工作人员接近。张拉端设有安全防护 措施，张拉千斤顶对面严禁站人，以防意外。(2)张拉操作人员，由熟悉本专业的人员参加，培训合格者方可上岗，并有技术熟 练的人员负责指挥。锚周后，严禁摸、踏、撞击钢绞线或卡片，以免滑丝。(3)工具锚、工作锚的卡片要分别标示、存放和使用。(4)拆卸油管时，先松开解压阀，以免油压喷出伤人。(十一)、真空辅助压浆施工1、材料要求1.1塑料波纹管(1)波纹管的接长连接采用塑料套管进行连接，接头用胶带密封，以免漏浆。(2)波纹管与锚垫板的连接：用同一材料同一规格连接头连接，连接后用密封胶

47、带封 口。(3)塑料波纹管管道和其接头须有足够的密封性以防止水泥浆渗漏及抽真空时漏气； 强度满足以保持管道的形状，以防止在搬运和浇筑混凝土的过程中损坏。(4)塑料波纹管布设时，每一预应力束都要在竖弯处最高点和另一侧梁端位置安装带 观察孔的连接卡箍，方便压浆质量的检测。观察孔用直径20mm塑料管从连接卡箍上接 出，位置比浇注完成后箱梁顶板碎面高 3040cm ,用密封盖帽密封。抽真空端11 观察孔产史瑞.透明噌透明管 =iL三二二士？二二二一一二3rzz一一二一三：一 ； y=：一. J y ：边墩中心线1图2观察孔布置,（5）管道在模板内安装完毕后，将其端部盖好，防止水或其他杂物进入。（6）任

48、何情况下，在安装有预应力钢绞线的构件附近进行电焊时，对全部预应力钢绞线和金属件均须保护，防止溅上焊渣造成损坏。1.2 锚具锚具除满足规范要求外，锚具组装件要配有密封盖帽，且此密封盖帽的材质为HT200 ，应带有观察孔。密封盖帽作用：用以密封预应力孔道和压浆质量的检测 （通过观 察孔 ）。1.3 浆体要求水灰比控制在0.30.35;浆体泌水率在拌和3h后小于2%,泌水在24h之内应被 浆体完全吸收；水泥浆搅拌及压浆时浆体温度应小于 35oC;浆体稠度1418s；初凝时 间不小于 3h ，终凝时间应大于 17h 并小于 24h ；浆体体积变化率小于5% 。2、压浆设备2.1 水泥浆拌和机，采用 J

49、W80 型拌和机。2.2 水泥浆泵采用 SQ45 型螺杆压浆机（排液式） ，泵及其吸入循环采用完全密封，以避免气泡进入水泥浆内。在压浆完成的管道上保持压力，装有一个喷嘴，该喷嘴可以保持导管中压力无损失。并具有紧急卸压功能。2.3 压力表在第一次使用前加以校准。所有设备在压浆结束后必须清洗干净。2.4 真空泵：采用 MBV80 型水环式真空泵，循环水用自来水，水温不得超过40 。其抽真空能力大于90%（-0.09MPa） ，抽真空效率不小于 40m 3/h 。3、设备试运行3.1 设备现场就位、 新机具按要求注油后， 接电试运转检查电机是否转向正确。 真空 泵和灌浆泵的正确转向均在机身上用箭头标志。3.2 真空泵在运转过程中冷却水随着抽出的空气排出泵外。 应从水源处 （附近水龙头 或水箱）通过塑料水管接进真空泵，排出的冷却水和空气可收集回水箱。3.3 灌浆泵应试水检查是否正常运行、有无严重泄漏。3.4 每个孔道的抽真空端和灌浆端各至少应准备有球阀一个、 300mm 左右长度的铁 质水管（两端扳有管螺纹）一根。3.5 每台真空泵配备有管螺纹的铁水管一根与随泵的透明管联接； 灌浆管配两根铁水 管（两端扳有管螺纹）和一付活接。3.6 孔道检查灌浆前应进行孔道封闭性检查：往孔道内灌注清水以