发力发电厂机组定滑参数的经济性比较

1、摘要本文对机组的定滑参数运行的经济性进行了比较，分析了火电厂热力系统节能理论的特点，然后研究了定滑参数运行的经济性。应用等效热降法，分别对输出功率为120WM，100WM时定滑压运行进行了计算分析，并比较了其经济性的差别，对提高火电厂的经济运行有一定的指导意义。关键词：定滑压运行，节能理论，热力系统，等效热降法，定量分析ABSTRACTIn this paper, the parameters set slide unit operation economy compared, analyzed the characteristics of energy-efficient power pla

2、nt system theory, then study the parameters set sliding economy of operation.Application of equivalent heat drop method, respectively, the output power is 120WM, 100WM sliding pressure operation at constant were calculated and analyzed, and compared the difference between its economy and to improve

3、the economic operation of thermal power plants have a certain significance.KEY WORDS : Sliding pressure operation，energy conservation Thermal Systems ,Equivalent Heat Drop ,Quantitative Analysis 目录第一章 绪论 1第二章 火电厂热系统节能理论概述 22.1传统热力学方法 22.2等效热降法22.3循环函数法4第三章 辅助热力系统及分析73.1轴封渗漏及利用系统73.2抽气器系统83.3补充水系统9第四

4、章 数据计算整理与分析 114.1输出功率为120WM时定滑压经济性比较 114.2输出功率为100WM时定滑压经济性比较 204.3计算结果分析 24第五章 结论 25参考文献 26致谢27第一章 绪论能源是国民经济的命脉，是密切相关的人们的生命和人类生存条件，它对于社会的可持续发展具有重要意义。建国六十多年来，我国在能源生产的方面取得了举世瞩目的成就，但是，因为人口的众多，底子薄，还有能源生产发展的不平衡，所以我国的能源人均消费水平低于世界水平，能源的供应相当紧张，已经严重的影响了正常的经济发展和人们的生活。目前，中国电力的持续规模化发展。全国总生产规模火电项目建设2.15亿千瓦，到201

5、2年4月底，全国火电装机达到7.7亿千瓦，同比增长38.8。又由于火力发电消耗大量的一次能源，且利用率比较低，电力行业的飞速发展使得能源供应十分紧张，对经济的发展和人民的生活产生了重大的影响。近年来，火力发电消耗一次能源比例不断增加。近几年，雾霾极其严重，电厂的废气，烟尘，更是加重了雾霾，所以提高一次能源的利用率，降低能源的消耗势在必行。当然，电厂的节能减排将会影响到电厂的经济效益。而在我国制造安装水平很高的情况下，怎样提高火电厂的经济性，是节能减排的必要措施和促进工业发展的重要因素。本文分析了定滑参数运行的经济性，应用等效热降法，对机组的主系统以及辅助系统（轴封渗漏及其利用系统、抽气器系统、

6、补充水系统）进行了分析，并且计算了120MW和100MW功率下运行的实际热效率，其结论对实际机组的运行有很好的指导意义。第二章 火电厂热系统节能理论概述改革开放以来，火电厂节能理论不断的发展，经过许多教授、专家的努力，技能理论在实际应用过程中取得了较大的进步。其中比较重要的有：传统热力学法、等效热降法、循环函数法。2.1 传统热力学法传统热力学法是根据流量平衡和能源平衡进行计算的方法，被人们应用已久。在电厂热系统的计算中经常应用此方法，因而其具有很强的实用意义。即便是在节能理论迅猛发展的今天，许多新出现的节能计算方法都是以传统热力学法为基础发展而来的，此方法是重要的基础。应用传统热力学法能够有

7、效的对电厂的设计和运行进行计算，是很重要的计算工具。第一，它可以确定全厂的热经济性，包括全厂热效率、汽耗率，汽耗量等。第二，它能够为电厂的设计、运行和机炉的检修提供可靠的数据，其包括：（1）全厂不同工况下各部分的汽水流量，包括汽轮机各级的抽气量，凝汽量、新蒸汽量。（2）某一特定工况下全厂能提供的发电量、供热量和机组的总功率，进而得出各种经济性指标。其基本公式为回热系统的热平衡式、物质平衡式、和汽轮机的功率平衡式。计算的过程主要是解多元一次线性方程。计算可以应用相对量（以汽轮机做功的新蒸汽量为基准）计算，当然以绝对量进行计算也是可以的：可以是定功率、定供热量计算，或者定汽耗率计算，还有正、反平衡

8、计算等很多方式。 与此同时，传统的热力学计算方法取决于系统的变化，这是很难实现的通用性。即便是应用电脑进行计算，也避免不了采用预置假定条件的可能性，用反复迭代逼近的方法解出近似解。但其计算工作任务繁重，计算时间长，而且不易于在计算机中完成求解。传统热力学法尤其不适合解决热力系统的局部定量分析问题。当该系统的一部分局部发生变化之后，则其经所有济指标都要应用传统的热力学方法从头开始计算，这样一来，过程就非常的复杂。所以现在电厂的热力计算大多应用其他较为简便的热力系统分析理论与方法。2.2 等效热降法等效热降法是一种新的热工理论。它是库兹湟佐夫在上世纪60年代末期总结发表的，在70年代才渐渐的被发展

9、、补充，最终构成了一个比较全面的理论体系。等效热降法是以热力学的热工转换原理为基础，考虑到设备质量、热力系统的结构和参数的特点，经过严密的理论推演，推到出几个热力分析参量以及等，用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法，各种实际热力系统，在系统以及参数建立后，这些参数也跟着确定了，应用相关公式推演，成为一次性参数给出，系统以及热力设备的分析时，它可以直接由这些参数推到求解得出。等效热降法不仅可以计算总的热力系统，也能研究热力系统的一些部分。它大体上属于能量转化的热平衡法。但是，它克服了常规计算方法的缺陷。不需要整个键盘计算就能识别系统变化的经济性，也就是，具有相对简单的局部运算，而不是整个系统

10、的繁杂计算。进一步来说，它是变化的系统相关部分研的研究，并对相关的部分用一次性参数定量的，进而计算对经济性变动的影响。此方法经过多年实践应用证明，其精度高而且简单实用。等效热降法主要用于研究蒸汽动力装置和热力系统。在火电厂的设计中，用H以论证方案的技术经济性，对热力系统及设备中各种因素的影响进行讨论，以及探讨局部变动后的经济效益，是热系统优化设计的强大工具。对运行中的机组来说，可以通过等效热降法计算并进行改进，分析热系统节能技术的改进，可以为改进提供可靠的数据。在热耗查定中，等效热降法对于诊断电厂能量损耗的场所和设备，查清能量损耗的多少，找出机组出现的问题，有效指出节能改造的方法，以及评定机组

11、的完善程度和挖掘节能潜能等 ，都将会发挥相当大的作用。除了这些方面，在电厂运行经济性管理方面，等效热降法也是一个不错的办法，它使得小指标的定量分析计算更加简便，为制定指标配额和管理措施，改善运营提供了可靠地根据，还是提高运行管理和能源管理水平的重要途径.等效热降法不仅适用于凝汽式机组，也能用以供热机组的工况图制定，供热方案和供热系统变化等方面的技术问题。等效热降法的特点是：局部运算热工概念比较清楚，同一般的热力学分析完全相同；还有就是，计算准确、方便，与其热力系统符合，并且其手工计算或是计算机计算都比较简易。在分析问题的时候，可以充分分析事物的矛盾，分清问题的主次，有利于问题顺利解决。机组回热

12、系统中各级加热器的等效热降和抽汽效率是等效热降法的核心部分。的计算方法是，从排挤1kg抽汽的焓降中减去一些固定的成分，从而得出下列公式：=- （KJ/KG) （2-1）式中：取或，根据加热器的种类而决定；r加热器j后更低压力抽气口角标。若j是汇集式加热器，那么都用替换。若j是疏水放流式加热器，就从j以下直到汇集式加热器用替换，而在汇集加热器以下，都用替换。各级抽汽等效热降算出来后，将做功除以加入热量，便得到抽汽效率： （2-2）式中和都已知，所以计算就很方便了。另外，机组中1kg新蒸汽的实际做功便是新蒸汽的等效热降： （2-3）与抽汽等效热降一样推演，便得到： （2-4）由此发现，新蒸汽等效热

13、降的计算通式和按汇集式加热器的计算方法使用是相同的。因而，其计算通式也能应用于新蒸汽的计算，只要把锅炉看成为汇集式加热器就行了。但是，这样就忽略了轴封蒸汽的泄露和利用，加热器的散热等辅助成分的做工损耗，因此算出的结果为毛等效热降，出去这些做工损失，就是净等效热降。新蒸汽的净等效热降为： （KJ/Kg） （2-5）式中，轴封漏汽及其利用，加热器热损失，抽汽器耗汽等辅助成分的做工损失之和。汽轮机的装置效率，就是实际循环效率可由新蒸汽的等效热降除以加入热量得到： (2-6）式中，Q是加入循环的热量（KJ/KG）2.3 循环函数法循环函数法认为，热力系统由热力系组成的。循环函数法以热力系统的参数为依据

14、，用热平衡方法列出计算热经济性的基本和综合特性系数的函数式以及计算方程，来分析、比较热力系统的方案，或系统及其局部变化所引起的热经济性变化。复杂的循环可以分为若干个比较简单的循环，而由多个简单或是较简单的独立的循环也可以组成一个复杂的循环。循环应该会封闭的。分析循环时，其主循环是最基本的，其他的与它配合的循环称为辅助循环。例如，一般以纯回热循环为汽轮机的主循环，供热抽汽为辅助循环，其他的如汽轮机的轴封漏气、射汽抽汽及电厂的喷水减温、排污、补充水等都是辅助循环。每个循环都存在各个循环点处特定的状态参数。由工程热力学知，状态参数的一个数字特征是，它一定是其他状态参数的单值函数。同时，在汽轮机循环各

15、项热经济性指标的计算中，首先要计算循环功，最重要的是要先求出循环的排气系数与各级回热抽汽和排气的焓值以及他们的凝结水的焓之间，确实存在着单值函数关系。循环函数法就致力于寻求这种函数关系，以汽轮机循环的工况参数表示的排汽系数的函数式，就是循环功、循环效率或是汽轮机热耗率以循环参数表示的函数式，因为他们的计算式只有排汽系数一个未知量。这样，有了排汽系数的函数式，就是有了汽轮机循环的函数式。这样，当有了汽轮机的循环函数式，简化了汽轮机的热力系统的计算，既对电厂的运行和设计有帮助，且能促进电厂节能工作的顺利进行。并且对解决汽轮机循环中的一些技术问题有一定的帮助，这些问题过去因为没有循环函数法，还未能解

16、决或没能彻底解决。例如，汽轮机回热循环的最佳回热分配问题，各国热力工程科学家进行了不懈的努力去想办法找出答案，但在蒸汽循环的理论领域和汽轮机执照的技术范围，一直存在重大问题。没有循环函数式，就不能利用偏导数求极值的方法得到最佳回热分配的方程式，求他们的精确解，得到最佳回热分配的近似值。又如热电联产的重要技术经济指标热化发电率，在有了回热循环函数式以后，就可以得到解决，并且很方便的写出热化发电率的函数式。由此可以发现，循环函数法应用的关键便是如何找到排汽系数。所以，首先要建立加热单元，单元进水系数等新概念以及单元进水系数的通用计算式。在循环函数法中，划分单元的原则是：任意一个汇集疏水的加热器，不

17、论是混合式的或带疏水泵的加热器，连同向它放流疏水的各级表面式加热器，组成以加热单元，简称单元。单元的本质是不会放流疏水到单元以外较低压力的加热器，单元的全部疏水和流进单元的主凝结水全部被水泵输入锅炉或较高压力的单元。因此，放流疏水的加热器，无论是单独一级还是几级串联，都不能成为单元。但是，向凝汽器放流疏水的加热器，无论是一级还是几级串联，都可以和凝汽器组成一个单元。因为放流到凝汽器的疏水和汽轮机排汽的凝结水一起被凝结水泵输入较高压力的单元，而不是输入单元以外较低压力的加热器。某一单元的出水量为1kg时，它的进水量称为“单元进水系数”，以表示。从汽轮机看，回热循环的排汽系数就是汽轮机进气量为1k

18、g时的排汽量。由加热系统分析，则是加热系统出水量为1kg时的进水量，应该为加热系统的总进水系数。每一个总系数应是其各部分系数的连乘，因此回热循环的总进水系数应是回热循环各部分进水系数的连乘，也就是说，回热循环的排汽系数等于各“单元进水系数”的连乘。即： = （2-7）式中，为回热加热单元的进水系数。在循环函数法中，加热单元大致可划为三种：由混合式加热器组成的“加热单元”；由带疏水泵的加热器组成的；由向凝汽器放流疏水加热器组成的。从而，循环函数法归纳出三种典型“加热单元”的“单元进水系数”的通用计算式。这便是循环函数法为什么简便的主要原因。同时，在确定了主循环的全部热力参数或函数后，也必须对机组

19、的辅助循环系统进行分析研究。在电厂热力循环设计时，辅助循环常是系统方案比较的重点，在运行时，往往成为电厂节能分析最需要的。在对系统变化作分析时，为了方便分析、比较，必须先画出一个工质经历系统的封闭循环，将变化部分视作辅助循环。为了正确确定辅助循环的类型和正确列出有关的特性系数的函数式与方程式，还一定要注意下面的几种情形：(1)注意工质的相态(2)引入系统前有没有经过再热，还有是否再次进入主机的中低压缸做功。凡是工质引出后向周围环境散热而损失时，可将环境视为热力系的一个环节，并将补充水送入凝结器或者除氧器(3)工质引入加热器时应该注意加热器是疏水放流式还是混合式，属于哪个加热单元，工质引入高压加

20、热器单元的辅助循环常和其他加热单元没有联系，但引入凝汽器或者鼓泡除氧器的工质，其进汽系数常与主循环一样；若工质经冷却器进入凝汽器，那么其进入回热系统z级加热器的焓值就不会是，而不得不做相应的变化，才能使z级的单元进水系数发生变化，但是另外一些压力较高的加热单元的进水系数仍然和主循环一样保持不变。(4)供热回水等液态工质进入主凝结水流时，应该按其温度选择引入点，即引入的工质的温度在级加热器进出口给水温度之间，引入级加热器进口，对提高经济性最为有利。根据上述的原则就能够对各种辅助循环进行划分，推演出辅助循环对电厂热力循环排汽系数影响的关系函数式。循环函数法是汽轮机循环设计、热电厂经济运行和节能分析

21、的强大计算工具。第三章 辅助热力系统及其分析热力系统的组成成分包括：补充水系统；排污及其利用系统；轴封渗漏及利用系统；自动轴封抽气器系统；喷水减温系统等。汽轮机的热力系统由于机组参数不断的提高，单机容量的不断增大以及中间再热的普遍应用，构成日益繁多，成分在连续增加。其它的主要作用就是能够提高机组的安全性、可靠性和热经济性效果。3.1 轴封渗漏及其利用系统的分析3.1.1 概述轴封渗漏及其利用系统指门杆漏汽、轴封漏气及其回收利用的系统。门杆漏汽、轴封漏汽不但造成了工质的减少，也散失了一部分热量。这些损失将造成机组热经济性的降低。为了减少它们的损失，往往汽轮机的轴封漏汽，门杆漏汽能够被回热系统回收

22、利用，用来加热给水或者主凝结水，因而能够提高经济性。3.1.2 分析轴封渗漏不但包括工质损失，还包括热量损失，其属于带工质的热量出系统。因此，其做功损失，可按等效热降法来求解。轴封蒸汽从高压轴封渗漏出系统，其损失做功为 （KJ/Kg） （3-1）装置经济性的相对降低为 % (3-2)如果把轴封渗漏蒸汽回收利用于加热器，将排挤段回热抽汽，从而获得回收功。它属于带工质的热量入系统，用等效热降法求解，回收功为 （KJ/Kg） (3-3)由于轴封蒸汽的回收利用，装置热经济性将因此相对提高100% (3-4)评价轴封回收利用系统的优势，可以借助能量回收率给予表征。所谓能量回收率是指轴封渗漏的回收功与损失

23、功之比，用符号表示能量回收率，则有=100% (3-5)轴封渗漏及其利用系统的真实做功损失为轴封渗漏损失做功与回收利用的做功的差值： （KJ/Kg） (3-6)轴封渗漏及其利用系统对装置热经济性的影响为100% (3-7)这是评价整个轴封系统完善程度的指标。根据这些定量分析指标与结果，便能够判断任意不同机组轴封系统及其回收利用的好坏，为改进设计与加强运行维护管理提供了较好的方法。3.2 抽气器系统3.2.1 概述自动轴封系统与抽气器系统的工作原理是一样的，他们都以蒸汽为动力，应用蒸汽喷射原理而抽取冷凝器空气或轴封的汽-气混合物。蒸汽抽气所需要的蒸汽源，无论是新蒸汽，还是高压除氧器平衡管的蒸汽都

24、可以。由于抽气器的耗气，新蒸汽的做功能力会降低，机组的热经济性相应的会降低。使用新蒸汽汽源，因为它的能位高，损失的做功能力就越大；使用除氧器平衡管的汽源，因为蒸汽的位能没有那么高，相应的做功能力损失就很小，同新蒸汽源比较，它的经济性相对来说就高。定压除氧时，该汽源压力稳定，对抽气器的可靠工作很有帮助，这也是大型机组多数采用这种汽源系统的原因。为完善抽气器系统，减小损失，提高经济效益，通常都安有抽气加热器，对抽气器排放的混合气体进行余热回收利用。同时，冷却抽气器排汽也是维持多级抽气器正常工作的另一个重要手段。3.2.2 分析用除氧器平衡管蒸汽做抽气器汽源的系统如图3.1所示。其耗汽的做功损失可应

25、用等效热降法则来计算研究。抽气器耗汽可以视为一个单独的闭合回路，即从冷凝器开始，份额为的凝结水沿各低压加热器加热后，进入除氧器，在除氧器中继续加热，并汽化为饱和蒸汽。该蒸汽在抽气器中完成抽气任务后，送入抽气加热器中进行余热回收利用，其凝结水返回冷凝器接着循环。这样，份额为的凝结水沿低压加热器逐级升温到加热器出口，因吸收各级加热器的热量，损失做功为。图3.1该凝结水继续在除氧器m中加热并蒸发，损失做功为。所以，抽气器耗汽的损失做功为 （KJ/Kg）抽气器排气的余热以纯热量的形式被用于加热凝结水，所以回收功为 。因此，抽气器系统的做功损失是： 式中：抽气器耗汽份额抽汽加热器进汽焓。凝汽器出口焓。机

26、组排汽焓值。加热器的抽汽效率。就此得出，机组热耗的增加量为： （KJ/Kg）这种运算的方法，能够应用到实际中，用来评估比较整齐抽气器和水力抽气器和真空泵的经济效益。3.3 补充水系统3.3.1 概述热系统的化学补充水进入方式分为两种。第一种是，化学补充水径直送到除氧器里面，第二种是补充水从冷凝器送入。从冷凝器进入时，补充水会在冷凝器中提前进行除氧操作。当水温比冷凝器排气温度低时，并且是喷雾状态进入冷凝器时，此时便可用冷的补水对一部分排汽废热回收利用，从而提高冷凝器的真空度。又因为补充水通过低压加热器，应用低能位抽汽逐级进行加热，减少了高能位的抽汽。所以它能够使得装置的经济性明显提高。因而，现在

27、的凝汽式机组的补充水大部分从冷凝器进入。3.3.2 分析等效热降法能够用带工质的热水进入热系统对补水方式引起的做工能力的变化进行定量。补水从冷凝器进入系统，若不考虑冷凝器的真空变化，对于补水引起的变化，根据热水进系统得到： (3-8)因为冷凝器的=0，所以换一种说法，就是化学补充水进入冷凝器，忽略真空变化带来的优势，其做功损失或增加与补充水的温度无关。因为补充水会引起新蒸汽的做功变化，应用等效热降法得出： （KJ/Kg） (3-9)其物理意义是，化学补水进入除氧器，代入了的热量，同时在除氧器m中做功。由于，所以此功是负的，也就是补水在除氧器中是吸热的，它使得除氧器的抽汽增加了，并且减少了做功。

28、另外，1kg的工质进入系统代替了1kg的凝结水，获得做功，其做功的变化就是两者的代数和。（KJ/Kg） (3-10)进而得出机组减少的耗热量： (3-11)第四章 数据计算整理与分析4.1 输出功率为120WM时定滑压经济性比较4.1.1 原始数据图4.1表4.1 120MW定压运行机组原始数据j02517.6187.512800.7296.0336.012203427.922964.9407.0444.418103302.333154.2507.6522.52802753.343280.7645.617203019.052970.1719.3707.53202753.363025.1844.

29、4843.03403538.273215.8949.9932.912403538.283427.82802753.393702753.31010502753.3112702964.9给水泵功率：=1680 （KW）最终给水焓值：949.9（KJ/kg）表4.2 120MW滑压运行机组原始数据j02509.8194.312805.2301.8340.09203490.922965.7411.0447.817803365.333174.4511.5526.02802757.343284.9630.816903094.652793.5720.5711.53202757.363090.9848.484

30、9.33203538.973279.9950.5933.912203538.983490.92802757.393702757.31010502757.3112602965.7给水泵的功率：1092（kw）最终给水焓值：950.5 （KJ/kg）4.1.2 数据整理表4.3 120MW定压运行机组数据整理j1108.52464.7108.32110.92520.578.13100.62631.74138.02773.1200.0573.72262.5135.46125.12182.189.97105.52282.9=40.0再热器吸热量=531.1表4.4 120MW滑压运行机组数据整理j11

31、07.52465.2107.82109.22517.978.23100.52648.44119.32773.4200.0589.72262.0137.86127.92241.684.67102.12346.038.2再热器吸热量448.0其中，为加热器焓升；为抽汽的放热焓降；为输水放热的焓降。4.1.3 各级抽汽效率和主热力系统热效率的计算应用等效热降法计算各级的抽汽效率：由于最低级加热器停运所以实际机组的加热器成为第一级加热器抽汽效率。（一）定压运行状况：1. 加热器：=2964.8-2517.6=447.2；=0.17742. 加热器：=（3154.1-2517.6）-447.2=0.23

32、663. =3280.7-2517.6=763.1=0.27524. =（2970.1-2517.6）-2000.2752=397.46=0.17575. =（3025.1-2517.6）-135.40.1757=483.71=0.22176. =3215.8-2517.6-89.90.2217=678.27=0.29717. 毛装置效率： =3427.8-949.9=2477.9 ；=0.3219其中，H为新蒸汽等效焓降（不考虑辅助成分的做功损失）；Q为加入循环的吸热量。8. 主系统热耗量： =372786579.7其中，P为机组的输出功率。（二）滑压运行状况：1. 加热器：=2965.7-

33、2509.8=455.9=0.18112. 加热器：=（3174.4-2509.8）-78.20.1811=450.44=0.24563. =（3284.9-2509.8）-0.24560=775.1=0.27954. =（2973.5-2509.8）-0.2795200=407.8=0.18035. =（3090.9-2509.8）-0.1803137.8=556.25=0.24826. =（3279.9-2509.8）-0.248284.6=749.10=0.31937. 毛装置效率： =379203978=0.34059. 8. 主系统热耗量： =352422907.5其计算结果见表4.

34、5。表4.5 120MW定滑压运行机组主热力系统计算数据j抽汽效率定压运行滑压运行1加热器0.17740.18112加热器0.23660.24563加热器0.27520.27954加热器0.17570.18035加热器0.22170.24826加热器0.29710.3193毛装置效率0.32190.3405主系统热耗量372786579.7352422907.54.1.4 辅助系统的定量分析辅助系统包括11股轴封漏汽渗漏及回收系统和给水泵系统。因为本例中机组是再热机组，所以辅助系统的定量分析就不完全同于上一章节。其中，、股漏汽来自再热冷段。(1)股漏汽被利用于除氧器引起机组热耗量的增加：=12

35、20（3427.8+531.10.6781-3280.7）0.1757=108728.69=337771.635(2)、股漏汽被利用于第三级加热器。各股漏汽引起机组热耗量的增加为：股漏汽 = 1810(3302.2+531.10.6781-2964.9) 0.2366=298675.42=927851.58股漏汽： =1720（3018.9-2964.9）0.2366=21975.41=68267.81股漏汽：=340（3538.1-2964.9）0.2366=46110.50=143244.80(3)、(11)股漏汽被利用于加热器 各股漏汽引起机组热耗量的增加为：=1240（3538.1-2

36、800.7）0.1744=162210.30=503915.20=270（2964.8-2800.7）0.1744=7860.06=24417.71(4)、被引入凝汽器由于最低一级的加热器停运，所以、被引入凝汽器。各股漏汽引起的机组热耗量的增加为：股漏汽： =280（275302+531.10.6781-2517.6）=1688806.89=518194.76、股漏汽： =320(2753.2-2517.6)=75392=234209.38=280(2753.2-2517.6)=65968=204933.20=370(2753.2-2517.6)=87172=270804.60=1050(27

37、53.2-2517.6)=247380=768499.53(5)给水泵系统=4061957.13其中，式中，给水泵功率。滑压运行状况：（1）股漏汽被利用于除氧器引起机组热耗量的增加：=920（3490.8+4480.6595-3284.8）0.1803=83179.52=244286.39（2）、股漏汽被利用于第三级加热器。各股漏汽引起机组热耗量的增加为：股漏气=1780(3365.2+4480.6595-2965.6) 0.2456=303856.24=892382.50股漏汽： =1690（3094.5-2965.6）0.2456=53501.75=157127.02股漏汽：=320（35

38、38.8-2965.6）0.2456=45048.93=132302.30（3）、(11)股漏汽被利用于加热器 各股漏汽引起机组热耗量的增加为：=1220（3538.8-2805.1）0.1811=162105.15=476079.72=260（2965.6-2805.1）0.1811=7557.30=22194.72（4)、被引入凝汽器由于最低一级的加热器停运，所以、被引入凝汽器。各股漏汽引起的机组热耗量的增加为：股漏汽： =280（2757.2+4480.6595-2509.7）=152027.68=446483.64、股漏汽： =320(2757.2-2509.7) = 79200=23

39、2599.12=280(2757.2-2509.7) = 69300=203524.23=370(2757.2-2509.7) = 91575=2268942.73=1050(2757.2-2509.7) = 259875=763215.86(5)给水泵系统=2411059.03其中，式中，给水泵功率。各辅助系统的计算结果见表4.6.表4.6 120MW定滑压运行机组辅助系统经济性比较辅助系统各辅助系统引起机组热耗量的增加定压运行滑压运行股漏气渗漏及回收系统337771.635244286.389股漏气渗漏及回收系统927851.58892382.50股漏气渗漏及回收系统518194.7644

40、6483.64股漏气渗漏及回收系统68267.81157127.03股漏气渗漏及回收系统234209.38232599.12股漏气渗漏及回收系统143244.80132302.30股漏气渗漏及回收系统503915.20476079.72股漏气渗漏及回收系统204933.21203524.23股漏气渗漏及回收系统270804.60268942.73股漏气渗漏及回收系统768499.53763215.86股漏气渗漏及回收系统24417.7122194.72给水泵系统4061957.132411059.034.1.5 机组的热经济性指标计算整理表4.7定压运行滑压运行实际机组热效率0.30160.3

41、2364.2 输出功率为100WM时定滑压经济性比较4.2.1 原始数据表4.8 输出功率为100MW定压运行原始数据j02528.0180.112789.0278.4318.88903430.222947.1387.1422.215303304.433140.7483.7496.22802745.543255.1598.914603019.252949.3688.2677.73202745.563024.3808.2804.73103512.473217.7909.7890.910603512.483430.12802745.593602745.51010302745.5112302947.

42、3给水泵功率：1400（kw）最终给水的焓值：909.7 （KJ/kg）表4.9 输出功率为100MW滑压运行原始数据j02524.0185.212802.6284.0323.27403497.822963.0392.2426.214803372.233173.6489.3500.22802746.843273.6604.5151103097.552953.8687.6680.13202746.863092.3809.5808.430035343.273288.2909.1892.510103534.283497.62802746.893602746.8101032746.8112202963

43、.2给水泵功率：770（kw）最终给水的焓值：909.1（KJ/kg）4.2.2 数据整理表4.10 100MW定压运行机组数据整理j198.32470.2103.42108.72524.974.4396.62644.54115.22771.4194.0589.32271.6127.06120.02219.686.27101.52326.840.4再热器吸热量488.1表4.11 100MW定压运行机组数据整理j198.82479.4103.02108.22536.874.0397.12673.44115.22784.3190.8583.12273.7128.36121.92283.984.1799.62395.739.2再热器吸热量441.74.2.3 各级抽汽效率和主热力系统热效率的计算表4.12 100MW定滑压运行机组主热力系统计算数据j抽汽效率定压运行滑压运行1加热器0.16590.17312加热器0.22700.22473加热器0.26230.26924加热器0.16310.16645加热器0.21430.23956加热器0.296