马滩大桥钢围堰专项施工方案 专家评审后的

1、八步至昭平二级公路昭平县绕城公路工程 马滩大桥2#、3#墩承台双壁钢围堰施工方案编制： 复核： 审核： 江西有色建设集团有限公司昭平县城 绕城公路工程第一合同项目经理部二一四年二月 目 录第一章 工程概况11.1 工程简介11.2 自然条件31.2.1水文情况31.2.2 气候资料41.2.3工程地质41.2.4 地形、地貌51.2.5 地震51.3 工程特点51.4 编制依据61.4.1相关规范61.4.2设计资料6第二章 钢围堰设计72.1 钢围堰相关技术参数72.2、加工工艺102.3 加工制作质保措施11第三章 钢围堰总体施工工艺123.1 墩位平台上钢围堰的组拼及下放13第四章 质量

2、安全保障措施174.1质量保障措施174.1.1质量管理体系174.1.2 钢围堰质量保证措施184.1.3封底混凝土施工质量保证措施194.2安全管理体系204.2.1水上作业214.2.2船舶安全规定214.2.3钢围堰施工224.3应急预案及措施22第五章 进度计划245.1钢围堰施工进度安排245.2钢围堰施工横道图、施工平面图255.3劳动力计划25第六章 计 算 书266.1计算工况26第一章 工程概况1.1 工程简介马滩大桥是八步至昭平二级公路昭平县绕城公路工程1标段的一座大型桥梁。马滩大桥长458.5m，工程起止里程桥梁起终点桩号尾K0+044.8 K0+503.35，中心桩号

3、为K0+274，角度90，通航孔主桥采用60+2100+60m的4跨连续梁桥，右岸设216m现浇钢筋混凝土连续板梁引桥，左岸设425mT梁引桥，桥面行车道宽9m，两侧设1.75m人行道，全桥全宽12.5m。桥位位于昭平县城桂江的马峡峡口、马滩摊尾，桥梁跨越桂江。本文主要介绍主墩承台施工相关工艺。马滩大桥河中主墩共2个，分 别为2#、3#。单个主墩承台尺寸14.67.03.5m，单个主墩共有直径1.6m的灌注桩6根。承台结构采用C30砼浇筑，单个墩承台总浇筑方量约295.7m。封底砼为水下C25，单个墩承台封底方量约为180m。图1.1 单个主墩承台平面图 图1.2 主墩立面图 表1-1：主墩承

4、台标高相关概况标高部位标高值承台顶标高49.0m承台底标高45.5m封底砼底标高43.5m设计低水位51.5m设计高水位60.8m1.2 自然条件1.2.1水文情况桂江属山区性河流，洪水暴涨暴落。根据昭平、马江两水文站的统计资料，1959年至1985年平均流量为477 m3/s，2002年最大流量为9655m3/s ，最小流量为50 m3/s 。桂江洪水由流域降雨汇流形成，多发生在汛期的4至7月，且以5至6月居多，一次洪水持续时间一般为35天，洪水过程以单峰或双峰型为主，一次单峰过程上涨历时为12天，退水历时23天。流域内多为梯级河床式水电站，调节能力低或根本无调节能力，其影响主要在低水部位时

5、很明显，高水时影响有限。马峡河段为裸露砂岩峡谷，主航道最深处40米以上。马滩长1公里，落差2.75米，平均流速2.5米/秒，素有“滩王”之称。马滩大桥桥位处于马滩滩尾、马峡上口，正逢河道由宽阔变狭窄，水流收束，流速较大，不存在泥沙淤积问题，对航道整治建设和维护的影响不大。 根据马滩大桥通航论证的资料：桥址处集水面积15035平方公里，桥位设计流量Q1%=12600m3/S，设计水位为SW1%=68.24米。桥位处五年一遇最高通航水位为60.84m，相应的设计流量为14200m3/s；最低通航水位采用下福水利枢纽船闸上游设计最低通航水位51.50m。线路处于南亚热带季风气候区，雨量充沛，且为地处

6、珠江流域西江水系一级支流，跨越桂江，河网发育，为地下水渗入补给提供了充足水源。地下水由第四系孔隙水和基岩裂隙水组成。以第四系孔隙水为主，砂层、碎（卵）石层为主要含水层，主要分布于河床及山谷冲积地段，厚度较大，连通性较好，透水性强，故水量丰富。地下水由于水力梯度小，水平排泄缓慢，近似处于饱和状态，水位受沽汛期河水涨落影响。下伏基岩砂岩，由于该岩系裂隙较发育，透水性能较强，有地下水活动痕迹，故其基岩裂隙水具有一定的储水量。全线采取4组水样，3组为钻孔地下水，1组为河水，根据有关标准判断：4组水样均无结晶类腐蚀和结晶分解复合类腐蚀，其中LK7、QLK-12钻孔地下水的分解类腐蚀性弱，QLK-10和桂

7、江河水无分解类腐蚀性。腐蚀性判断详见后附的工程水分析统计表，分析结果详见后附的水质分析报告。在LK16和QLK-1钻孔取土样作土腐蚀性试验，根据有关标准判断：2组土样均无结晶类腐蚀，无分解类腐蚀和无结晶分解复合类腐蚀。1.2.2 气候资料沿线地区位于广西东南部，气候属征候南亚热带湿润季风区，热量丰富，雨水充沛，日照充足，总的气候条件是春暖雨绵，夏暑酷热，秋明气爽，冬少冰霜。其中二月气温最低，平均气温在6以下，最低3 左右，夏季平均气温 27.6，七、八月份最热，最高气温3639,春季时冷时热，气温变化较大，秋季气候宜人，晴天多，年平均温差为1821，年平均气温为19。风向、风力随季节变化，受冬

8、夏季风影响，冬季吹西北风，春季吹东南风或南风，风力以冬季最大。1.2.3工程地质本路段分布地层主要为第四系地层、下伏基岩以泥盘系（D1）砂岩为主，局部为内海相沉积过程中断裂受到间歇性拉张与充填所形成的具有垂直条带状构造特点的沉积碳酸盐岩岩脉(泥灰岩)。第四系地层第四系地层按成因类型分为人工堆填而成的填筑土（Qme）、冲积土（Qal）、坡残积土（Qdl+el）和残积土层（Qel）：填筑土（Qme）：该线路填筑土由粘性土、碎石，岩块等组成，主要为素填土，局部为杂填土，结构松散稍压实。冲积层（Qal）：该线路冲积层上部主要由粉质粘土组成，局部为零星分布淤泥质土层，下部由细（粉）砂以及碎（卵）石等组成

9、。坡残积土（Qdl+el）：该线路坡残积层主要为粉质粘土，土体结构较松散。残积土层（Qel）：该线路残积层主要为砂岩风化的粉质粘土，硬塑状。基底泥盘系下统（D1）砂岩，分布于全线，细粒结构，层状构造，裂隙普遍发育，有泥质充填。局部分布内海相沉积过程中断裂受到间歇性拉张与充填所形成的具有垂直条带状构造特点的沉积碳酸盐岩(泥灰岩)岩脉。1.2.4 地形、地貌线路位于桂江两岸，场地地貌单元属河流一级阶地，河谷地形呈U”形，两岸为河流冲积平原及低丘地貌，由第四系冲、洪积物组成。主线K0+000K0+500地段为桂江河谷地段，K0+500至终点为低丘地貌，路线中心线高程在31.9995.61m之间，高差

10、约为63.62m,为第四系土层覆盖，地表植被发育。1.2.5 地震根据区域地质资料，测区内地震活动并不活跃，处于相对稳定区，按中国地震动参数区划图（GB18306-2001）划分，本区特征周期分区为第一区，地震峰值加速度为0.05g,对应地震基本烈度为度，地震动反应谱特征周期为 0.35s。沿线建构筑物按公路工程抗震设计规范（JTJ00489）设防。1.3 工程特点1、主墩承台位于马滩河深水中，该位置施工受风、浪的影响较大，工程建设的组织和安全控制难度高。2、钢围堰围堰结构尺寸较大，重量重，加工、运输和安装的难度较大。3、本工程主墩钢围堰围堰采用双壁两头圆形加矩形结构， 钢围堰的作用是通过围堰

11、壁板和封底混凝土阻水，为承台施工提供干施工环境。封底混凝土作为承台施工的底模板，钢围堰壁板作为承台施工的侧模板。4、该工程下放施工工艺选用千斤顶下放。本方案以下放钢围堰的施工工艺进行叙述。1.4 编制依据1.4.1相关规范公路桥涵施工技术规范 JTG/T F50-2011建筑工程测量规范 GB50026-2007混凝土强度检验评定标准 GB/T 50107-2010 建设工程施工现场供用电安全规范 GB50194-2002混凝土质量控制标准 GB50164-2011建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008公路桥涵设计通用规范 JTG D60-2004 钢结构设计规范 GB50017-2

12、003 混凝土结构设计规范 GB50010-2010 建筑工程大模板技术规程 JGJ 74-2003 建筑钢结构焊接技术规程 JGJ 81-2002 1.4.2设计资料 1、中交第四航务工程勘察设计院提供的马滩大桥设计图纸 2、昭平县绕城公路第一合同段实施性施工组织设计 3、对马滩大桥现场踏勘、调查了解的相关情况第二章 钢围堰设计2.1 钢围堰相关技术参数 根据马滩河域水文气候条件，2#-3#两个主墩承台采用钢围堰施工，其结构形式设计为双壁钢围堰，壁厚1.0m，总高为12.0m，设计两道内支撑。设计围堰顶标高为55.5m，钢围堰底标高为43.5m。 原设计为单壁钢套箱，但由于计算后结果不行。（

13、1） 单壁钢套箱应力计算： 反算原设计的钢板厚度：a. 根据设计工程数量表钢套箱钢材用量为44吨，共四个钢套箱，则每个钢套箱钢材用量：g=11t。b. 根据上图,围堰周长：d=4.354+3.143.62=40.008m。c. 钢套箱高度取：h=12m。d. 钢板钢铁密度： 7.85kg/ ，则1mm钢板每平方米重量：=7.85kg。e. 反算原设计钢板厚度为：w=g(dh)=111000(40.00812)7.85=3mm（2） 钢围堰面板(厚3mm)在壁间水头差H53.82-45.58.32m，水头差压力按pmax=8.32t/m2 计，受力最大，取此面进行计算，则1m宽度板上的均布荷载值

14、：pk=83.2KN/m。（3） 内力计算：面板(计算钢板厚取10mm)按连续板计算，其计算跨径(竖向加劲肋宽度,钢套箱没有加劲肋的重量暂按1.0m计算其受力)为1.0m。Mmax=1wpa2=11083.212=8.32KNm（4） 强度 =MmaxW=6Mmaxbt2=68.321061000102=499Mpa=133Mpa由此计算结果，厚10mm的钢板无法满足施工要求，而原设计钢板仅为3mm无法满足施工要求，无法采用钢套箱施工。由此本次施工方案改用双壁钢围堰施工，钢板采用Q235B厚10mm的钢板。钢围堰外部宽9.2m，外部长17.9m；内腔宽7.2m，长15.9m。内部结构尺寸考虑每

15、边扩大5cm，钢围堰内部尺寸比承台大10cm，以防止围堰偏位影响。钢围堰下放到位后，将采用24台千斤顶保证整个施工过程中的各种受力，24台千斤顶均匀分别布置于各钢护筒。 封底砼为2.0m厚水下C25混凝土，主墩承台厚度为3.5m，采用C30水下混凝土。图2.1钢围堰平面图整个钢围堰共分2节，16块，底节为7.0m，第二节为5.0m，如图： 图2.2钢围堰分块立面图 图2.3钢围堰分块平面图双壁钢围围堰设计入水深度约10.5m。围堰的壁厚是根据制造空间必要尺寸，下沉重率和抽水时受力确定，本围堰壁厚采用1.0m。承台区围堰为双壁空腹结构。制造形式为工厂制造单元件后现场单独焊接组拼成围堰整体，再采用

16、吊船浮运到主墩位置连成一整体后吸泥下沉入河床。本围堰分二节，高5+7=12m，分成16个单元。围堰底节为带刃脚的节段，刃脚高2.0m，刃脚内灌砼。所有面板及刃脚壁板和焊接段采用10mm厚钢板，竖肋为L100x10角钢，水平环板为200x16mm环板，内外壁水平环板间的斜撑为L75x8角钢。钢围堰内共设置两层内支撑，支撑为600x8钢管支撑。 内支撑布置主要考虑不影响后续承台施工，具体布置方式如下图所示： 图2.4钢围堰支撑平面图2.2、加工工艺1）钢围堰分块加工制造，胎模加工应精确，保证加工分块的圆度及尺寸；加劲肋角钢和环形水平桁架与内外壁板间应密贴后焊牢。2）分块加工时应避开隔舱板一定距离的

17、位置切分, 要求隔舱板与壁板、角钢间焊接密实，舱间不漏水；同时为确保力的传递，围堰小横肋与竖肋、竖肋与大横肋之间应焊接牢固。3）围堰内壁间连接桁梁安装应保证设计位置，尤其是中间有桩位的桁梁对位拼焊要精确；下沉时应留意桁架位置处。4）所有焊缝都应铲除药皮检查外观，对内外壁和隔舱板在下水前要作渗漏试验；有渗漏者，必须铲除原焊缝认真修补。所有焊缝不允许出现“+”交叉状，且相邻两焊缝间隔不小于150mm，否则需采取措施处理。5）加工完成的单块围堰均应作竣工检查，记录竣工尺寸，根据每节竣工尺寸进行纸上组合配套和编号排队。使拼装后的整体尺寸误差凑到最小。双壁钢围堰在岸上加工厂分块加工，加工完成并经试拼检验

18、合格后，分块装车运至临时码头，然后再由码头装船运至墩身拼装现场。根据55t三一重工履带吊的起重能力，本围堰分2节，高5+7=12.0m，分成16个单元，总重167.1t（未包括刃脚填充混凝土的重量），每块最大重量限制在 15t以内，块的大小是根据现场制造设备、运输和墩平台上组拼时的起吊能力确定。2.3 加工制作质保措施内外壁板及隔舱板的焊缝，应进行渗透试验；上下隔舱板对齐，各相邻水平对齐，上下竖向肋角必须与水平肋板焊牢。双壁钢围堰就位允许偏差和检验方法应符合表4的规定。双壁钢围堰拼装允许偏差和检验方法见表5。双壁钢围堰支撑体系应满足吊装整体钢围堰和浇筑封底、承台混凝土整体受力要求；双壁钢围堰底

19、板、边板和封板的接缝，应有可靠的防漏水措施。表2.1 双壁钢围堰就位允许偏差和检验方法序号项目允许偏差检验方法1围堰倾斜度1/50测量检查2围堰顶、底面中心位置h/50+250mm3平面扭角2注：h为围堰高度，单位为mm。表2.2 双壁钢围堰拼装允许偏差和检验方法序号项目允许偏差检验方法1井箱平面尺寸l/800尺量检查不少于5处2顶平面相对高差井箱相邻点高差10mm尺量检查3全节围堰最大高差20mm注：d为直径，单位为mm。第三章 钢围堰总体施工工艺在准备加工钢围堰前必须对方案、图纸组织会审，并上报审批，保证钢围堰制造、安装顺利进行。同时，与相关部门取得联系，保证航道顺畅、安全、有序，并根据相

20、关部门相关规定安装航标灯，并在施工区域制作提醒、警告标志。马滩大桥主墩钢围堰施工总的来说分成四道工序，即：钢围堰制作、钢围堰下放、封底混凝土浇筑、抽水及受力转换。钢围堰吊装施工前，必须完成主墩所有灌注桩的施工，根据灌注桩的钢护筒对钢围堰大致范围进行定位，并在钢护筒上做好标高控制点。在钢围堰吊装前观测水位变化、天气变化、水流、航道通航情况等。施工工艺图见图3.1：部分钢管桩割除 钻孔灌注桩施工钢围堰设计及加工钢围堰浮运拼装沉装下沉 钢围堰封底、抽水承台施工 图3.1 钢围堰施工工艺流程图3.1 墩位平台上钢围堰的组拼及下放钢围堰在钻孔平台上组拼，在钻孔平台上画出钢围堰底层的安装位置，做好组拼前的

21、准备工作。先要进行钻孔平台的部分拆除，底层围堰高7.0m，围堰刃角底标高放在+54.0m的标高位置。可确保不受水影响照常进行焊接工作。平台顶面高+58.0m，底节围堰高出平台面3m，接高钢护筒，并在钢护筒焊接分配梁作为起吊围堰的扁担梁。1）底节围堰组拼完成后下放入水作业，做法如下：a、在双壁围堰侧壁上焊牢带有竖直孔眼的牛腿，牛腿与堰壁的连接抗剪能力达到30t。全围堰共有吊点12处，内吊点6处、外吊点6处，以防止围堰偏载承力。底层围堰重100t，每个吊平均为8.1t，不均匀时最大吊点的受力不超过10t，采用32直径的精轧螺纹粗钢筋作吊杆，吊杆上有三个特制螺帽及扁担梁。b、内侧在钢护筒上，外侧在钢

22、管桩上或钢管桩组成横担梁上，安设带有悬出的扁担梁（由两根工36-a工钢组成）。c、每处用两台50t油压手动千斤顶（或两台32t手动螺旋千顶，共24台）上述工具设备安装到位后，通过千斤顶与32直径的精轧螺纹粗钢筋上两个特螺帽的相互交替作用把底节钢围堰下放入水。2）钢围堰的接高在首节钢围堰锁定后，向其刃角灌注混凝土2.0m的刃角砼，并向夹壁内加抽水等措施以调平围堰，并予留一定的干舷高度，使其处于待拼次节围堰的状态。以后每一节段船运到围堰旁，由浮吊起吊与首节或上一节进行焊接，每接高一节既均匀下沉，并予留相应的干舷高度，以便接高下一节时施焊作业。3）钢围堰的竖向定向在围堰的内壁面上对应承台的四只角钢护

23、筒的位置，上下各安放用型钢制作钢围堰下沉时竖向定位系统。即横纵向的水平限位系统竖向起着导向作用。如果围堰偏时在平潮位用50t手动油压千斤顶进行调控。围堰的适当位置安设两处补水孔直径30cm的钢管长1.7m水平穿过围堰壁并周围焊牢，钢管端头焊有法兰盘，对应有一块套钻孔眼的堵头钢板，不用时加上橡胶垫圈用螺栓拧上，或用潜水人员进行水下操作。4）围堰内水下混凝土封底如围堰下沉到设计标高后，发现刃脚处有部分悬空，可采取回填粗砾石和粗砂来调节河床底平整度。封底施工相关措施及要求：a、上下游同步对称进行首封。首封以砼流动半径5m计算，并封住导管口30cm为宜。共设9个导管，其中8个均匀固定布置，1个机动补料

24、。 b、导管封口完成后，换成一方小料斗按规定的时间进行及时补料，同一导管两次灌入混凝土的时间间隔控制在60分钟以内。c、封底混凝土厚度2.0米，为保证导管有一定埋深，混凝土灌注顺利时，一般不随便提升导管，即使需要提管，每次提升的高度都严格控制在20cm以内。在封底浇筑的过程中安排技术人员实时对封底浇筑的厚度进行测量，每个测点布置测绳及卷尺方便操作。d、灌注过程中，根据灌注量，每隔一定时间测一次标高，用以指导导管下料，使混凝土均匀上升。e、封底施工前必须做好封底浇筑施工的平台布置。施工平台主要布置于已有的钢护筒上，横向采用工25a作为分配梁，分配梁上面铺设竹胶板作为人行通道。经过计算，围堰内水下

25、封底混凝土厚2.0米，封底混凝土的抗浮力系数达到1.6，可满足安全需要。浇筑封底混凝土。 因封底混凝土数量大，为提高混凝土流动性和延长混凝土的初凝时间，混凝土中掺加适量的缓凝型减水剂和粉煤灰。灌注水下混凝土时，准备多套导管提升装置，防止混凝土堵管。封底混凝土达到设计强度后，进行围堰抽水，边抽水边完成剩余支撑。在承台底设计标高以上钢护筒割除，将封底混凝土表面找平。下沉步骤示意图： 图3.2下沉步骤一图3.3下沉步骤二 图3.4下沉步骤三 图3.5下沉步骤四第四章 质量安全保障措施 4.1质量保障措施4.1.1质量管理体系为确保钢围堰加工、安装顺利完成，保证承台按期施工，特设立了主墩钢围堰施工现场

26、组织管理机构，见图4.1：项目经理 项目总工分管副经理 物物资部试试验室综综合办合合约部设设备部安安监部质质检部工工程部测测量组主墩承台技术主管平台拆除组底板加工组壁体加工组围堰拼装组围堰下放组起重班组电焊班组杂工班组4.1.2 钢围堰质量保证措施1） 钢围堰所用材料必须具备材质报造及出厂合格证书，各种型号与设计相符。2） 钢围堰加工厂半成品严禁露天存放，加工完成的半成口必须进行覆盖。3） 钢围堰加工过程中要求采用有效的措施防止焊接变形，壁体加工时要求留有一定的配切长度。4）钢围堰在运输过程中，应避免碰撞。5）钢围堰的加工及拼装连接时，应尽量使用平焊，减少仰焊作业，确保焊缝质量。 6）钢围堰壁

27、体安装时，下口位置要求精确；壁体垂直度采用全站进行监测。7）钢围堰在下水前，对各块件的拼接焊缝进行浸油(煤油)性实验，检测各焊缝的密水性。8）在钢围堰下放过程中，并在钢护筒内壁设置6台调位及定位的手拉葫芦，以确保钢围堰平面准确定位。并在下放过程中，对各吊点受力情况进行检测，尽量作到各吊点受力均匀，防止钢围堰在下沉过程中的变形或损坏。4.1.3封底混凝土施工质量保证措施1） 开盘前检查各准备工作是否全部就绪，如测绳、塞子、砂石料、水泥、人员等等。2） 用于浇注封底混凝土的外加剂、骨料、水泥等进行试验检测，通过实验确定最佳混凝土配合比，使其坍落度、粘稠度、初凝时间满足施工要求。3） 每根导管开浇前

28、，导管底口至混凝土浇注面的高度均应作好测量记录。4） 必须提前作好技术交底及现场口头交底，以做到人人心中有数，事事按部就班。5） 对入仓混凝土必须严格检查，不合格者坚决不用。6） 准确计算首批混凝土的浇注方量以及对浇注水下混凝土的导管进行密水性及气密性实验，导管均应作水密试验，合格者方可使用。并用钢尺准确丈量每接导管的长度。7） 对测绳、测点基面高程均应经检查复核后方可。8） 严格做好混凝土的试配，尤其要控制好混凝土的初凝时间和坍落度。9） 认真落实质量责任制，加强人、机、物的预控措施。10） 混凝土开盘前严格检查各环节是否按拟定方案落实，否则不准开盘，待消除隐患后，方能开盘。11） 加强质量

29、监测，及时测量混凝土标高，控制好混凝土标高，防止混凝土面超高或超低。12） 保证混凝土的浇筑能力。13） 勤检混凝土的坍落度14） 每根导管的首批混凝土灌注时要求连续、不能间断的进行，并且保证导管底口有不少于1.0m的埋深，确保首批混凝土灌注成功。15） 混凝土的顶面高程要求控制在0+10cm，这就要求测量人员加大测量的频率及测点的数量，尽量真实的反映混凝土顶面高程的情况，并及时的反馈。4.2安全管理体系安全责任重于泰山，在施工过程中，坚决自始至终坚持“安全第一，预防为主，科学管理，狠抓落实”的安全工作方针，并从技术上、制度上、思想上、组织上加强安全管理，制定并落实好安全预控措施，防患于未然。

30、建立健全安全组织机构和安全保证体系，成立安全生产领导小组，项目经理为安全生产第一责任人，项目经理为领导小组组长，项目副经理为副组长，并设专职安全工程师。设专职安全员，班组设兼职安全员跟班作业，形成自上而下的安全保证体系。安全领导小组以施工安全、人员安全、财产安全为工作职责，层层签订安全责任书，严格遵守有关安全生产和劳动保护方面的法律法规和技术标准，建立健全安全生产保证制度，定期检查安全生产情况，召开安全会议，搞好安全教育，消除事故隐患，把事故苗头消灭在萌芽状态。4.2.1水上作业本工程主要为水上作业，必须切实加强水上作业的控制，水上作业要求如下：1） 水上作业人员必须戴好安全帽，穿好救生衣。2

31、） 水上作业的施工船舶，要悬挂慢车信号旗，夜间以灯显示。3） 遇风力过大、不能保证安全时，应停止作业，必要时将船舶转移至避风锚地。4） 乘坐交通船（艇）不得超过规定人数，乘坐人员应穿好救生衣。5） 上下船时，不得争先恐后，打闹嬉戏，船未停稳不得上下。6） 所有人不得私自下水游泳。7） 夜间作业应有足够的照明，用电用火要防止触电及火患。4.2.2船舶安全规定本工程所处施工水域，工程中使用船舶作业任务繁重，加之水域航运繁忙，加强船舶安全管理极为重要，结合工程特点和国家关于施工水域布置和船舶安全的有关规定，制定船舶安全规定，并报当地水上安全监督部门批准。1） 严格执行“中华人民共和国内河交通安全管理

32、条例”，保证船舶航行及施工安全。2） 各船舶必须按局颁布的船舶七项制度执行。3） 所有船舶须证照齐全，配足船员，不得使用“三无”船舶。4） 施工船舶必须遵守航行规定、停泊规定及船舶调迁规定。5） 制定防洪防汛船舶安全措施。6） 确定施工水域，与航道部门联系设立航标，确保水上航行安全和畅通。施工船舶从码头到作业区必须按拟定的航行迹线行驶，尽量少占通行航道，减少对航运的干扰。7） 船舶消防安全、救生设施完好，各种灯、号、旗、通讯设备完好适用，并正确、合理使用。4.2.3钢围堰施工1） 钢围堰运输过程中，要求选择天气状况较好的时候进行，以保证钢围堰运输过程中的安全。2） 在钢围堰吊装时，操作人吊必须

33、拴带好安全带及救生衣等防护用具。3） 在钢围堰下沉时，派经验丰富的起重工进行统一指挥。4） 在钢围堰下沉前，要求过往船只减速行驶，以减小船行波对钢围堰下沉时的影响。5） 钢围堰下沉前，对下放用的钢丝绳直径及长度进行检测，确定其工作参数及工作状态。6） 对用于钢围堰整体吊装的工索具事前进行检查，对不符合要求的严禁使用。7）严格执行项目部安全管理制度，实行安全奖罚制度。4.3应急预案及措施本工程规模大，且水上施工工程量大，施工过程中要做好水中施工应急预案及措施，施工时要对以下可能发生的事故制订应急预案。应急预案领导小组成员名单及联方式如下：组 长： 马文来组长： 赵 取

34 员： 劳齐平杨金海贵启梁国澄预案主要防止是人员落水、船舶碰撞、船舶搁浅、船舶在施工或航行中因遇险失控、船舶发生火灾、船舶对外溢油造成污染等，具体如下：1、当发生水上作业点施工人员和船员落水时现场人员抛投救生圈或绳子，大声呼救，利用有效联络方法向就近动力船舶报告落水人员方位。如果夜间采用照明灯照射落水者，组织动力船舶及时搜救。现场负责人立即向本单位应急救助领导小组及救援部门报告。报告内容必需说明出事地点、时间、落水人员数量及详细情况。落水人员被救起，根据伤势情况及时送

35、往医院救治，并提前通知救护车在码头接应。2、当施工船舶发生船舶碰撞时施工船舶在施工水域内发生碰撞事故等紧急情况后，船长立即向救援部门准确报告现场情况，同时招呼周围船舶进行有效救助。如被损船舶出现船舱进水时，全船船员在船长的组织下各就各位，保障动力，进行排水堵漏，并及时用柴油机备用泵排水。当受损船舶舱内出现进水量大于排水量时，船长要当机立断，组织船舶动力使受损船舶尽量向浅水区移位。当船舶发生严重碰撞受损船舶在失控情况下，船长组织船员作好弃船准备，在有伤员的情况下应组织人员先护送伤员离船。弃船前通过有效应急网络向航道部门及项目部报告本船准确方位和现场情况，有条件时携带船舶资料弃船。项目部接到报告后

36、立即派遣动力船舶到达出事现场，一是进行人员救助，二是维护现场并通报过往船舶注意安全避让。3、当船舶发生搁浅时当船舶搁浅时，立即显示搁浅信号，测量船舶周围水位情况，检查各舱是否受损漏水，如无法利用涨水脱浅，采取减载或船舶拖带脱浅。船舶搁浅造成船舱漏水时要及时堵塞漏洞，修复船舶后脱离浅滩，必要时向航道部门和项目部报告，请求援助。4、船舶在施工或航行中因遇险失控当船舶在施工中或航行中失控时，立即显示船舶失控信号，向就近船舶发出请求救援呼叫，及时向航道等部门和项目部应急小组报告本船失控情况并通过有效的通信方式报告船舶方位。避开施工管线、码头、栈桥、水上构筑物和船舶流量密集区。随时与航道部门和船舶应急小

37、组保持联系，以便航道部门和应急小组提供必要的救助。如施工船舶发现本船必需做出弃锚决定，应设置浮标以备打捞。5、当船舶发生火灾时当船发生火情时，船舶应立即对外发送“船舶失火”信号，立刻向航道部门和项目部报告船舶火情和船舶方位，船长按船员部署规定指挥船员各就各位组织灭火。如在航行中，须操纵船舶使失火部位处于下风，如船舶停靠在平台、栈桥、码头时设法将火船撤离。在救火过程中注意船舶的浮性、排水、平衡措施。确保灭火人员的通道，关闭油柜阀门，切断电源。6、船舶对外溢油造成污染不管任何情况造成船舶对外溢油都要当即向相关部门和项目部应急领导小组报告溢油的真实情况，项目部根据报告，立即组织船舶和人员调用防污器材

38、赶赴现场救治，必要时请求航道部门支援。如供受油时溢油，须立即停泵并关闭所有阀门，封闭溢油层甲板全部出水孔，禁止明火及电源靠近。如因事故溢油，须设法关闭事故船舶油舱阀门，在使用通讯器材时要注意防爆措施。第五章 进度计划5.1钢围堰施工进度安排1）、主墩第一套钢围堰施工工期安排：7月24日正式开始围堰加工；第一套钢围堰全部完成时间8月5日；8月6日开始钢围堰拼装，8月18日完成安装；7月25日完成内支撑、第二节下放系统安装并具备下放条件；7月25日下放钢围堰，7月27日完成钢围堰下放。2）主墩第二套钢围堰施工工期安排全部加工完时间7月29日；7月30日开始钢围堰拼装；8月13日完成第一节钢围堰安装

39、；8月18日完成内支撑、第二节下放系统安装并具备下放条件；8月18日下放第二节钢围堰，8月28日完成钢围堰下放工作。5.2钢围堰施工横道图、施工平面图（后附）5.3劳动力计划根据大桥钢围堰施工工期安排和现场实际情况，劳力组织按施工用工集中的情况下配置，见表5.1围堰施工劳力组织表：表5.1 围堰施工劳力组织表序号劳动力内容人数备 注1队长及副队长32质检员及技 术 员8（包括测量及试验）3潜水员34揽风及吊装工65安全员26电 焊 107其他人员 10可根据实际情况调整8合 计 42机械设备配置及材料投入见表3机 械 设 备 配 置 及 材 料 投 入 表表5.2 机 械 设 备 配 置 及

40、材 料 投 入 表序号设备或材料规格单位数量备 注1三一履带吊55T台12运输船200T艘2现场拼组及运输3振动锤D60台1工作平台用4运输车10m3台65汽车吊25T台26电焊机台87气割设备氧气乙炔套38导链3-5T根59空压机20台310抽水机台511千斤顶35吨台2412发电机250KW台213混凝土生产及运输设备套1第六章 计 算 书6.1计算工况围堰为承台基础施工的辅助结构，设计将按施工步骤中的受力最不利的控制工序进行检算：最不利工况：围堰下落至设计标高并完成砼封底后抽水至封底砼顶面，准备进行承台施工。最不利工况计算：此时围堰受力为钢围堰及封底砼自重、水侧压力、水的浮力、水流力、波

41、浪力。其围堰受力如下：静水压力：围堰在封底后抽水，围堰壁内外的静水压力最大，由于抽水后，壁间水头差按H53.82-45.58.32m计，水头差压力按pmax=8.32t/m2 计（受力如上图）动水压力（水流速度按1.5m/s）：波浪力：波浪力按 ，浪高1.2m计算。（a）、围堰抗浮稳定性计算采用C25水下砼封底，封底厚度为2.0m。砼在围堰及钢护筒形成的桩的支点反力下，承受围堰抽水后产生的上浮力，钢围堰最大外围面积为A0=122.3m2，围堰承台内封底砼面积为A103.0m2，围堰内共6根1.6m桩，钢护筒直径取1.8m， 最大水头差按H55.5(围堰顶标高)-43.512 m计。 围堰整体抗

42、浮力计算：围堰封底面积：A=A1-A2=87.7 m2；其中A1103.0m2：A2=63.140.90.9=15.3 m2 F=A0h1=122.3121=1467.6T双壁钢围堰自重： G1=167t封底混凝土自重： G2=1802.4=432 T刃脚填充混凝土的41立方重量：G3=412.4=98.4T双壁间注水重：G4=（122.3-88.5）121=405.6T 为内壁面积88.5m2封底混凝土与钻孔桩钢护筒的摩擦力计算： 一个承台下6根1.6m的钻孔桩，钢护筒直径取1.8m，封底砼与钻孔桩钢护筒间摩擦系数取10.4t/m2；G5=61.83.14210.4=705.4T (G5作为

43、储备保障安全值，不参加验算)由些得出抗浮合力为：P1=G1+G2+G3+G4=167+432+98.4+405.6=1103 TP1=1103TF=1467.6T 不安全，需要增加配重或加压措施，本次采用加长桩基主筋用工字钢与钢围堰相连接进行反压。每根桩基设置4根28mm的主筋加长至围堰顶标高，再用22A工字钢与钢围堰焊牢，形成反压抗浮。本次采用是HRB400钢筋，其屈服强度为400Mpa，钢筋承受的拉力为：14143.1440046=5908224 N=5908.224KN 换算为：G6=5908.224KN10= 590T由此得出反压后竖向抗浮合力为：P2=P1+G6=1103+590=1693 TF=1467.6T