青少年宫扩建模板施工方案

1、 厦门市青少年宫扩建工程模板施工专项方案 厦门市青少年宫扩建工程模板施工专项方案江西昌南建设工程集团公司2009年7月10日目录第一章 编制依据3第二章 工程概况3第三章 材料准备及选用3第四章 模板工程施工技术措施4一、模板工程施工要点：4二、模板安装技术措施5三、模板拆除技术措施7四、模板安装、拆除的安全技术措施7第五章 模板设计与验算9一、模板设计与验算9第六章 成品保护36第七章 文明施工要求37第一章 编制依据1、厦门市青少年宫扩建工程施工图纸；2、建筑施工安全检查标准jgj59-99；3、建筑施工计算手册中国建筑工业出版社出版；4、工程建设标准强制性条文、建筑施工扣件式钢管脚手架安

2、全技术规范jgj130-2001；5、本公司的企业技术标准，技术人员配备、机械设备及器具配备力量；6、现场的地质勘测和现场的实际情况；7、其他相关规范。第二章 工程概况本工程名称为厦门市青少年宫扩建工程，工程建设地点位于厦门市育青路10号；建设单位为厦门市青少年宫，由厦门高诚信建设监理有限公司代建，厦门中福元建筑设计有限公司设计，由厦门勤奋建设工程监理有限公司监理。项目建筑总面积：23988.75平方米，地上16层，其中a部地上三层，层高5.1m，总高度15.3m，建筑面积2089.62平方米；b部地上16层，首层层高4.8m，一六层层高3.9m，六层以上层高3.6m，建筑总高度61.8m，建

3、筑面积19963.93平方米；c部一层，建筑高度16.2m，建筑面积1935.20平方米。第三章 材料准备及选用为确保能按时按量完成施工任务，我司将配备三套模板及钢管支撑，对超高支撑部分进行专门设计，方案经有关部门批准后予以实施。1、胶合板规格为1820×915×18，方木规格为70×70、100×100，等；2、支撑系统采用48×3.0钢管；3、对拉螺栓规格为m12；4、钉子长度应为模板厚度的2-2.5倍。第四章 模板工程施工技术措施一、模板工程施工要点：1、柱模安装时先在基础面上弹出纵横轴线和四周边线，固定小方盘，在小方盘面调整标高，立柱头

4、板。柱模安装遵循先低后高，且分节逐步加固横、竖楞后递增而上。2、对于通排柱模板，应先安装两端柱模板校正固定，拉通长线校正中间各柱模板。3、柱模板柱箍，每隔60cm加设一道钢管环箍。4、梁跨度大于4m时，梁底板中部应起拱。如设计无规定时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。梁的板模应在支撑体系基本完成后，且标高经复核无误后，方可铺设楞木、梁底板及侧模。5、挑檐模板必须撑牢拉紧，防止向外倾覆，确保安全。6、上下层模板的钢管立柱，尽量安装在一条竖向中心线上。7、楼梯模板施工前应先根据实际层高放样，先安装平台梁及基础模板再装楼梯斜梁或梯底模板，然后安装楼梯外侧板，外侧板应先在其内侧弹出楼

5、梯底板层厚线，用套板划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的挡木，在现场装钉侧板。8、如果楼梯较宽时，沿踏步中间的上面加一到二道的反扶梯基。反扶梯基上端与平台梁外侧板固定，下端与基础外侧板固定撑牢。9、梯步高度要均匀一致，特别要注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑到楼地面装饰层厚度，防止由于装饰层厚度不同而形成梯步高度不协调。二、模板安装技术措施1、施工准备(1)材料：梁、板的模板采用胶合板，楞木均采用方木，支撑系统为钢管支架，按工程所需量配备齐全。(2)作业条件：a、模板工程设计：根据施工图、工程特点、计划合同工期及现场环境，对各分部砼模板进行计算设计，确定木模制作的几何尺寸，楞木规格、间距

6、，选用支架系统，支撑间距，对模板各荷载、侧压力等进行书面计算，编制各分部砼模板设计图等。b、木模板备料：模板数量按本工程模板设计方案结合施工流水段的划分以及工期要求，综合考虑确定模板的配置套数。本工程按三套模板配置。c、柱钢筋绑扎完后，水电管及预埋件已安装后，办理隐蔽手续。d、根据模板支撑方案、图纸要求及工艺标准，以书面形式向班组进行安全技术交底。矩形柱由一对竖向侧板与一对横向侧板组成，横向侧板两端伸出，便于拆除。在模板每隔60cm设柱箍。柱顶与梁交接处留缺口，以便与梁模板接合，并在缺口左右及底部加钉衬口档木。在横向侧板的底部和中部设活动清扫口与砼浇灌口，完成两道工序后钉牢。异形柱加固方法类似

7、于剪力墙加固做法。为保证柱模的稳定和不变形，柱模与柱模之间应加水平撑和剪刀撑，使整个柱群模板连成整体并保持稳定。(2)梁模：梁模由底板、侧板、定位板和斜撑等组成，下面用顶撑（支柱）支承。主次梁同时支好，一般先支好主梁模板，经轴线、标高检查校正无误后，加以固定，在主梁上留出安装次梁的缺口，尺寸与次梁截面相同，缺口底部加钉衬口档木，以便与次梁模板相接，主梁、次梁的搭设和支撑方法均同矩形单梁支模方法。在支撑底部均设一块300×300×50的垫板。(3)楼板模：楼板模安装时，先在次梁模板的外侧弹水平线，其标高为楼板板高减去模板厚和搁栅高度，再按墨线钉托木，并在侧板木挡上钉竖向小方木

8、托住托木，然后放置搁栅，再在底部用牵杆。铺设板模板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉子钉牢，其他部位少钉，以便拆模。在支撑底部均设一块300×300×50的垫板。(4)楼梯模板： 模板支设前，根据层高放大样，先基础和平台梁模板，再装楼梯斜梁或楼梯底模板、外侧板。在外侧板内侧弹出楼梯底板厚度线，用板划出踏步侧板的档木，再钉侧板，沿踏步中间上面设反扶梯基，加钉1-2道吊木加固。剪力墙模板：剪力墙模板由胶合板、方木竖楞、钢管横楞，12螺杆等组成。立模前先按剪力墙厚度摆设短钢筋头，间距1000×1000。再按定位线封模、加固，在墙上留出安装主、次梁的缺口，剪力墙下口钉

9、定位板条，以防下口偏位。三、模板拆除技术措施(1)及时拆模，将有利于模板的周转和加快工程进度，但拆模要报验通过，应使砼达到必须的强度。模板应拆除干净，不得留残缺模块，留下安全隐患。 a、侧模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除； b、底模：梁、板在砼强度达到75%方可拆除（跨度8米的，应在砼强度达到100%方可拆除）；但悬挑构件，在其砼强度达到100%且抗倾覆力矩也要满足要求时，方可拆除。(2)拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料和钢管及时运走、整理。(3)拆模程序一般是后支先拆，先支后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。(4)拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始

10、，分别拆向两端。(5)多层楼板模板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇灌砼时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层楼板模板的支柱，仅可拆除一部分，跨度4m及以上的梁下均应保留支柱，其间距不得大于3m。四、模板安装、拆除的安全技术措施(1)进入现场人中员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。(2)经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。(3)工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。(4)安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。(5)高空、

11、复杂结构模板的安装与拆除，事行应有切实的安全措施。(6)遇六级风以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪、霜、雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。(7)二人抬运模板时要互相配合、协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。(8)不得在脚手架上堆放大批模板等材料。(9)支撑、牵杠等不得搭在门窗和脚手架上，通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。(10)支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠

12、落。(11)模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。(12)拆除模板一般用长撬棍。人不许站在正在拆除的模板下。在拆除楼板模时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。第五章 模板设计与验算一、模板设计与验算1.1柱模板本工程柱的截面尺寸主要有400×500、500×500、700×700、800×800、850×850、950×950、1000×1000、1200×1000不等的方柱。选用12

13、00×1000的方柱为例；柱模板侧板采用18mm厚胶合板，侧板背楞采用70×70松方木，间距300mm，柱箍采用48×3.0钢管，间距300mm。1、荷截计算：柱模板主要承受混凝土的侧压力和倾倒混凝土的荷载。倾倒混凝土时产生荷载标准值取4.0kn/m2；侧压力标准值按以下两式计算，并取其最小值： 式中 f：新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kn/m2）;c：混凝土的重力密度（kn/m3）取24 kn/m3；t0：新浇混凝土的初凝时间（h），可采用计算（t为混凝土的温度，取t=30），则；v：混凝土板的浇筑速度（m/h）取v=3m/h；h：混凝土侧压力计算位置处至新浇

14、筑混凝土顶面的总高度（m）取h=4.8m；1：外加剂影响系数，不掺外加剂时取1.0；掺有具有缓凝作用的外加剂时取1.2，在此取1.0；1：混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1.0；110150 mm时，取1.15。于是可求得: 取两者较小值：fk=40.24kn/m2（标准值）；荷载组合：/m2（设计值）。2、验算柱侧模板强度和刚度：（1）强度验算：取计算跨径, 按沿柱高每延米为计算单元，则面板所受均布线荷载为q=52.29kn/m，按两等跨连续梁模式计算，则： 故面板强度满足要求。（2）刚度验算：按标准值计算，q=40.24kn/m则：故面板刚度

15、满足要求。3、验算背楞方木强度和刚度：（1）强度验算柱箍采用48×3.0钢管，间距300mm，计算跨径取，方木间距300mm，则方木承受的均布线荷载设计值为q=52.29×0.3=15.687kn/m,按三等跨连续梁模式进行计算，则： 故背楞方木强度满足要求。（2）刚度验算：按标准值计算，q=40.24×0.3=12.072kn/m则：故背楞刚度满足要求。4、柱箍强度验算：柱箍采用48×3.0钢管，间距300mm，计算跨径取，则钢管承受的均布线荷载设计值为q=52.29×0.3=15.687kn/m,按简支梁模式进行计算，则：5、扣件抗力滑力验

16、算：按简支梁模型计算支座反力：故扣件抗滑力满足要求。6、柱模板侧立面图及横截面图：图（1）柱模板横截面图图（2）柱模板侧面板2.2剪力墙模板受力计算剪力墙模板侧板采用18mm厚胶合板，侧板竖楞采用70×70松方木，间距305mm，采用48×3.0钢管，间距500mm，对拉螺栓采用m12，按500×305方格布置。根据本工程特点，以b部一层剪力墙为研究对象，一层层高4.8，墙厚最厚为350mm，混凝土自重为24kn/m3，强度为c45，采用0.6m3砼吊斗卸料，浇筑速度为2m/h，混凝土入槽温度为30°c，钢管抗拉强度设计值：q235钢为215n/mm2，

17、对拉螺杆为170n/mm2，采用插入式振捣器振捣，对其模板受力计算如下：1、荷截计算：剪力墙模板主要承受混凝土的侧压力和倾倒混凝土的荷载。倾倒混凝土时产生荷载标准值取2.0kn/m2；侧压力标准值按以下两式计算，并取其最小值： 式中 f：新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kn/m2）;c：混凝土的重力密度（kn/m3）取24 kn/m3；t0：新浇混凝土的初凝时间（h），可采用计算（t为混凝土的温度，取t=30），则；v：混凝土板的浇筑速度（m/h）取v=2m/h；h：混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）取h=4.8m；1：外加剂影响系数，不掺外加剂时取1.0；掺有具有缓凝作用

18、的外加剂时取1.2，在此取1.0；1：混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1.0；110150 mm时，取1.15。于是可求得: 取两者较小值：fk=32.85kn/m2（标准值）；荷载组合：/m2（设计值）。2、验算剪力墙侧模板强度和刚度：（1）强度验算：取计算跨径, 按沿墙高每延米为计算单元，则面板所受均布线荷载为q=41.42kn/m，按三等跨连续梁模式计算，则： 故墙面板强度满足要求。（2）刚度验算：按标准值计算，q=32.85kn/m则：故墙面板刚度满足要求。3、验算竖楞方木强度和刚度：（1）强度验算横楞采用48×3.0钢管，间距

19、500mm，计算跨径取，方木间距305mm，则方木承受的均布线荷载设计值为q=41.42×0.305=12.63kn/m,按三等跨连续梁模式进行计算，则： 故竖楞方木强度满足要求。（2）刚度验算：按标准值计算，q=32.85×0.305=10.02kn/m则：故竖楞刚度满足要求。4、横楞强度验算：柱箍采用48×3.0钢管，间距500mm，计算跨径取，则钢管承受的均布线荷载设计值为q=41.42×0.5=20.71kn/m,按三跨连续梁模式进行计算，则：5、对拉螺栓强度验算：对拉螺栓采用m12，其抗拉强度为12.9kn，按下式进行验算：n按500×

20、;305方格产生的侧压力计算：故对拉螺栓抗拉强度满足要求。6、剪力墙模板侧立面图及横截面图：图（3）剪力墙模板侧立面图图（4）剪力墙模板截面2.3梁模板图本工程的梁的截面尺寸主要为200×550、250×700、300×700、350×700、400×700、300×800、300×900、600×800、700×800等几种规格。选600×800截面梁（梁长11.2m，底层梁底离地4.0m）和700×800截面梁（梁长11.2米，底层梁底离地4.0米）为例。2.3.1梁(600

21、15;800)模板设计：梁模板侧板采用18mm厚胶合板，侧板竖楞采用100×100松方木，间距300mm，横楞采用48×3.0钢管，布置于竖楞中间位置，对拉螺栓采用m14，按30间距布置，底板模板采用30mm厚松木板，背楞采用100×100松方木，间距300mm，沿梁垂直方向布置，背楞置于100×100枕木上，枕木下采用顶托，支撑采用48×3.0钢管，立杆纵向间距1200，横向间距600，步距按1.8米布置。架体四边与中间沿纵、横向全高全长从两端开始每隔四排立杆设置一道剪刀撑，每道剪刀撑宽为4跨，斜杆与地面倾角在45o 60o之间。（一）梁侧模

22、板验算：1、荷截计算：梁模板主要承受混凝土的侧压力和倾倒混凝土的荷载。倾倒混凝土时产生荷载标准值取2.0kn/m2；侧压力标准值按以下两式计算，并取其最小值： 式中 f：新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kn/m2）;c：混凝土的重力密度（kn/m3）取24 kn/m3；t0：新浇混凝土的初凝时间（h），可采用计算（t为混凝土的温度，取t=30），则；v：混凝土板的浇筑速度（m/h）取v=3m/h；h：混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）取h=0.8m；1：外加剂影响系数，不掺外加剂时取1.0；掺有具有缓凝作用的外加剂时取1.2，在此取1.0；1：混凝土坍落度影响修正系数，当坍

23、落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1.0；110150 mm时，取1.15。于是可求得: 取两者较小值：fk=19.2kn/m2（标准值）；荷载组合：/m2（设计值）。2、验算梁侧模板强度和刚度：（1）强度验算：取计算跨径, 按沿墙高每延米为计算单元，则面板所受均布线荷载为q=25.04kn/m，按三等跨连续梁模式计算，则： embed equation.3 embed equation.3 embed equation.3 故梁侧模面板强度满足要求。（2）刚度验算：按标准值计算，q=25.04kn/m则：故梁侧模面板刚度满足要求。3、验算竖楞方木强度和刚度：（1）强度验算横楞

24、采用48×3.0钢管，置于竖楞中间位置，计算跨径取，则方木承受的均布线荷载设计值为q=25.04×0.3=7.512kn/m,按二等跨连续梁模式进行计算，则： 故竖楞方木强度满足要求。（2）刚度验算：按标准值计算，q=19.2×0.3=5.76kn/m则：故竖楞刚度满足要求。4、横楞强度验算：（1）强度验算横楞采用48×3.0钢管，置于竖楞中间位置，螺栓设置在横楞上，按间距300布置，取计算跨径取，则横楞所受的均布线荷载设计值为q=25.04×1.2=30.048kn/m,按三等跨连续梁模式进行计算，则：故竖楞强度满足要求。（2）刚度验算：按标

25、准值计算，q=19.2×1.2=23.04kn/m则：故竖楞刚度满足要求。5、对拉螺栓强度验算：对拉螺栓采用m14，其抗拉强度为17.8kn，按下式进行验算：n按300×1200方格产生的侧压力计算：故对拉螺栓抗拉强度满足要求。（二）梁底模板验算：1、荷截计算：底模自重：；混凝土自重：；钢筋自重： 振捣混凝土时产生的荷载： 荷载组合：设计值：（0.9为荷载折减系数）。标准值：2、验算梁底模板强度和刚度：（1）强度验算：取计算跨径,按三等跨连续梁模式计算，则： 故梁梁底模面板强度满足要求。（2）刚度验算：按标准值计算，q=12.33kn/m则：故梁底模面板刚度满足要求。3、验

26、算背楞方木强度和刚度：（1）强度验算背楞采用100×100方木，置于纵向100×100枕木上，计算跨径取，则方木承受的均布线荷载为:设计值：标准值：按简支梁计算模型计算，则： 故背楞方木强度满足要求。（2）刚度验算：按标准值计算，q=1.93kn/m则：故背楞刚度满足要求。（三）支承体系验算：1、荷载计算：梁底一纵一横距内（计算单元内）模板支架自重（kn）立杆（4.5-1.2-0.03）×0.0384横杆（0.75×2）×0.0384纵杆（1.1×2）×0.0384直角扣件（梁底主节点处按增加一扣件考虑）10×13

27、.2×103。对接扣件=0.1256=0.0576=0.0845=0.132=0.0110合计=0.41永久荷载标准值：梁底模板支架自重标准值0.41kn；梁钢筋自重标准值1.5kn/m3；新浇混凝土自重标准值24kn/m2。可变荷载标准值：施工人员及设备荷载标准值1.0kn/m2;振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0kn/ m2。2、立杆稳定性验算： 模板支架立杆计算长度：取，取长度系数则长细比：取时满足要求。取时查规范附录c得 故立杆稳定性满足要求。（四）梁模板断面图：图（5）梁模板断面图（注：立杆间距600）2.3.2 梁(700×800)模板设计：梁模板侧板采用18m

28、m厚胶合板，侧板竖楞采用100×100松方木，间距300mm，中间加斜撑支撑，底板模板采用18mm厚胶合板，背楞采用70×70松方木，间距300mm，沿梁垂直方向布置，背楞置于纵向水平杆上，支撑采用48×3.0钢管，立杆纵向间距1200，横向间距600，步距按1.8米布置。（一）梁侧模板验算：1、荷截计算：梁模板主要承受混凝土的侧压力和倾倒混凝土的荷载。倾倒混凝土时产生荷载标准值取2.0kn/m2；侧压力标准值按以下两式计算，并取其最小值： 式中 f：新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kn/m2）;c：混凝土的重力密度（kn/m3）取24 kn/m3；t0：新浇混凝

29、土的初凝时间（h），可采用计算（t为混凝土的温度，取t=30），则；v：混凝土板的浇筑速度（m/h）取v=3m/h；h：混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）取h=0.8m；1：外加剂影响系数，不掺外加剂时取1.0；掺有具有缓凝作用的外加剂时取1.2，在此取1.0；1：混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1.0；110150 mm时，取1.15。于是可求得: 取两者较小值：fk=19.2kn/m2（标准值）；荷载组合：/m2（设计值）。2、验算梁侧模板强度和刚度：（1）强度验算：取计算跨径, 按沿墙高每延米为计算单元，则面板所受均布线

30、荷载为，按三等跨连续梁模式计算，则： 故梁侧模面板强度满足要求。（2）刚度验算：按标准值计算，则：故梁侧模面板刚度满足要求。3、验算竖楞方木强度和刚度：（1）强度验算竖楞下端采用压脚板固定，上端采用斜撑固定，计算跨径取，则方木承受的均布线荷载设计值为q=25.04×0.3=7.512kn/m,按简支梁模式进行计算，则： 故竖楞方木强度满足要求。（2）刚度验算：按标准值计算，q=19.2×0.3=5.76kn/m则：故竖楞刚度满足要求。（二）梁底模板验算：1、荷截计算：底模自重：；混凝土自重：；钢筋自重： 振捣混凝土时产生的荷载： 荷载组合：设计值：（0.9为荷载折减系数）。

31、标准值：2、验算梁底模板强度和刚度：（1）强度验算：取计算跨径,按三等跨连续梁模式计算，则： 故梁梁底模面板强度满足要求。（2）刚度验算：按标准值计算，q=14.343kn/m则：故梁底模面板刚度满足要求。3、验算背楞方木强度和刚度：（1）强度验算背楞采用70×70方木，置于纵向水平杆上，计算跨径取，则方木承受的均布线荷载为:设计值：标准值：按简支梁计算模型计算，则： 故背楞方木强度满足要求。（2）刚度验算：按标准值计算，q=7.14kn/m则：故背楞刚度满足要求。4、验算纵向水平杆强度：纵向水平杆受背楞传递的集中力作用，计算跨径，受力简图如下图所示：纵向水平杆受力简图则r为：（1）

32、纵向水平杆强度验算：故纵向水平杆强度满足要求。（2）刚度验算：刚度按简支梁受均布线荷载计算是偏安全的。则线荷载标准值为：故纵向水平杆刚度满足要求。5、扣件抗滑力力验算：故扣件抗滑力满足要求。（三）支承体系验算：1、荷载计算：梁底一纵一横距内（计算单元内）模板支架自重（kn）立杆（4.8-0.8-0.018）×0.0384横杆（0.75×2）×0.0384纵杆（1.1×2）×0.0384直角扣件（梁底主节点处按增加一扣件考虑）10×13.2×103。对接扣件=0.1529=0.0576=0.0845=0.132=0.0125合

33、计=0.44永久荷载标准值：梁底模板支架自重标准值0.44kn；梁钢筋自重标准值1.5kn/m3；新浇混凝土自重标准值24kn/m2。可变荷载标准值：施工人员及设备荷载标准值1.0kn/m2;振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0kn/ m2。2、立杆稳定性验算： 模板支架立杆计算长度：取，取长度系数则长细比：取时满足要求。取时查规范附录c得 故立杆稳定性满足要求。（四）梁模板断面图：图（6）梁模板横断面图2.4楼板模板设计与验算针对本工程楼板厚度特点，只对板厚110（层高4.8米）的楼面板进行模板设计与验算，其他楼板模板仿此方案施工。2.4.1板厚110（层高4.8米）二层梁板模板：楼板底模采用18mm厚胶合板，背楞采用50×100松方木，间距300mi，置于纵向水平杆上，支撑采用48×3.0钢管，立杆纵向间距1100，横向间距600步距1.5布置。（一）楼面板底板验算：1、荷截计算：底模自重：；混冝土自重：；钢筋自重： 施工人员及设备荷载标准值： 荷载组合：设计值： （0.9为荷载折减系数）。标准值：2、验算梁底模板强度和刚度：（1）强度验算：按纵向每延米为计算单元，取计算跨径,按三等跨连续梁模式计算，则：底板所受均布荷载设计值为：；底板所受均布荷载设计值为： embe