产品仓锥壳施工方案

1、内蒙古伊泰广联煤化有限责任公司锥壳施工专项方案工程名称： 红庆河矿井选煤厂产品仓 编制单位： 中煤建安集团公司 审 批 人： 编 制 人： 日 期： 受 控 号： 实施时间： 年 月 日 中煤建安集团内蒙古伊泰红庆河工程项目部目 录1 工程概况21.1工程概况 21.2施工要求 21.3技术保证条件 22 编制依据33 施工计划34 施工工艺技术74.1 技术参数74.2 工艺流程74.3 施工方法74.4 检查验收114.5 钢筋工程124.6 混凝土工程134.7 架体监测135锥壳支撑体系计算146 中心脚手架受力分析167 中心脚手架承载力的计算218 防火灾、防高处坠落、防坍塌处置方

2、案269 脚手架搭拆安全技术要求30锥壳施工专项方案1工程概况1.1工程概况本工程为内蒙古伊泰广联煤化有限责任公司红庆河矿井选煤厂产品仓工程，建设地点为内蒙古鄂尔多斯市伊金霍洛旗札萨克镇。由4个圆形筒仓组成，仓内径均为30m，仓壁厚度为400mm。 锥壳壁厚450mm，角度45°。1.2施工要求1.2.1确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。1.2.2脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。1.3技术保证条件1.3.1安全网络1.3.2脚手架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。2编制依据建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008

3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002（2011年版）钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091直缝电焊钢管GB/T13793低压流体输送甲焊接钢管GB/T3092碳素结构钢GB/

4、T700钢管脚手架扣件GB/5831-2006钢结构设计规范GBJ17-2003危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文本工程施工图纸和施工组织设计中国建筑工业出版社建筑施工手册第五版3 施工计划材料与设备计划3.0.1钢材的选用3.0.1.1钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。3.0.1.2钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂

5、纹的钢管。3.0.1.3每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用48×3.2的钢管。3.0.1.4新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：a 应有产品质量合格证；b 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；c 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；d 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1

6、.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺e 钢管必须涂有防锈漆。3.0.1.5旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：a 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；b 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲

7、l6.5302冲压钢脚手板板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）5c 钢管上严禁打孔。3.0.1.6钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。3.0.1.7钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。3.0.1.8扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：a 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；b 新、旧扣件均应进行防锈处理；c 支架采用的扣

8、件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。3.0.1.9连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。3.0.1.10连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。3.0.2木材的选用3.0.2.1模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。3.0.2.2模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。3.0.2.3用于模板体系的原木、方木和板

9、材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。3.0.2.4主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。3.0.2.5当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。3.0.2.6当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。3.0.2.7施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：a 制作的原木、方木结构，不应大于15%；b 板材和规格材，不应大于20%；c

10、 受拉构件的连接板，不应大于18%；e 连接件，不应大于15%。3.0.3模板板材的选用3.0.3.1胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。3.0.3.2各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。3.0.3.3胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。3.0.3.4进场的胶合模板初应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。4 施工工艺技术锥

11、壳施工时，主要包括锥壳模板支撑体系的安装和拆除，钢筋安装，预埋件的安装，砼的浇筑等。4.1技术参数梁宽400mm，梁高1200mm，楼板厚度0.12m。梁下立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。模板面板采用12mm厚普通胶合板。钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.0。扣件计算折减系数取1.0。模板支架搭设高度为9.1m，梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。4.2工艺流程弹梁（上环梁）轴线并复核 搭支模架（锥壳

12、放射性钢管搭设）调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。4.3施工方法4.3.1在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。4.3.2据本处当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。中心架体平面尺寸为10m×10m，中心架体一直搭设至60.7

13、梁板底，锥壳平台以上架体纵横间距为1.2m，步距为1.5m；锥壳斜壁周围架体放射性布置。锥壳斜面和板下扣件均采用双扣件。支撑体系如下图：锥壳模板安装根据锥壳的形状，在滑模平台上搭设满堂脚手架，作为其支撑系统，锥壳模板搭设时，先进行上下环梁的模板位置，再用线坠吊至上下环梁的外边线上，拉线找出斜长，在进行放射性钢管的搭设，环向钢筋的布设，木方铺设及底模铺设。锥壳模板施工如下图：在施工下环梁时，需搭设外单排悬挑脚手架，主要用作下环梁施工时外防护，沿仓壁四周悬挑，间距1m，挑杆长度1.2m，单排杆高度5m，采用脚手管固定，沿四周布置3道，20钢筋作为防护栏杆，沿四周布置4道。外挂密目网，挑架侧面及底部

14、再挂安全平网，挑架铺设木跳板，采用废旧模板封闭严实，以防坠物。具体如下图：4.3.3一般规定4.3.3.1保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 4.3.3.2具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。4.3.3.3构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。4.3.3.4现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。4.3.3.5锥壳脚手架搭设完毕后，斜撑采取可靠措施确保支点稳定。4.3.3.6在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调

15、支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。4.3.3.7所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4.3.3.8钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48.3×3.2mm钢管，用扣件与钢管立杆扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。4.3.3.9支架搭设按本模板设计，不

16、得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。4.3.4立杆4.3.4.1扣件式a 立柱平面布置图（详见附图）；b 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：c 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。4.3.5水平拉杆4.3.5.1每步纵横向水平杆必须拉通；4.3.5.2水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：4.3.6剪刀撑扣件式4.4检查验收4.4.1不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。4.4.2施工过程中加强管理，加大检查

17、力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。4.4.3砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4.4.4预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，04.4.5现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大

18、于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查4.4.6立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差±20mm2立杆的垂直偏差架高25m±50mm25m±100mm3纵向水平杆的水平偏差±20mm4横向水平杆的水平偏差±10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错

19、开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求4.4.7采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查

20、，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。4.4.8立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；4.5钢筋工程4.5.1锥壳放射钢筋采用直螺纹套筒连接，水平环向钢筋采用绑扎搭接，各种钢筋连接质量必须符合规范要求。4.5.2锥壳钢筋可以先将模板支好后再放样，尺寸确定后再下钢筋料，可以避免失误造成的材料浪费。4.5.3锥壳钢筋绑扎顺序严格按照图纸要求进行绑扎，底层钢筋绑扎完成后，及时进行检查验收。在离上下环梁1/3处分别预埋30个25吊环，吊环内径100mm，长度500mm，用于施工砼浇筑过程中平台的吊拉。下层钢筋验收合格

21、后再安装上层钢筋。4.5.4锥壳斜壁周围预留10个泄爆窗1.2m的预留孔。其中在南北侧对称位置留两个1.2×1.2m的预留孔，便于后期桁架的吊出，预留孔周围按照要求进行加强。4.5.5因预留孔较多，为控制好质量，施工人员在模板安装过程中先准确定位，控制好标高，钢筋绑扎要准确，确保预留孔的施工质量。4.6混凝土工程4.6.1锥壳混凝土浇筑采用商品混凝土地泵泵送施工，并保持砼塌落度要符合要求。4.6.2混凝土浇筑前，应检查预埋件、预埋管是否准确无误，预埋件及钢筋需经过总包、监理及业主的验收，隐蔽验收合格后方可浇筑混凝土，浇筑前需将模板内杂物清理干净。4.6.3待下环梁砼浇筑完成后，锥壳模

22、板采用钢模板和木方封模，锥壳斜长7.5m，采用3015钢模板分五层浇筑完成。在第一次砼浇筑前，预埋16个25吊环，用于后期张拉时吊拉的固定端。第二次砼浇筑完后，及时吊拉平台，减轻平台的荷载。4.6.4斜壁及暗梁混凝土浇筑时应分层进行，梁板节点处钢筋较密集应保证混凝土振捣质量。4.6.5锥壳斜壁混凝土浇筑时，应派专人检查模板内混凝土饱满度和振捣质量。模板拼缝需粘贴密封条，以防漏浮浆。杜绝发生蜂窝、麻面、漏筋等质量通病。4.7架体监测4.7.1中心架体变形监测4.7.1.1脚手架使用中，应定期检查下列项目：(1） 杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求；(2） 扣件螺栓是否松动；(3）

23、 中心脚手架，检查其立杆的沉降与垂直度的偏差是否超出规范要求；(4） 安全防护措施是否符合要求；(5） 是否超载。(6） 在监测期，当偏差超出预警限值时或发现安全问题时，应及时上报项目部管理人员；(7） 对架体进行调整加固前，应设置警戒区域，禁止非架子施工人员进入警戒区；(8） 对架体进行调整加固作业，有专职安全人员、架子工班组长监护和安全撤出措施。4.7.1.2监测部位架体沉降在架体大角（各转角处）设置监测点，相对主体结构进行观察；架体垂直偏差在架体大角（各转角处）设置监测点，相对主体结构进行观察。脚手架立杆垂直度，大横杆的弯曲变形等。4.7.1.3监测频率A锥壳脚手架搭设前；b作业层上施加

24、荷载前；c遇有六级大风与大雨后； d停用超过一个月。4.7.1.4监测周期目测为用线坠为每天一次，线坠设置在架体的拐角处，观测立杆变形程度。架体水平杆观测在平台中心轴线上拉上十字线，观测架体整体变形。监测直至架体弯曲拆除。脚手架在验收合格通过投入使用后，必须对其进行日常的保养和定期的全面检查和整修，才能保证其安全使用，监测期间做好监测记录。4.7.1.5监测预警值脚手架顶端位水平移超过25mm或垂直度变化超过20mm。4.7.2桁架变形监测桁架加固完成后，桁架一端固定在中心架上，在立杆上标上记号，观测桁架因受力而扣件下滑，另外在平台上拉上十字线，监测十字线与平台的高度，在仓壁周围用记

25、号笔做好记号，看桁架是否在钢轨支撑处沉降，每天监测一次。在平台加荷载时，采用水平仪监测，并做好平台监测记录。5 锥壳支撑体系计算5.1锥壳立杆稳定性验算锥壳斜壁厚450mm，斜壁垂直高度为636mm，锥壳及平台支撑净高为9.1m。锥壳施工情况下的荷载组成： 混凝土自重 7.7KN/ 钢筋自重 1.65KN/ 模板及小楞自重 0.4KN/ 施工荷载 2KN/ 总荷载：11.75KN/钢管采用48×3.2钢管，惯性矩I=11.35cm4,截面模量W=4.491cm3,截面积A=4.502cm2；Q235钢管抗拉,抗压和抗弯强度设计值:f=205N/mm2,弹性模量:E=2.06×

26、;105N/mm2，钢管间距为1.2m×1.2m，故间距面积为1.44。每根立杆的承受荷载：11.75×1.44=16.92KN根据长细比：长度系数 1.7回转半径i 1.59cm实际步距h 1.5ml0=kh=2.55m（取k=1）= l0/i=160.4查表得稳定系数=0.274=N/ A=16920/0.274×450.2=137.2 N/mm2205N/mm2 满足要求。5.2锥壳斜壁底模板验算斜壁立杆间距为1200mm，小横杆间距为600mm，取1000mm长为计算单元，按照4.1荷载组合计算得q=11.75KN/m2，线荷载为q=11.75KN/m，1

27、2mm厚木模板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.00×1.20×1.20/6 = 9.60cm3； I = 40.00×1.20×1.20×1.20/12 = 5.76cm4；M1=0.07×q×l²0.07×11.75×0.6²0.296KN.mMb=0.125×11.75×0.6²0.529 KN.mVA= VC=0.375×11.75×0.62.644KNVB=0.625×11.75×0.64.

28、406KN=0.521×11.75×0.64/100EI0.0023mm小于模板允许挠度值=M/W=0.529×106/9.6×10355.1205 满足要求小横杆受到支座反力的集中荷载，小横杆按单跨简支梁进行计算则：M=1/4FL=1/4×4.406×1.21.322KN.m=M/w=1.322×106/9.46×103139.75205 满足要求大横杆承担小横杆传来的集中荷载按照单跨简支梁进行计算梁跨度为1.2m则Mmax1.586KN.MM/w167.65205 满足要求5.3锥壳下扣件抗滑力计算按规范表5.

29、1.7直角、旋转单扣件承载力取值为8.0 kN，纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN小横杆的自重标准值 P2=0.038×1.2/2=0.023kN 脚手板的荷载标准值 P3=0.35×1.2×1.5/2=0.315kN 活荷载标准值 Q=2.0×1.2×1.5/2=1.8kN 荷载的计算值 R=1.2

30、5;（0.058+0.023+0.315）+1.4×1.8=3kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。6 中心脚手架受力分析6.1仓顶锥壳施工时的混凝土荷载根据以往施工经验仓顶锥壳分三次进行浇筑施工，第一次施工，为下环梁部分，再将锥壳分成三段，斜壁砼分两次浇筑，每次浇筑间隔时间为3天，每次浇筑宽度为3.571m、3.5m，环向闭合。上环梁最后浇筑，上环梁分二次浇筑。如图：6.2浇筑锥壳砼部位时中心架受力计算（1）荷载组成平台钢桁架自重： 352KN平台铺设钢管自重： 60.2KN内平台木方自重： 21.22KN平台铺设木胶板自重： 36.39KN平台上搭设的满堂脚手架自重: 立杆：

31、6.0m(平均长度)×500根×3.97kg/m=119.1KN 水平杆：3200m×3.97kg/m=127KN 扣件：4000个×1.0kg/个=40KN 共计：286.1KN锥壳斜壁底模木方及木胶板自重： （30m×3.14-15m×3.14）÷2×9.1m×0.3KN/m2=64.3KN（2）每根桁架承受的自重线荷载为：（352+60.2+21.22+36.39+286.1+64.3）KN÷64÷10m=1.28KN/m（3）施工活荷载按2KN/m2记取，转换为桁架线荷载为:（

32、30m×3.14-15m×3.14）÷2×9.1m×2KN/m2÷64榀÷10m =0.67KN/m（4）浇筑部位斜壁砼时，受力计算：1）浇筑部位斜壁砼时，砼自重： 1/3×3.14×2.8m×（14.22m+11.42m +14.2m×11.4m）-1/3×3.14×2.8m×（13.52m+10.72m +13.5m×10.7m）×25KN/m3=3831.3KN则每根桁架承受的砼自重线荷载为：3831.3KN÷64榀&#

33、247;3.5m=17.1KN/m2）浇筑部位斜壁砼时，钢桁架受力图如下：3）浇筑部位斜壁砼时，支座反力计算： q1=(钢桁架自重线荷载+砼自重线荷载) ×1.2+活荷载×1.4 =（1.28KN/m+17.1KN/m）×1.2+0.67KN/m×1.4 =22.99KN/m q2=q3=钢桁架自重线荷载×1.2+活荷载×1.4 =1.28KN/m×1.2+0.67KN/m×1.4 =2.47KN/m 根据力矩平衡原理得出： 以支座A为计算点10RB-q2×5.7×7.15-q1×3.

34、5×2.55-q3×0.8×0.4=0 以支座B为计算点 10RA-q3×0.8×9.6-q1×3.5×7.45-q2×5.7×2.85=0 经计算得出：RA=70.0KN RB=32.5KN（5）浇筑部位斜壁砼时，受力计算：1）浇筑部位斜壁砼时，砼自重： 1/3×3.14×2.5m×（11.42m+8.92m +11.4m×8.9m）-1/3×3.14×2.5m×（10.72m+8.22m +10.7m×8.2m）×

35、;25KN/m3=2692.8KN则 每根桁架承受的砼自重线荷载为：2692.8KN÷64榀÷3.2m=13.15KN/m2）浇筑部位斜壁砼时，吊拉C点钢丝绳。钢桁架受力图如下：将上述两跨简支梁，分解为以C支座为原点两根单跨简支梁来进行计算，计算图如下：3）浇筑部位斜壁砼时，支座反力计算： q1=24.49 KN/m q3=(钢桁架自重线荷载+砼自重线荷载) ×1.2+活荷载×1.4 =（1.28KN/m+13.15KN/m）×1.2+0.67KN/m×1.4 =18.25KN/m q2=q4=钢桁架自重线荷载×1.2+活荷

36、载×1.4 =1.28KN/m×1.2+0.67KN/m×1.4 =2.47KN/m 计算AC1梁支座反力，根据力矩平衡原理得出： 以支座A为计算点4.3RC1-q1×3.5×2.55-q2×0.8×0.4=0经计算得出：RA=36.74KN Rc1=50.95KN 计算C2B梁支座反力，根据力矩平衡原理得出： 以支座B为计算点 5.7Rc2-q3×3.2×4.1-q4×2.5×1.25=0经计算得出：Rc2=46.08KN RB=22.5KN （6）浇筑部位环梁砼时，受力计算：1）

37、浇筑部位砼时，砼自重：(1.8m+0.8m)×1.0m÷2×15.0m×3.14×25KN/m3 =1530.75 KN 则每根桁架承受的砼自重集中荷载为：1530.75KN÷64榀=23.9KN2）浇筑部位砼时，吊拉D点钢丝绳，钢桁架受力图如下：上述三跨简支梁，分解以D支座为原点的两根单跨简支梁来进行计算，计算图如下：3）浇筑部位斜壁砼时，支座反力计算： q3=8.25KN/mq4=2.47KN/m P1=混凝土自重荷载×1.2 =25.5KN×1.2 =30.6KN计算CD1梁支座反力，根据力矩平衡原理得出：

38、以支座C为计算点3.2RD1-q3×3.2×1.6 =0经计算得出：Rc=31.04KN RD1=31.04KN 计算D2B梁支座反力，根据力矩平衡原理得出： 以支座B为计算点3.2RD2-q3×3.2×1.6 =0经计算得出：RD2=33.85KN RB=3.25KN 7 中心架承载力的计算7.1荷载组成（1）浇筑60.7m标高平台梁板时混凝土总自重为： 85m3×25KN/m3=2125KN, 则，转换成面荷载为2125KN÷（9.22×3.14）=8KN/m2 作用于桁架上的混凝土自重为8KN/m2×（9.2

39、2×3.14-10m×10m）=1326.2KN（2）木胶板、木方总自重为：402m2×0.3KN/m2=120.6KN则，转换成面荷载为120.6KN÷（3.14×9.22）=0.45KN/m2 作用于桁架上的木材自重为0.45KN/m2×（3.14×9.22-10m×10m）=74.6KN（3）施工活荷载取2.0KN/m2，施工总活荷载为2.0KN/m2×（3.14×9.22）=531.5KN。作用于桁架上的活荷载为2.0KN/m2×（3.14×9.22-10m×

40、;10m）=331.5KN7.2 浇筑60.7m标高平台梁、板砼时，钢桁架受力计算（1）桁架受力图为：在此仅已DB段简支梁为计算对象，计算图如下：2）浇筑60.7m标高平台梁、板砼时，支座反力计算：q5=钢桁架自重荷载×1.2+(60.7m砼自重线荷载+木材自重线荷载)×1.2+活线荷载×1.4=1.28KN/m×1.2+（1326.2KN÷64榀÷2.5m+74.6KN÷64榀÷2.5m）×1.2+（331.5KN÷64榀÷2.5m）×1.4 =15.26KN/m经计算得出

41、：RB=RD=19.1KN则浇筑60.7m标高平台砼时，每根桁架传递给中心架的重量为19.1KN。7.3 浇筑60.7m标高平台梁、板砼时，中心架受力计算（1）中心架自重（含立杆、水平杆、剪刀撑、扣件）计算：48×3.5钢管3.97kg/m,扣件1.0kg/个。钢管自重：18000m×3.97kg/m=714.6KN扣件自重：20000个×1.0kg/个=200KN中心架总自重为：714.6KN+200KN=914.6KN（2）恒载为：中心架顶面积范围内砼、木材自重+中心架自重即 （2125KN-1326.2KN+(120.6KN-74.6KN)+914.6KN&

42、#215;1.2=2111.3KN（3）施工荷载取2KN/m2。故活荷载为100m2×2KN/m2×1.4=280KN（4）浇筑60.7m标高平台时中心架每根立杆底部的承载力为（2111.3KN+280KN）÷193根=12.4KN 由于中心架最外侧四面的立杆同时还有承受钢桁架传递过来的力，故以中心架最外侧周圈的立杆为计算对象。即浇筑、部位RB的最大支座反力和60.7m平台砼时桁架传递给中心架的力进行叠加后再加上浇筑60.7m平台砼时每根立杆底部的承载力就为中心架最外侧每根立杆承受的荷载。故，中心架最外侧每根立杆需要承受的荷载为 （32.5KN+19.1KN）&#

43、215;64榀÷76根+12.4KN =55.85KN 7.4 中心脚手架立杆稳定性验算 立杆稳定性计算，即N/(A)f=205N/mm2N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数, 经查表得，=0.704i 计算立杆的截面回转半径，i=1.57cm；（中心架钢管48×3.2mm）长细比, = l0 / i =1300÷15.7=82.8l0 计算长度 (m),由公式 l0 =2a+h 确定，l0 =2×0.15m+1.0=1.3m；A 立杆净截面面积，A=4.502cm²；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；

44、55850÷(0.704×4.502)=176.2N/mm2<f = 205.00 N/mm2满足要求。7.5 中心脚手架大横杆验算：桁架坐在大横杆上，横杆间距为1000mm，横杆受桁架传来的支座力，取支座最大支座力验算大横杆，最大支座力Rmax=70KN跨中弯矩为：Mmax=1/4×p×L =1/4×70×1 =17.5KN·m钢管采用48×3.2钢管，截面惯性距I和截面抵抗距W分别为：W=2×4.73=9.46cm3I=2×11.35=22.70cm4由=M/W=17.5*106/9.

45、46*103=1850N/mm2 f =205 N/mm2 采取补强措施，需将支座力进行分解，采取在桁架的上玄下设丝杠顶10号槽钢（连接点采用铁丝绑牢）和在桁架的下玄杆下设大横杆。 桁架两侧立杆受力为：RA=RB=1/2q=35 KN 12.6号槽钢验算：查施工手册，可得，W=62.1cm³,每米重12.4Kg，此加固槽钢长为500mm；将模型视为简支梁，则，集中荷载F=70+0.062=70.062KN ，如下图：可得，M=1/4×FL=1/4×70.062×0.5=8.76KN·m=M /W=8.76KN·m÷62.1

46、cm³=141.1N/mm ²<205 N/mm ²所以，满足要求。7.6 扣件抗滑力验算：根据扣件的抗滑承载力:RRcf Rc-扣件抗滑力取8knR-水平杆传给立杆的竖向作用力计算得32.5 KNR>Rc 扣件抗滑满足不了设计要求，因此在支撑桁架的上部采用丝杠支撑，在桁架的下部采用双扣件连接。由于丝杠的抗压强度为19KN，其双扣件的抗滑力为16KN。所以16+19=35KN>32.5KN，满足要求。为了使这三排支点的立杆受力均匀，特用以上方法,用槽钢将立杆两两相连，并与桁架顶牢靠。立杆间距越近，受力越大。7.7 吊点处钢丝绳验算7.7.1承载力

47、的确定C点钢丝绳的承载力为Rc1+Rc2=50.95KN+46.08KN =97.03KN D点钢丝绳的承载力为RD1+RD2+RD=31.04KN+33.85KN+19.1KN =83.99KN 7.7.2 钢丝绳的选用现场采用的是直径为26mm、称抗拉强度为1550N/mm2的6×37钢丝绳。允许拉力为：Fg=aFg/K 经查施工手册第802页得出，Fg=388.5KN,a=0.82,K=6 则，Fg=388.5KN×0.82/6 =53.1KN 则C吊顶的拉力为97.03KN > 53.1KN，故吊点C采用直径26mm的钢丝绳不满足要求。故该处吊点钢丝绳采用双股

48、，则钢丝绳的允许拉力为53.1KN×2=106.2KN>97.03KN，满足要求。吊点D的拉力为84.24KN，同样采用ø26双股钢丝绳，则钢丝绳的允许拉力为53.1KN×2=106.2KN>84.24KN，满足要求。钢丝绳在C点与D点间隔掉拉桁架，即在C点和D点各设置30根钢丝绳。钢丝绳吊环布置如图：7.8 钢桁架支撑计算支撑钢轨验算侧预留100mm，内侧伸出600mm。单仓共设置钢轨64根，安装好的钢轨设置在桁架正下方。锥壳混凝土263立方米，上部钢管扣件等45t,滑模平台及平台上布设的跳板钢管、人员材料35t。263×2.5+45+40

49、=742.5t单根钢轨承受竖向集中力：F=7425KN/64=116KN端部弯矩:M=116X0.65=75.4kN·M50kg/m钢轨截面惯性矩I=2037cm4=2037x104mm4截面边缘到形心轴之间的距离y=71mm截面抵抗矩W=2037x104/71=286901mm³50kg/m钢轨抗拉强度为0.35KN/mm²钢轨在固端所能承受的弯矩为：0.35x286901=100415kN·mm=100.415 kN·m>75.4kN·m，满足钢轨的截面面积为65.8cm2,钢轨在横截面上的剪应力为:tV=R=F=116KN

50、tV/A=1160/65.8=17.63Mpa<0.8X3500Mpa=2800Mpa,满足要求。8 防火灾、防高处坠落、防坍塌处置方案8.1处置方案的方针与原则8.1.1处置方案的方针与原则：为更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的"应急精神"。坚持"安全第一，预防为主"、&

51、quot;保护人员安全优先，保护环境优先"的方针，贯彻"常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进"的原则。8.1.2编制依据：职业健康与环境管理手册应急准备与响应程序不合格品控制程序法律法规及其他要求与识别程序纠正与预防措施控制程序职工伤亡事故报告制度安全生产责任制其它相关法律、法规及规定8.2成立应急准备管理体系8.2.1应急救援组织机构组 长：孙连钰 电话组长：吕西安 电话高晓思 电话张红彬 电话 员：胡光磊、董振涛、梁俊鹏、彭林、谭先成、周永明、王绥文、王景

52、福、张合高8.2.2应急救援机构职责（1）组长职责：全面负责处置突发性安全事故工作，及时召集领导小组成员研究处置方案，布置任务，下达命令，启动应急救援预案。（2）组员职责：发生突发性安全生产事故，现场负责人应根据事故情况立即向有关领导汇报，并拨打相应急救中心电话，告知事故种类、事态、地点、联系人等，同时紧急通知急救组、机械设备组和维护秩序组，启动应急救援预案。协助事故的调查与处理工作。（3）急救组职责：接到报案组通知后，立即赶赴现场，根据现场事故种类，立即组织抢救，协助事故的调查与处理工作。8.3应急工具清单（1）防火、防爆、防泄露工具：灭火哭、消防水龙带、消防栓、洋镐、消防钩、水桶、铁锨、沙

53、袋、管钳、抽水泵等。（2）急救工具用具：担架、医药箱（内备：止血绷带、急救药品等）8.4应急准备（1）对应急人员进行应急准备相关培训：对应急现场人员进行岗位教育和消防知识的教育；对扑火救灾、救护人员的知识能力教育；对抢救摔伤人员知识能力教育；对紧急切断电源、抢救触电人员知道能力教育；对控制机械事故损害或伤害，排除机械设备危害、防止机械事故扩大教育。（2）项目部组织一支义务消防队，学习消防知识，适时检查应急准备工作的完成情况。（3）制订切实可行的安全施工方案及安全技术交底，备足备好应急工具和应急用品，做好预防准备。8.5应急响应（1）一般事故的应急响应1）当事故或紧急情况发生后，当事人应立即将信

54、息报告给与其最近的项目部管理人员、抢救小组成员，使得消息迅速报告到应急救援小组办公室，并采取应急措施，防止事态扩大。2）项目经理及应急人员对事故应及时进行处理，并及时向公司安全设备科报告。（2）重大事故的应急响应1）重大施工安全事故发生后，当事人或发现人应立即向项目部负责人报告，同时采取应急措施，防止事态扩大。2）项目经理及应急人员对事故按应急措施进行处理，并立即报告安全设备科。（3）报警：紧急事故发生时，发现人应立即报警。1）向内部报警，简述：出事发点、事态状况、报警人姓名2）向外部报警，详细准确报告：出事地点、单位、电话、事态状况报警人姓名、单位、地址、电话。发生火灾时还要派人到主要路口迎

55、接消防车。（4）上报：紧急事故处理后，事故发生所在部门或项目部负责人应在24小时内填写应急准备和响应报告书，一式两份，自留一份，消防保卫事故、安全事故报安全设备科。8.6处置方案8.6.1高处坠落处置方案重点做好施工现场的"外防护、内封闭"各项防护设施的设置，加强"四口"、"五临边"的防护，并正确使用"三宝"。高处坠落可能造成的伤害：颅脑损、骨折等。当发生物体打击事件和有人高处坠落摔伤时，应注意保护摔伤及骨折部位避免因不正确的抬运使骨折错位造成二次伤害，并及时向工地负责人报告，拨打紧急电话"120"或送医院救治，送医院途中不要乱转病人的头部，应该将病人的头部略抬高一些，迷病人防止