模板工程施工方案150453367

1、吉林省高级人民法院审判庭工程模板工程施工方案K *讣中国建筑第六工程局OIMBEmEDinSIOiaKFIID模板工程施工方案审批表表2工程名称吉林雀高皴人氏法陀审判履工程建筑面积J275SU*卑设单谊吉林幫商毀人民捲朧层数1C设计单位盲林省建做设计晓有限责任公司绪构真型権茱剪力堰堤工单位中匡建筑第六工程局有麻公司合同工期林时间编制人凌铭峰审桟部门1送南时间0 . ,lT號准人W1审批时何油0、&、山审批意见：堪写审咳、批准的其体倉见，建订，廿于应修敦的局部应明輸.具体模板工程施工方案评审、会签表表1工程名称：吉林省高纵人民总喘申判庭工程施工单位中国建筑第六工程周有眼公周编制人矣锦峰锁

2、旦经理签字工程技术负茯人卷字霸徹7戌送餐日期W5呼审、会筌部门科技部项冃管理部财畀部门行政部门坐字:目录一、工程概况 6二、模板支设 61、模板及支撑体系选型 62、支撑体系的搭设及使用要求 6三、柱模设计 7四、墙模板 9五、现浇顶板和梁模 101、顶板模板设计 102、梁模设计 103、梁柱节点模板设计 134、楼梯模板 14六、模板支撑计算 151、板模板支撑体系计算 151.1 计算依据 151.2 参数信息 151.3 、模板面板计算 161.4 、模板支撑方木的计算 181.5 、托梁材料计算 191.6 、模板支架立杆荷载标准值 轴力 211.7 、立杆的稳定性计算 212、柱模

3、板支撑计算 224、墙模板计算 344.1 、参数信息 344.2 、墙模板荷载标准值计算 354.3 、墙模板面板的计算 364.4 、墙模板内外楞的计算 384.5 、穿墙螺栓的计算 43七、模板施工考前须知及拆模要求 441、考前须知 442、拆模要求 44八、平安和技术要求 45模板工程施工方案本工程为框剪剪力墙结构， 模板工程是影响工程质量的关键因素， 为确保 工程质量到达目标， 本工程选用合理的支设方案及高质量的模板材料， 从而使混 凝土外形尺寸、 外观质量能够到达较高要求， 为室内装修及外墙装饰的施工打好 根底。一、工程概况吉林省高级人民法院审判庭工程位于长春市珠海路北侧， 仙台

4、大街东侧。 建 筑总高度45.90米，地上10层，总建筑面积32758卅，结构形式为框架剪力墙 结构，结构高度45.90m。其中，一层层高4.50m,其他楼层层高为4.2m，屋面 女儿墙高度 4.35m。二、模板支设1 、模板及支撑体系选型本工程模板全部采用18mml厚九夹板，60X 90木方背肋，支撑体系自-1.900m 垫层以上均采用碗扣式脚手架。脚手架立杆纵横间距1200mm水平横杆步距1.51.8m，最上部水平杆距模板底部不大于300mm底部设扫地杆，四边与中间每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑， 水平向至少设置两道剪刀撑， 以保证支撑 体系的稳定。2、支撑体系的搭设及使用要求搭设要求1)

5、 . 严格按照设计尺寸搭设， 立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层 中设置；2) . 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于?扣件架标准?的要求；3) . 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的， 每个扣件的拧紧力矩都要控 制在45-60N .m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；施工使用的要求1) .浇注混凝土过程中，要确保模板支架在施工过程中均衡受载2) . 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方堆放;3) .浇筑过程中，随时检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况 及时解决。4) .在施工审判区审判大厅部位超高架体时，其下部地上一层满堂脚手架 在审判大厅区域

6、不得撤除。三、柱模设计按柱断面尺寸弹出墨线，在柱四角立筋根部点焊© 10直角形定位钢筋，柱每 侧模板拼成整块对准墨线就位，根部紧靠定位钢筋，加钢管柱箍和对拉螺杆，校 正垂直度在允许范围内后，再加固稳妥。柱模板采用18mn厚九夹板，柱模外侧木楞60X 90间距300,钢管柱箍间距下部在 300400,上部在400500,根据 柱断面大小不等，在断面上增加双根双向(或双向单根)对拉螺杆。断面大的柱， 在柱外周每边楼板上设二根-25插筋，是加固柱根部模板之用，柱的稳定性用短 钢管与支承架适当连接即可。柱根部加设不透水海绵条以防漏浆。具体示意见下 图：灾切木蛭刼0XPVC的 机胡牌浜利音心

7、一不 板 I柱模板示意图3注：审判法庭厅内层四根 R=400m啲圆柱KZ21采用圆柱定型钢模。详见以下图:四、墙模板1阳叮负方氛4球雜二忌以上栏立因模板示意图所有墙模板均采用九夹板，模板采用纵向排列方式组合，并用 60X 90木方 背肋,按间距100150设置，支撑采用巾48x3.5钢管。截面大的柱子采用14 对拉螺栓，采用带PVC套筒的对拉螺栓，对拉螺栓间距 450X450。为使墙体模 板与脚手架形成整体，按竖向间距1500,横向间距900,设短管与脚手架连接且顶到墙模的木方上。模板垂直度、平整度允许偏差 2mm五、现浇顶板和梁模1、顶板模板设计顶板模板支撑采用碗扣满堂红脚手架体系。面板用1

8、8mm厚九夹板，次龙骨采用60 x 90mm木方，间距250mm支撑龙骨用两根60x 90mm的木方,其间距不 超过1000mm木方外表刨平以保证与模板接合面平整。根据顶板区格净尺寸和所采购的九夹板的规格,制作顶板模板，预留出晚拆模板的位置，模板按所使用的位 置一一编号，根据规格编排流水。晚拆模板位置留设原那么是使板的净跨距不超过 2米。早拆模板面层板间贴不透水海绵条，以便于拆模；上部与混凝土接触面贴 4cm5cn宽胶带盖缝，以防漏浆。顶板碗口支设示意图2、梁模设计2.1模板采用18mn厚九夹板,板模板支撑体系采用满堂脚手架，梁两侧钢管间距O.9mx 0.9m，顶板搁栅采用60x 90mm木方

9、，搁栅间距板控制在30cm以内， 梁控制在40cm以内，满堂架搭设完毕，柱封模后，即可开始梁模的支设，梁模 支设时，先铺梁的底模和一边模板，梁模深入柱模里口平，并按设计要求起拱， 设计无要求按3/1000起拱，梁模利用1000伽钢管做卡箍，间距300mm梁高h< 700mm勺梁设钢管斜撑，当700m h< 900mm梁宽b<500的梁中设一道© 12 对拉螺杆、同时在梁底加设一根立杆、当b> 500mm寸需在梁底加设两根立杆；当900mn< h< 1400mm的梁设© 12对拉螺杆300同时设置两根梁底立杆。梁模 支设完毕并加固后，即可开

10、始板模的支设，板模支设时，先铺60X 90搁栅，然后铺板模，板模也应按要求起拱，并用钉子钉牢，板模严禁悬挑。吉林省高级人民法院审判法庭及附属业务用房工程内涉及到的梁支撑示意 按截面尺寸如下：框架梁h<700mm b<500mn模板搭设示意如下：框架梁h<700m模板搭设示意图梁宽 b<500mm框架梁700mn< h<900mm b<500mr模板搭设示意如下:框架梁700mn h<900m模板搭设示意图梁宽 b<500mm当梁宽b> 500mmS 立杆 L=2400£备横杆500*高层楼II框架梁700mn< h&l

11、t;900m模板搭设示意图梁宽 b>500mm框架梁900mn h< 1400mm b<700mn模板搭设示意如下T©12对拉螺栓横杆L=1000立杆L=2400高 层 楼黄向400 竖向30C立杆L=2400 甘横杆500框架梁900mmC h<1400m模板搭设示意图梁宽 bw 700mm2.2支设梁模板时，应留一边模不支设，待梁钢筋成型、校正、验收后再封 闭、加固。2.3梁模采用侧模包底模，板模上外表与梁侧模上口在板底标高水平拼缝， 上贴45cm宽胶带防止漏浆。2.4梁底模不采用早拆方法，在混凝土到达设计及标准要求前方可撤除。2.5梁跨度大于4m时按设计

12、要求起拱，当设计无具体要求时，起拱按跨度的2/1000起拱。3、梁柱节点模板设计3.1梁柱节点模板就是在柱的第一次砼浇筑完成后，第二次进行的柱上部、 梁、顶板交汇处模板，梁柱节点模板高度到顶板底部。 梁柱节点模板每套由四块 组成，如没有梁的位置为一块面板，如有梁的位置那么在面板相应的位置上开一洞 口。具体尺寸依不同梁的规格而定。在第一次支模、浇筑砼、拆模后，第二次安 装梁柱节点模板至楼板底。3.2柱节点模板每套共配制四块单片模板，采用18mm厚九夹板，同梁模板一起支设、固定。在柱与梁相交的位置，有梁一侧梁柱节点模板上开口，开口宽 度为梁宽+ 2倍九夹板厚18 X 2=36mm，开口高度为梁高顶

13、板厚+九夹板厚18mm。梁的侧模和底模都伸入柱模内口平齐，柱模拼成一块模板3.3支模时，梁柱节点模板压梁模板将梁的侧模及梁底模模板伸入梁柱节 点模板预留开口处，接缝贴不透水海绵条。梁柱交接处柱转角模板支设如以下图竖向加支撑(b)4、楼梯模板4.1楼梯底模采用18mm厚九夹板，侧模及踏步的模板采用木模，安装时应 先安装平台梁模板，再安装楼梯底模，最后安装外帮侧模，外帮侧模三角模按实 样制作好，用套板画出踏步侧板位置线，钉好侧板后再钉固定踏步位置的档木侧板。 确，一定要保证踏步尺寸一致；楼梯梁标高一定要定好，面层、抹灰层一定要考 虑扣掉； 将一道反三角钉在外帮板内侧， 另一道固定在墙上， 这样可防

14、止反三角 下滑，为了加强刚度中间可再设一道， 以防止踏步侧板凸肚现象， 第一步楼梯的 反三角下端应钉在根底侧板上， 并用斜撑顶牢端头； 楼梯外帮板上下要吊线， 要 保证平直；楼梯栏杆预埋件应正确；楼梯的支设方法4.2楼梯一定要放大样,经过复核无误前方能配模板；反三角加工一定要准六、模板支撑计算1、板模板支撑体系计算1.1 计算依据?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?(JGJ130-2001)?混凝土结构设计标准? GB50010-2002?建筑结构荷载标准? (GB 50009-2001)?施工技术? 2002(3)：?扣件式钢管模板高支撑架设计和使用平安?1.2 参数信息1) . 模板支

15、架参数横向间距或排距(m):0.90 ;纵距(m):0.90 ;步距(m):1.80 ; 立杆上端伸出至模板支撑点长度 (m):0.30 ；模板支架搭设高度 (m):7.50 ； 采用的钢管(mm):48X 3.5 ;板底支撑连接方式：方木支撑； 立杆承重连接方式 : 可调托座;2) . 荷载参数模板与木板自重 (kN/m2):0.350 ;混凝土与钢筋自重 (kN/m3):25.000 ;施工均布荷载标准值 (kN/m2):2.500 ;3) . 材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mrp板底支撑采用方木；面板弹性模量 E(N/mm2):9500 ;面板抗弯强度设计值 (N/mm2):13

16、; 木方抗剪强度设计值 (N/mm2):1.400 ;木方的间隔距离 (mm):250.000; 木方弹性模量 E(N/mm2):9500.000 ;木方抗弯强度设计值 (N/mm2):13.000 ; 木方的截面宽度(mm):50.00 ;木方的截面高度(mm):100.00 ; 托梁材料为：木方 : 100 X80mm;4).简图单位:(jnml模板支架立面图1.3、模板面板计算面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计 算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：W = 100X 1.52/6 = 37.5 cm 3;I = 100 X 1.53/12 = 2

17、8.125 cm模板面板的按照三跨连续梁计算q|rHr生F*0oL250L250面板计算简图1) 、荷载计算(1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):qi = 25 X 0.11 X 1+0.35 X 1 = 3.1 kN/m ；(2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 2.5 X 1= 2.5 kN/m ;2) 、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：其中：q=1.2 X 3.1+1.4 X 2.5= 7.22kN/m最大弯矩 M=0.1X 7.22 X 0.25 = 0.045 kN m面板最大应力计算值(T = 4

18、5125/37500 = 1.203 N/mm ;面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm 2;面板的最大应力计算值为1.203 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm满足要求！3) 、挠度计算挠度计算公式为<v = /250其中 q = 3.1kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677 X 3.1 X 2504/(100 X 9500X 28.125 X 104)=0.031 mm；面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm ;面板的最大挠度计算值0.031 mm小于 面板的最大允许挠度1 mm满足要求！1.4、模板支撑方木的计算方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面

19、抵抗矩V分别为:W=5< 10X 10/6 = 83.33 cm 3;I=5 X 10X 10X 10/12 = 416.67 cm方木楞计算简图1) .荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):5= 25 X 0.25 X 0.11 = 0.688 kN/m ; 模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35 X 0.25 = 0.088 kN/m ;(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):P1 = 2.5 X 0.25 = 0.625 kN/m ;2) .强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：M =0.125

20、均布荷载q=1.2 X (q 1 + q 2)+ 1.4Xp1 = 1.2 X (0.688 +0.088)+1.4 X 0.625 :=1.805 kN/m ;最大弯矩M =2 2:0.125ql= 0.125 X 1.805 X 0.9= 0.183 kN m方木最大应力计算值(T = M /W = 0.183 X 106/83333.33 = 2.193 N/mm方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm方木的最大应力计算值为2.193 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm满足要求！3) .抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：t = 3V/2bh n < t其中最大剪力：

21、V = 0.625 X 1.805 X 0.9 = 1.015 kN ;方木受剪应力计算值t = 3 X 1.015 X 103/(2 X 50X 100) = 0.305 N/mm2;方木抗剪强度设计值t = 1.4 N/mm 2;方木的受剪应力计算值0.305 N/mm2小于 方木的抗剪强度设计值1.4N/mrf,满足要求!4) .挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:0/521?/4100 EI< v = / moo均布荷载 q = q 1 + q 2 = 0.775 kN/m ;最大挠度计算值V = 0.521 X 0.775 X 900

22、4 /(100 X 9500X 4166666.667)= 0.067 mm ;最大允许挠度V=900/ 250=3.6 mm ;方木的最大挠度计算值0.067 mm小于方木的最大允许挠度3.6 mm满足 要求！1.5、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算；托梁采用：木方：100X 80mmW=106.667 cnI=426.667 cm 4;集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.031 kN ;1 ,片卩 1r1£hpp p ppppp300900托梁计算简图1.78G托梁计算弯矩图kN m托梁计算变形图mm1 76S27270616960.245|j2452.

23、276|2 2兀|4.30S4.3061 334?.365 3.365托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.83 kN m ;最大变形 V max = 0.72 mm ;最大支座力 Qmax = 9.064 kN ;最大应力 (T = 829798.611/106666.667 = 7.779 N/mm托梁的抗压强度设计值f=13 N/mm 2;托梁的最大应力计算值7.779 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值13N/mm满足要求！托梁的最大挠度为0.72mm小于900/250,满足要求！1.6、模板支架立杆荷载标准值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1) .静荷载标

24、准值包括以下内容：脚手架的自重(kN):NGi = 0.125 X 7.5 = 0.94 kN ;钢管的自重计算参照?扣件式标准?附录 A。模板的自重(kN):N32 = 0.35 X 0.9 X 0.9 = 0.284 kN ;(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):Naa = 25 X 0.11 X 0.9 X 0.9 = 2.228 kN ;经计算得到，静荷载标准值 Ng = N G+N32+N33 = 3.451 kN ;2) .活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 Nq = (2.5+2 ) X 0.9 X 0.9 = 3.645 kN ;3) .不考虑

25、风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2N g + 1.4N q = 9.244 kN ;1.7、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式：其中N -立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 9.244 kN ;© -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到;i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm ；A -立杆净截面面积(cm2) : A = 4.89 cm 2;W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=5.08 cn!;(T 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;L 0 计算长度

26、(m) ；如果完全参照?扣件式标准?，按下式计算l 0 = h+2ak 1 计算长度附加系数，取值为 1.155 ；u 计算长度系数，参照?扣件式标准?表 5.3.3 ； u = 1.7 ；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.3m；上式的计算结果：立杆计算长度 L 0 = h+2a = 1.8+0.3 x 2 = 2.4 m ;L0/i = 2400 / 15.8 = 152；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©= 0.301 ;钢管立杆的最大应力计算值；(T =9243.9/ (0.301 x 489) = 62.803 N/mrfi;

27、钢管立杆的最大应力计算值(7 = 62.803 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm 2，满足要求！如果考虑到高支撑架的平安因素，适宜由下式计算l0 = k 1k2(h+2a)k1 - 计算长度附加系数按照表 1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数， h+2a = 2.4 按照表2取值1.009 ； 上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243 x1.009x(1.8+0.3 x2) = 3.01 m； Lo/i = 3010.049 / 15.8 = 191；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©=

28、 0.197 ;钢管立杆的最大应力计算值 ；7=9243.9/(0.197x489) = 95.958 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值7 = 95.958 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm 2，满足要求！2、柱模板支撑计算柱模板的计算依据?建筑施工手册? 第四版、?建筑施工计算手册? 江正荣著、 ?建筑结构荷载标准? (GB 50009-2001) 、?混凝土结构设计标准? GB50010-2002、 ?钢结构设计标准? (GB 50017-2003) 等标准编制。柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成，第一层为直接支撑模板的竖楞， 用以支撑混凝土

29、对模板的侧压力； 第二层为支撑竖楞的柱箍， 用以支撑竖楞所受 的压力； 柱箍之间用对拉螺栓相互拉接， 形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱截 面宽度B(mm):700.00 ;柱截面高度 H(mm):700.00;柱模板的总计算高度：H = 4.00 m；根据标准，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值 为 2.00kN/m2;一、参数信息1. 根本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0 ;柱截面宽度B方向竖楞数目:4 ；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0 ;柱截面高度H方向竖楞数目:4 ； 对拉螺栓直径 (mm):M14;2. 柱箍信息柱箍材料：钢楞；截面类型：圆钢管48 X 3.0

30、 ;钢楞截面惯性矩 I(cm4):10.78 ;钢楞截面抵抗矩 W(cm3):4.49;柱箍的间距(mm):500;柱箍肢数:2 ;3. 竖楞信息竖楞材料 : 木楞;宽度(mm):60.00 ;高度(mm):90.00 ;竖楞肢数 :2;4. 面板参数面板类型 : 竹胶合板;面板厚度 (mm):15.00 ;面板弹性模量 (N/mm2):9500.00 ;面板抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00 ;面板抗剪强度设计值 (N/mm2):1.50 ;5. 木方和钢楞方木抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00 ;方木弹性模量 E(N/mm2):9500.00;方木抗剪强度设计值 f

31、t(N/mm2):1.50 ;钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00 ;钢楞抗弯强度设计值 fc(N/mm2):205.00 ;柱模板设计示意图70D213 | 21? .22计算简图二、柱模板荷载标准值计算按?施工手册?，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取 其中的较小值：7=0,22ycf 对為炉 F = yH其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得 5.714h ;T -混凝土的入模温度，取20.000 C；V -混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ;H -

32、模板计算高度，取3.000m；B1-外加剂影响修正系数，取1.000 ；B2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705 kN/m2、72.000 kN/m2,取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算 荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F仁47.705kN/m2 ；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件， 按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截 面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象， 进行强度、刚度计 算。强度验算要考虑新

33、浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度 B方向竖楞间距最大，为1= 213 mm，且竖楞 数为4，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的 三跨连续梁进行计算。qalrr、r冃riT1VPVL213L213-ah面板计算简图1. 面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M-面板计算最大弯距N.mm;I-计算跨度竖楞间距：l =213.0mm ;q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2 X 47.71 X 0.50 X0.9

34、0=25.761kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.4 X 2.00 X 0.50 X 0.90=1.260kN/m , 式中，0.90为按?施工手册?取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m;面板的最大弯距：M =0.1 X 27.021 X 213X 213= 1.23 X 105N.mrp面板最大应力按下式计算：其中，T -面板承受的应力N/mm2;M -面板计算最大弯距N.mm;W -面板的截面抵抗矩：b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 500 X 15.0 X 15.0/6=1.88 X 104 mm3f -面

35、板的抗弯强度设计值N/mm2; f=13.000N/mm2;面板的最大应力计算值：T = M/W = 1.23 X 105 / 1.88 X 104 = 6.538N/mm2;面板的最大应力计算值7 =6.538N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 7 =13.000N/mm2,满足要求！2. 面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：r=o,6/其中，V -面板计算最大剪力N;l-计算跨度竖楞间距：l =213.0mm ;q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.2 X 47.71 X 0.50 X0.90=25.761kN/m;倾倒混凝土

36、侧压力设计值 q2: 1.4 X 2.00 X 0.50 X 0.90=1.260kN/m , 式中，0.90为按?施工手册?取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m;面板的最大剪力：V = 0.6 X 27.021 X 213.0 = 3453.245N ;截面抗剪强度必须满足下式：3V其中，t -面板承受的剪应力N/mm2;V -面板计算最大剪力N : V = 3453.245N ;b-构件的截面宽度mm： b = 500mm ；hn-面板厚度mm： hn = 15.0mm ；fv-面板抗剪强度设计值N/mm2: fv = 13.0

37、00 N/mm2 ;面板截面受剪应力计算值：t =3 X 3453.245/2 X 500X 15.0=0.691N/mm2;面板截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2 ;面板截面的受剪应力 t =0.691N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.500N/mm2，满足要求！3. 面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：其中，3 -面板最大挠度mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载kN/m : q = 47.71 X 0.50 = 23.85kN/m；l-计算跨度竖楞间距：l =213.0mm;E-面板弹性模量N/mm2 : E = 9500.00

38、 N/mm2 ;I-面板截面的惯性矩mm4;I= 500 X 15.0 X 15.0 X 15.0/12 = 1.41 X 105 mm4面板最大容许挠度：3 = 213.0 / 250 = 0.852mn;面 板 的 最 大 挠 度计算 值：3=0.677 X 23.85 X 213.04/100 X 9500.0 X 1.41 X 105 = 0.249 mm ;面板的最大挠度计算值3 =0.249mm小于面板最大容许挠度设计值3 =0.852mm,满足要求！四、竖楞方木的计算内容为固定不变模板结构构件中的竖楞小楞属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm竖楞

39、为大于3跨，因此按均布荷载作 用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度 60mm高度80mm截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 60 X 80X 80/6 = 64.00 cm3 ;I = 60 X 80X 80 X 80/12 = 256.00 cm4 ;q1 f1 firirj i'irI rKOu0-颂L4EU4501.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M 二 01 护其中，M-竖楞计算最大弯距N.mm;I-计算跨度柱箍间距：l =450.0 mm ;q-作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2 X 47.71 X 0.27 X0.90=1

40、3.911kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.4 X 2.00 X 0.27 X 0.90=0.680kN/m ;q = (13.911+0.680)/2=7.296 kN/m;竖楞的最大弯距：M =0.1 X 7.296 X 450.0 X 450.0= 1.48 X 105N.mrpM . a -< f W其中，(T -竖楞承受的应力(N/mm2);M -竖楞计算最大弯距(N.mm);W - 竖楞的截面抵抗矩(mm3), W=6.40X 104;f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2;竖楞的最大应力计算值：(T = M/W = 1.48 X

41、105/6.40 X 104 = 2.308 N/mm2 ;竖楞的最大应力计算值(T =2.308N/mm2小于 竖楞的抗弯强度设计值(T =13.000N/mm2,满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下7 二 0.6皿其中，V -竖楞计算最大剪力(N);I-计算跨度(柱箍间距)：l =450.0mm ;q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混 凝土侧压 力设计 值q1:1.2 X 47.71 X 0.27 X 0.90=13.911kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.4 X 2.00 X 0.27 X 0.90=0.680 kN/m ;q =

42、 (13.911+0.680)/2=7.296 kN/m竖楞的最大剪力：V = 0.6 X 7.296 X 450.0 = 1969.809 N ;截面抗剪强度必须满足下式：3VT 2bh其中，t -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2);V -竖楞计算最大剪力N : V = 1969.809 N ;b-竖楞的截面宽度mm： b = 60.0mm ；hn-竖楞的截面高度mm： hn = 80.0mm ；fv-竖楞的抗剪强度设计值N/mm2: fv = 1.500 N/mm2 ;竖楞截面最大受剪应力计算值：t =3X1969.809/2 X60.0 X80.0=0.616N/mm2竖楞截面抗剪强度设

43、计值：fv=1.500 N/mm2 ;竖楞截面最大受剪应力计算值 t =0.616N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值fv=1.50N/mm2，满足要求！3. 挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：0 .521 x ql A100 El< e = l / 250其中，3 -竖楞最大挠度mm；q-作用在竖楞上的线荷载kN/m : q =47.71 X 0.27 = 12.88 kN/m ;l-计算跨度柱箍间距：l =450.0 mm ;E-竖楞弹性模量N/mm2 : E = 9500.00 N/mm2 ;I- 竖楞截面的惯性矩mm4, 1=2.56 X 106;竖楞最大容许挠度：3

44、= 450/250 = 1.800 mm ;竖 楞 的 最 大 挠 度 计 算 值 ：30.677 X 12.88 X 450.04/100 X 9500.0 X 2.56 X 106 = 0.147 mm ;竖楞的最大挠度计算值3 =0.147mm小于 竖楞最大容许挠度3 =1.800mm ,满足要求！五、B方向柱箍的计算内容为固定不变本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 8.00X 10.00 X 10.00 / 6 = 133.33 cm3 ;I = 8.00X 10.00 X 10.00 X 10.00 / 12 = 666.67 cm4 ;柱箍为2跨，按集

45、中荷载二跨连续梁计算附计算简图：3 296.57410410其中P -6.57 kN ;B方向柱箍计算简图竖楞方木传递到柱箍的集中荷载kN，竖楞距离取B方向的;=(1.2 X 47.71 X 0.90 + 1.4 X 2.00 X 0.90) X 0.270 X 0.45/11.66S i.eeei.si?1.6171 6151.6116151.666口方向柱箍前力图跟最大支座力：N = 9.798 kN ;B方向柱箍弯矩图kN. id最大弯矩：M = 0.233 kN.m ;B方冋往箍变形图1戒W = 8.00I = 8.00柱箍为2跨,按二跨连续梁计算附计算简图：最大变形：V = 0.03

46、4 mm ;1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式M .CF -< fW其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M = 0.23 kN.m ;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 133.33 cm3 ;B边柱箍的最大应力计算值：T = 1.67 N/mm2 ;柱箍的抗弯强度设计值：f = 13.000 N/mm2 ;B边柱箍的最大应力计算值T =1.67N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到：3 = 0.034 mm ;柱箍最大容许挠度：3 = 300.0 / 250 = 1.200 mm ;柱箍的最大挠度 3 =0.0

47、34mm小于柱箍最大容许挠度 w=1.200mm满足要 求！六、H方向柱箍的计算内容为固定不变本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：X 10.00 X 10.00 / 6 = 133.33 cm3 ;X 10.00 X 10.00 X 10.00 / 12 = 666.67 cm4 ;2.67H方向柱箍计算简圏其中P -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载kN，竖楞距离取H方向的;P = (1.2 X 47.71 X 0.90+1.4 X 2.00 X 0.90) X 0.220 X 0.45/1 = 5.35 kN;1.1941.4631.1831.4S11 1931 193H方

48、向柱箍剪力图(kN)最大支座力：N = 8.314 kNH方向柱箍弯矩图OcKLm)最大弯矩：M = 0.167 kN.m ;H方向柱箍变形图(kM.m)最大变形：V = 0.019 mm ;1. 柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式：M尸£7 - -< JW其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M = 0.17 kN.m ;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 133.33 cm3 ;H边柱箍的最大应力计算值：(T = 1.194 N/mm2 ;柱箍的抗弯强度设计值：f = 13.000 N/mm2 ;H边柱箍的最大应力计算值(T =1.194N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设

49、计值f=13.000N/mm2 ，满足要求 !2. 柱箍挠度验算经过计算得到 : V = 0.019 mm ；柱箍最大容许挠度 : V = 250.000 / 250 = 1.000 mm ；柱箍的最大挠度 V =0.019mm小于 柱箍最大容许挠度V=1.000mm，满足要求!4、墙模板计算4.1 、参数信息1) . 根本参数次楞(内龙骨)间距(mm):150;穿墙螺栓水平间距(mm):450;主楞(外龙骨)间距(mm):450;穿墙螺栓竖向间距(mm):450;对拉螺栓直径 (mm):M14;2) . 主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型：圆钢管48X 3.5 ;钢楞截面惯性矩 I(cm4):

50、12.19 ;钢楞截面抵抗矩 W(cm3):5.08 ; 主楞肢数:2；3) . 次楞信息龙骨材料 : 木楞；次楞肢数 :1 ；宽度(mm):50.00 ;高度(mm):80.00 ;4) . 面板参数面板类型 : 胶合面板；面板厚度 (mm):15.00 ；面板弹性模量 (N/mm2):9500.00 ；面板抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00 ； 面板抗剪强度设计值 (N/mm2):1.50 ；5) . 木方和钢楞方木抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00 ；方木弹性模量 E(N/mm2):9500.00 ；方木抗剪强度设计值 ft(N/mm2):1.50 ；钢楞弹性模量

51、 E(N/mm2):206000.00 ；钢楞抗弯强度设计值 f c(N/mm2):205.00 ；墻複扳正立囹噬主榜f回刊目衣槪方未:诸陵帧】-1別闻圈墙模板设计简图4.2、墙模板荷载标准值计算F =灼亦 FYH其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得 5.714h ;T -混凝土的入模温度，取20.000 C；V -混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ;H -模板计算高度，取3.000m；B 1-外加剂影响修正系数，取1.200 ;B 2-混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上

52、两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得48.659 kN/m、72.000 kN/m，取较小值48.659 kN/m作为本 工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F 1=48.659kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F 2= 2 kN/m 2。4.3、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据?建筑施工手册?，强 度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原那么是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞 上的三跨连续梁计算。11fE?t>L L150L150>rrhr<

53、面板计算简图1) .抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下：附二0才I其中，M-面板计算最大弯距(N mm)I- 计算跨度(内楞间距)：I =150.0mm ;q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值qi：1.2 X 48.66 X 0.45 X 0.90=23.648kN/m ;其中0.90为按?施工手册?取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4 X 2.00 X 0.45 X 0.90=1.134kN/m ;q = q i + q 2 =23.648+1.134=24.782 kN/m ;面板的最大弯距：M =0.1 X 24.782 X 150.0 X 150.0= 5.58 X 10°N.mm按以下公式进行面板抗弯强度验算：