某城市日处理水量3万立方米污水处理厂工艺设计

1、第1章总论1.1 给水处理课程设计任务及要求设计题目某城市日处理水量 3万m3污水处理厂工艺设计基本资料1、污水水量、水质（ 1）设计规模设计日平均污水流量 Q=30000m3/d；设计最大小时流量 Qmax=1500m3/h（ 2）进水水质污水水质： COD Cr450mg/L ， BOD 5200mg/L ，SS250mg/L ，氨氮 15mg/L 。2、污水处理要求污水经一级处理后应符合以下具体要求：COD Cr 260mg/L ，BOD 5 150mg/L ， SS 125mg/L ，氨氮不变污水经二级处理后应符合以下具体要求：COD Cr 70mg/L ， BOD 5 20mg/L

2、， SS 30mg/L ，氨氮 5mg/L 。13、处理工艺流程污水拟采用传统活性污泥法工艺处理，具体流程如下：污水格栅间污水泵房沉沙池配水井初沉池曝气池二沉池混合池配水井回流泵辐流接触池出水4、气象资料风向：多年主导风向为东北风；气温：最冷月平均为-3. 5；最热月平均为32. .5；极端气温，最高为41.9 ，最低为 -17.6 ，最大冻土深度为0.18m；水文：降水量多年平均为每年728mm；蒸发量多年平均为每年1210mm；地下水水位，地面下5 6m。5、污水排水接纳河流资料：污水厂选址区域海拔标高在64 66m 之间，平均地面标高为 64.5m。平均地面坡度 0.3 0.5 ，地势为

3、西北高，东南低。厂区征地面积为东西长380m，南北长 280m。场地坐标： X0.00380.000.00380.00Y0.000.00280.00280.00来水方位： X： 100.00Y: 50.00管内底标高： 57.21 米；管径D 180mm；充满度h/D=0.7接纳水体：位于厂区西边，最高水位：56.08m设计任务1、 总体要求（ 1） 在设计过程中，要发挥独立思考独立工作的能力；（ 2） 本课程设计的重点训练，是污水处理主要构筑物的设计计算和总体布置。（ 3） 课程设计不要求对设计方案作比较，处理构筑物选型说明，按其技术特征加以说明。（ 4） 设计计算说明书，应内容完整（包括计

4、算草图），简明扼要，文句通顺，字迹端正。设计图纸应按标准绘制，内容完整，主次分明。2、 设计要点2（ 1） 污水处理设施设计一般规定 该市排水系统为合流制， 基本资料里为平均流量， 污水流量总变化系数取 1.2，截留雨季污水经初沉池可直接排入水体。处理构筑物流量：曝气池之前，各种构筑物按最大日最大时流量设计；曝气池之后（包括曝气池），构筑物按平均日平均时流量设计。处理设备设计流量：各种设备选型计算时，按最大日最大时流量设计。管渠设计流量：按最大日最大时流量设计。各处理构筑物不应小于2 组（个或格），且按并开设计。（ 2） 格栅 型式：平面型，倾斜安装机械格栅。城市排水系统为暗管系统，且有中途泵

5、站，仅在泵前格栅间设计中格栅。格栅过栅流速不宜小于0.6m/s，不宜大于1.5 m/s。格栅水深应与入厂污水管规格（DN1800mm ）相适应，一般取管径0.7 倍。格栅尺寸计算的参数选择宜选中间值。具体参数确定和计算参见环保设备设计与应用相关章节。（ 3） 沉砂池 型式：平流式，建议选用曝气沉淀池。水力停留时间宜选50s 。沉砂量可选0.03 0.1L/m 3，贮砂时间为2d，宜重力排砂。贮砂斗不宜太深，应与排砂方法要求、总体高程布置相适应。最小流量取平均流量的0.75 。（ 4） 初沉池 型式：平流式。除原污水外，还有浓缩池、消化池及脱水机房上清液进入。表面负荷可选 2.0 3.0m3/

6、（ m2· h），沉淀时间1.5 2.0h ， SS去除率 50 60。排泥方式：机械刮泥，静压排泥。沉淀池贮泥时间应与排泥方式适应，静压排泥时贮泥时间为2d。污泥斗容积参考沉砂池中计算公式对进出水整流措施作说明。（ 5） 曝气池 型式：传统活性污泥法采用推流式鼓风曝气。曝气池进水配水点除起端外，沿流长方向距池起点1/2 3/4 池长以内可增加2 3 个配水点。3曝气池污泥负荷宜选 0.3kgBOD 5/（ kgMLSS · d），再按计算法校核。污泥回流比 R30%80%，在计算污泥回流设施及二沉池贮泥量时，R 取最大值。SVI 值选 120150mi/g ，污泥浓度可计

7、算确定，但不宜大于3500mg/L 。曝气池深度应结合总体高程、选用的曝气扩散器及鼓风机、地质条件确定。多点进水时可稍长些，一般控制L5 8B。曝气池应布置并计算空气管，并确定所需供风的风量和风压。（ 6） 二沉池 型式：中心进水，周边出水，辐流式二沉池。二沉池面积按表面负荷法计算。选用表面负荷时，注意活性污泥在二沉池中沉淀的特点，q 应小于初沉池。计算中心进水管，应考虑回流污泥，且R 取大值。中心进水管水流速度可选0.2 0.5m/s，配水窗水流流速可选0.50.8m/s。贮泥所需容积按排水工程 （下）相关公式计算。说明进出水配水设施。（ 7） 平面布置 平面布置原则参考水污染控制工程第二十

8、一章，课程设计时重点考虑厂区功能区划、处理构筑物布置、构筑物之间及构筑物与管渠之间的关系。厂区平面布置时，除处理工艺管道之外，还应有空气管，自来水管与超越管，管道之间及其与构筑物，道路之间应有适当间距。污水厂厂区主要车行道宽6 8m，次要车行道3 4m，一般人行道1 3m，道路两旁应留出绿化带及适当间距。污泥处理按污泥来源及性质确定，本课程设计选用浓缩厌氧消化机械脱水工艺处理，但不做设计。污泥处理部分场地面积预留，可相当于污水处理部分占地面积的20 30。污水厂厂区适当规划设计机房（水泵、风机、剩余污泥、回流污泥、变配电用房）、办公（行政、技术、中控用房）、机修及仓库等辅助建筑。厂区总面积控制

9、在（280× 380） m2 以内，比例1： 1000。图面参考给水排水制图标准GBJ106 87，重点表达构（建）筑物外形及其连接管渠，内部构造及管渠不表达。（ 8）高程布置高程布置的主要任务是通过计算水头损失确定主要控制点的标高，使污水能够沿流程在各处理构筑物之间通畅地流动。水头损失主要由三部分组成，即构筑物本身、连接管和计量设备的水头损失。高程布置原则及计算过程示意图参考水污染控制工程第二十一章。构筑物本身水头损失参考水污染控制工程表21-4。连接管水头损失根据以下公式或参见排水工程（下）。v2hh1h2iL2g4h1沿程水头损失，m；h2局部水头损失，m；i 单位管长的水头损

10、失，根据流量、管径和流速等查阅水污染控制工程（上）L 连接管段长度， m； 局部阻力系数，查给水排水设计手册1）；g 重力加速度， m/s2；v 连接管中流速， m/s。i 的参考选取值：入水干管0.001；管到初沉池0.0035；管到曝气池0.008；管到二沉池0.002；出水干沟0.007。局部损失取沿程损失的10 20。计量设备的水头损失按0.2m 计算。高程布置图横向和纵向比例一般不相等，横向比例可选1： 1000左右，纵向 1：500左右1、确定污水处理厂的工艺流程，对处理构筑物选型做说明；2、对主要处理设施（格栅、沉砂池、初沉池、污泥浓缩池）进行工艺计算（附必要的计算草图）；3、按

11、扩初标准，画出平面布置图，内容包括表示出处理厂的范围，全部处理构筑物及辅助建筑物、主要管线的布置、主干道及处理构筑物发展的可能性；4、按扩初标准，画出高程布置图，表示出原污水、各处理构筑物的高程关系、水位高度以及处理出水的出厂方式；5、按扩初标准，画出主要处理构筑物的平面剖面构造图；6、编写设计说明书、计算书。设计成果1、设计计算说明书一份；2、设计图纸：平面和高程布置图、构筑物平剖面。5第2章总体设计2.1 污水处理工艺流程的选择由于河流的水质较好，污水处理工程没有脱氮除磷的特殊要求，主要的去除目的是BOD5和 SS，本设计采用活性污泥法二级生物处理，曝气池采用传统的推流式曝气池。污水及污泥

12、的处理工艺流程如图所示。原水提升泵房格栅沉砂池初沉池曝气池二沉池消毒接触池计量设备出水回流污泥污泥脱水外运污泥消化池贮泥池污泥浓缩池2.2 处理构筑物选择污水处理构筑物形式多样，在选择时，应根据其适应条件和所在城市应用情况选择。选用曝气平流沉砂池，普通辅流式沉淀池，传统的推流式曝气池，平刘式消毒接触池，巴士计量槽，竖流式污泥浓缩池，矩形贮泥池，固定盖式消化池，采用带式压滤机进行污泥脱水。2.3 设计水量的计算3设计日平均污水流量 Q=30000m/d ；3设计最大小时流量 Qmax=1500m/h=416.67 L/s第3章格栅格栅射在处理构筑物之前，用于拦截水中较大的悬浮物和漂浮物，保重后续

13、处理设施的正常运行。3.1 中格栅的设计计算6已知参数： Q3 ，z， max33 。栅条净间隙为，格栅安装倾角 0，格栅数为N=1=30000m /dK =1.2 Q=1500m /h=0.41667m /sb=20mm=60个， 过栅流速一般为0.6-1.5m/s ,取 V=0.8m/s,栅条断面为矩形，选用平面A 型格栅 ,栅条宽度 S=0.01m,栅前水深 h=1800，*0.7mm=1.26m其渐宽部分展开角度为20。计算草图如下：2h1171、栅条的间隙数Q maxsin由公式 n=N bhv式中 Qmax-最大设计流量m3/s - 格栅倾角 ()h-栅前水深 mv-过栅流速m/s

14、N- 格栅数个带入数据 n= 0.41667sin 60=20 个10.021.260.82、栅槽宽度B=S(n-1)+bn式中 : B- 栅槽宽mS-栅条宽度mb-栅条间隙mn-栅条间隙数个B=S(n-1)+bn=0.01(20-1)+0.02 20=0.59m83、进水渠道渐宽部分的长度设进水渠宽 B1=0.50m，其渐宽部分展开角度为20进水渠内流速为v =Qmax0.41667（）=0.66m/s进B1 h0.50 1.26l 1= B - B1 = 1.0 - 0.50 =0.69m2tg2tg 204、栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度l2l2= l1= 0.690.35m225、

15、通过格栅的水头损失h1由公式 h10=k hv 2式中： h0-计算水头损失， h0= sin 2 g-阻力系数，其值与栅条断面形状有关, 当为矩形时S4 / 3= ( )b= 2.42(0.01)4/ 3 =0.960.02k-系数 ,一般采用 30. 82故 h0=0.96×2 ×9.81 sin 60°=0.027m9h1=0.0273=0.08(0.080.15)符合要求。设计中取0.10m。6、栅槽总高度H=h+h1+h2式中 h2- 栅前渠道超高，一般采用0.3mH=1.26+0.10+0.30=1.66m7、栅槽总长度H 1L=l 1 +l2+1.0

16、+0.5+tg式中l 1-进水渠道渐宽部分的长度mB -进水渠宽11- 进水渠道渐宽部分的展开角度，一般可取 20ol - 栅槽与出水渠道连接处渐窄部分长度 m2H-栅前渠道深 m ，H=h+h112故 L=0.69+0.35+1.0+0.5+1.260.3 =3.4mtg 608、每日栅渣量86400QmaxW1W=1000K z10式中： W 1-栅渣量 (m3/103m3 污水 ) ,格栅间隙为 20mm 时 W1 =0.05-0.10 取 0.07Kz-生活污水流量变化系数1.2代入数值W= 86400 0.41667 0.07 =2.10m3/d10001.2W 0.2 m3/d，所

17、以宜采用机械清渣9、选型根据所计算的格栅宽度和长度，参考平面格栅的基本尺寸选择格栅为PGA-15003000-20，清渣采用固定式清渣机清渣。机械格栅不易少于 2 台，如为 1 台，应设人工清除格栅备用，为防止格栅事故，一般要设旁通管，设计中取1 台机械格栅。第4章沉砂池目前，应用较多的陈沙迟池型有平流沉砂池、曝气沉砂池和钟式沉砂池。本设计中选用平流沉砂池，它具有颗粒效果较好、工作稳定、构造简单、排沙较方便等优点。4.1 平流沉砂池的设计计算已知参数 Qmax3停留时间t取。=0.41667m /s50s1、长度设 v=0.23m/s则 L vt 0.23 50 11.5m 2、水流断面积11

18、AQmax0.416671.812m2v 0.233、池总宽度设 n=2 格，每格宽 b=1.2mBnb21.22.4m4、有效水深A1.812h20.76mB2.45、沉砂斗所需容积设 T=2d，沉沙量 X 取 0.06L/m3VQmax TX864003.60m3K Z1036、每个沉砂斗容积设每一分格有 2 个沉砂斗V 3.60 0.90m 32 27、沉砂斗各部分尺寸设斗底宽 a1=0.5m,斗壁与水平面的倾角为55o，斗高 h3=0.50m12'20.502h3a10.51.2m沉砂斗上口宽： atg 55tg55沉砂斗容积：h3'0.50(2a221.222 1.2

19、 0.5 2 0.52)0.38m3V02aa1 2a1)6(268、沉砂室高度采用重力排砂，设池底坡度为0.02，坡向砂斗。L 2a 0.211.5 2 1.2 0.2l 24.45m22'h3h30.024.450.59m设超高 h1=0.3mHh1h2h30.30.760.591.65m10、核算最小流速 vmin ,最小流量取平均流量的0.75，则 A min =1.13 。v min0.347 0.154m / s 0.15m / s(符合要求 )21.13沉砂池底部的沉砂通过吸砂泵，送至砂水分力气，脱水后的清洁砂砾外运，分离出来的水回流至泵房吸水井。第 5 章 初次沉淀池1

20、3初沉池的作用室对污水仲密度大的固体悬浮物进行沉淀分离。选型：平流式沉淀池排泥方式：机械刮泥，静压排泥。设计参数：1、池子总面积 A ，表明负荷取 q2 .5 m 3 /( m 2 ? h )Qmax 36000.41667 36002A2.5600.0mq2、沉淀部分有效水深h2，沉淀时间取 t=1.6hh2qt2.51.64m3、沉淀部分有效容积V V 'Qmaxt36000.416671.636002400.0m 34、池长 LLvt3.64 1.63.623.0m5、池子总宽度 BBA / L600.0/ 23.026.1m6、池子个数，宽度取b5 mnB /b26.1/ 55

21、7、校核长宽比14L23b54.64(符合要求 )8、污泥部分所需总容积 V已知进水 SS 浓度 c0 =250mg/L出水 SS 的去除率 50%60%，取出水 SS 浓度 c=125mg/L设污泥含水率 97，两次排泥时间间隔T=2d，污泥容重 r1t / m3Qmax (c0c) 24T1000.41667(250125)86400 21003V0 )(10097)10 6300.0m1000r (1009、每格池污泥所需容积 V V '300/560m 310、污泥斗容积 V 1，h' '4b b150.51.733.89m 32tg 602V11h'

22、' 4(b2bb1b12 )3.89(255 0.5 0.25)33.2m33311、 污泥斗以上梯形部分污泥容积 V 2L1230.50.323.8mL25mh4 '(235)0.010.18m15l1l 2)h'4b(23.8 50.18 512.96m3V2 (2)212、 污泥斗和梯形部分容积V1V233.213.046.2m322m313、 沉淀池总高度HHh1h2h3h' 4h' '40.340.50.183.898.87m取 9m第 6章曝气池已知参数Qmax=0.41667m3/s ， 原污水 BOD5 值 200mg/L,， 要

23、求处理水 BOD 5 20mg/L， SS 30mg/L6.1 污水处理程度的计算及曝气池的运行方式污水处理程度的计算原污水 BOD5 值 200mg/L，经初次沉淀池处理BOD5 按降低 25%计算，则进入曝气池的污水，其BOD5 为：Sa=200(1-25%)=150 mg/L计算去除率，首先计算处理水中非溶解性BOD 5 值，即BOD5=7.1bXaCe式中 Ce-处理水中悬浮固体浓度，取值为25mg/Lb-微生物自身氧化率，一般介于0.05-0.1 之间，取值为 0.09Xa- 活性微生物在处理水中所占比例，取值 0.4代入数值BOD50.090.425=6.396.4=7.116处理

24、水中溶解性BOD 5 值为： Se = 20-6.4=13.6mg/L22513.6去除率=0.94曝气池的运行方式在本设计中应考虑曝气池运行方式的灵活性和多样化，即以传统活性污泥法系统作为基础,又可按阶段曝气系统和吸附-再生 -曝气系统运行 ,这些运行方式的实现 ,是通过进水渠道的布设和闸板的控制来实现的.1、曝气池的计算与各部位尺寸的确定曝气池按 BOD 污泥负荷法计算（ 1） BOD- 污泥负荷率的计算拟定采用的 BOD 污泥负荷率为 0.3 kgBOD5/(kgMLSS.d) ，但为稳妥计需加以校核NsK z Se f=式中 Kz-系数其值在 0.0168-0.028 之间，取 0.0

25、185Se- 经活性污泥处理系统处理后，处理水中残留的有机污染物BOD 量fMLVSS对生活污水f 值为 0.75 左右MLSS代入数值Ns0.018513.69 0.75=0.20kgBOD5/(kgMLSS.d)=0.94Ns 值按 0.2 计算。17(2) 确定混合液污泥浓度 (X)根据已确定的 Ns 值， SVI 取值 120R106X=(1+ R)SVI式中 R= RQ污泥回流比取 50%-是考虑污泥在二次沉淀池中停留时间，池深，污泥厚度等因素的有关系数，一般取值1.2 左右Q代入数值 X= 0.5×1.2×106=3333mg/L(1 + 0.5) ×

26、120(3) 确定曝气池容积QSaV=N s X式中 V-曝气池容积 m3S -原污水的 BOD值 mg/LS =200mg/La5aX- 曝气池内混合液悬浮固体浓度 (MLSS)mg/L X=3333mg/L代入数值 V= 30000200 =9001m30.23333(4) 确定曝气池各部位尺寸设有 2 组曝气池，每组容积为9001/2=4500m3，池深 h 取 4.2m，则每组曝气池的面积为F=4500/4.2=1071.4m2 ,18池宽 B 取 5m， 宽深比 B/h=5/4.2=1.2(1 , 2)符合要求池长 L=F/B=1071.4/5=214.3m长宽比 L/B=214.3

27、/5=42.9>10 符合要求。设每组曝气池共5 廊道，每组廊道长L1=L/5=214.3/5=43m曝气池超高取0.5m则池总高度为 H=4.2+0.5=4.7m在曝气池面对初沉池和二次沉淀池的一侧，各设横向配水渠道，并在池中部设纵向中间配水渠道与横向配水渠道相连接，在两侧横向配水渠道上设进水口，每组曝气池共有5 个进水口。在面对初沉池的一侧，在每组曝气池的一端，廊道进水口处设回流污泥井，井内设污泥空气提升器，回流污泥由污泥泵站送入井内，由此通过空气提升器回流曝气池。如图19去二次沉淀池出水后配水渠中间配水渠回流污泥来自污泥泵站前配水渠回流污泥井回流污泥井进水空气干管来自鼓风机房来自初

28、次沉淀池6.2 曝气系统的计算与设计本设计采用鼓风曝气系统（ 1） 平均时需氧量的计算2 r vO =a QS +b VX式中1kgBOD 所需要的氧量，以 kg 计,查表取a - 活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，即活性污泥微生物每代谢a =0.5kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，以kg 计，查表取b - 活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率，即每20b =0.15rBOD 值S -经活性污泥微生物代谢活动被降解的有机污染物量，以X v-单位曝气池容积内的挥发性悬浮固体 (MLVSS) 量 kg/m3代入数值230000200 - 2090013333 0.7

29、5O =0.5+0.15=6075.0kg/d=253.1kg/h10001000（ 2） 最大时需氧量的计算根据原始数据， K=1.22(max)2002033330.75O=0.5 0.416673600 () +0.15 90011000=275.6kg/h100024（ 3） 每日去除的 BOD 5 值BODr= 30000 (20020) =5400kg/d1000（ 4） 去除每 kgBOD 的需氧量O2=6075.0/5400=0.13kgO2/kgBOD（ 5） 最大时需氧量与平均时需氧量之比O2(max)/O2=275.6/253.1=1.096.3 供气量计算采用网状模型中

30、微孔空气扩散器，敷设于距池底0.2m 处，淹没水深 4.0m，计算温度为 30，查表得水中溶解氧饱和度21Cs(20)=9.17mg/LCs(30)=7.63mg/L(1) 空气扩散器出口处的绝对压力 (Pb)计算得b3HP =P+9.8 10式中 P-大气压力 P=1.013105 PaH- 空器扩散装置的安装深度m 取 4m代入数值 Pb105+9.81034 =1.405105a=1.013P（ 2）空气离开曝气池面时，氧的百分比计算21(1- EA )Ot =100%7921(1- EA )式中EA-空气扩散器的氧转移效率，对网状模型中微孔空器扩散器,取，12%故 Ot21(1 0.1

31、2)=100%=18.96%79 + 21(1 0.12)(3) 曝气池混合液中平均氧饱和度（按最不利的温度条件考虑）计算Csb(T) =Cs(Pb105+ Ot )2.02642式中 Cs-在大气压力条件下氧的饱和度 mg/L ,最不利温度条件按 30考虑，代入各值得22Csb(30) =7.63( 1.405×10518 .96 )=8.74mg/L2.026 ×105 +42（ 4） 换算为在 20条件下，脱氧清水的充氧量R=RCsb(20 )0 Csb(T ) C ×1.024T 20式中- 修正系数污水中的K' ra (0.8 0.85)取 =0

32、.82=清水中的 K ra- 修正系数污水中的 Cs '（ 0.9 0.97）取=0.95清水中的 Cs253.19.17代入数值R0= 0.82 0.95 1.0 8.74 - 2.0 1.024( 30- 20) =354.2kg/h275.69.17相应的最大时需氧量为R 0(max) =0.820.95 1.0 8.74- 2.0 1.024(30-20 ) =385.7kg/h（ 5） 曝气池平均时供氧量23sR0100 =354.21003G=0.3EA0.3 12=9839m/h（ 6） 曝气池最大时供氧量s(max)385.71003G=12=10714m/h0.3(7

33、) 去除每 kgBOD5的供气量983924 =43.7m3 空气 /kgBOD54002（ 8）每 m 污水的供气量983924 =7.9m3 空气 /m3 污水30000（ 9）本系统的空气总用量除采用鼓风曝气外，本系统还采用空气在回流污泥井提升污泥，空气量按回流污泥量的3-5 倍计算，取 8 倍，污泥回流比 R 取值50%，这样，提升回流污泥所需空气量为80.530000324=5000m/h243总需气量 10714+5000=15714m/h6.4 空气管系统计算按图所示的曝气池平面图，布置空气管道，在相邻的两个廊道的隔墙上设一根干管，共5 根干管，在每根干管上设7 对配器竖管共10

34、 条，全曝气池共设70 条配气竖管，每根竖管的供气量为10714/70=153.1m3/h曝气池平面面积为38250=1900m每个空气扩散器的服务面积按0.49m3 计，则需孔器扩散器的总数为1900/0.49=3878 个每个竖管上安设的空器扩散器的数目为3878/70=55 个, 每个空气扩散器的配气量为10714/(7055)=2.78m3/h256.5 空压机的选定空 气扩 散装 置 安装 在距 曝气 池底0.2m 处， 因 此， 空压 机所 需压 力为P=(4.2-0.2+1.0)9.8=49KPa空压机供气量 :33/min最大时 :10714+5000=15714m/h=261

35、.9m33平均时 :9839+5000=14839m/h=247.3m /min根据所需压力及空气量， 决定采用 LG60型空压机 6 台。该型空压挤风压 50KP，a3台工作， 2 台备用，高负荷时5 台工作， 1 台备风量 60m/min ，正常条件下， 4用。曝气池的出水通过管道送往二沉池集配水井， 输水管道内的流量按最大时流量加上回流的污泥量进行设计，回流比为 50%，则输水管的管径为 1000mm，管内最大流速为 0.9m/s ，二沉池集配水井的结构同初沉池级配水井。第 7 章 二次沉淀池采用普通辅流式沉淀池，中心进水，周边出水，共2 座，沉淀池表面负荷q取 1.5m3/(m 2.h

36、) 。7.1 单池表面面积 AA=Q设计 = 0.416673600 =500.0 m2N q21.5池子直径 D=4 A =4500.0 =25.2m 取 D=26m3.147.2沉淀池的有效水深设污水在沉淀池内的沉淀时间t 为 2h，则沉淀池的有效水深 h2=qt=1.52=3.0m (1.5 3.0)符合要求径深比 D/h2=26/3.0=8.7 (6 12) 符合规范要求7.3污泥部分所需容积26按4h计算，则由公式V=4 (1R)Qx = 4(1 0.5)0.4166736003333 =1956.4m3xxR3333 12000可见污泥所需容积较大， 无法设计污泥斗容纳污泥。 所以

37、在设计中采用机械刮吸泥机连续排泥，而不设污泥斗存泥，只按构造要求在池底设 0.05 坡度及一个放空时的泥斗，设泥斗高度为 0.5m7.4 沉淀池高度H = h1 + h2 + h3 + h4 + h5式中h1 - 保护高取 0.3 mh 2 - 有效水深取 3.0 mh3 - 缓冲层高，取 0.5 mh4 - 沉淀池底坡落差m 由 0.05 坡度计算为 0.68 mh5 - 污泥斗高度取 0.5m代入数值 H=0.3+3.0+0.5+0.68+0.5=4.98m径深比校核D/ h2 =26/3 9 （符合要求）沉淀池的出水采用锯齿堰，堰前设挡板，拦截浮渣，出水槽采用双侧集水，出 水槽宽度 为0.5m，水 深0.4m，槽 内水流速 度 0.59m/s ，堰 上负 荷为1.46L/(m.s)<1.7L/(m.s)