加氢裂化装置设备及类似设备的问题及检验ppt课件

1、 1 1 了解加氢裂化安装的原理、工艺流程及特点，以及类似高温、高压、了解加氢裂化安装的原理、工艺流程及特点，以及类似高温、高压、临氢环境中易发生的资料损伤类型。临氢环境中易发生的资料损伤类型。 2 2 了解了解2.25Cr-lMo2.25Cr-lMo钢，以及其它铬钼钢资料钢，以及其它铬钼钢资料1.25Cr-0.5Mo1.25Cr-0.5Mo、 15CrMoR15CrMoR、3Cr-lMo-1/4V-Ti-B 3Cr-lMo-1/4V-Ti-B 以及加钒钢的特性，适用范围和选材根以及加钒钢的特性，适用范围和选材根据。据。 3 3 了解加氢裂化反响器的构造特点，以及类似大型高压、厚壁特殊压了解加

2、氢裂化反响器的构造特点，以及类似大型高压、厚壁特殊压力容器制造要求和检验方法。力容器制造要求和检验方法。 4 4 讨论加氢裂化反响器和类似大型、高压、厚壁、重要压力容器制造讨论加氢裂化反响器和类似大型、高压、厚壁、重要压力容器制造质量监视检验要点。质量监视检验要点。 5 5 讨论加氢裂化反响器和类似大型、高压、厚壁、重要压力容器定期讨论加氢裂化反响器和类似大型、高压、厚壁、重要压力容器定期检验方案编制、包括内容、程序确实定、检验工程和方法的选择，各种检检验方案编制、包括内容、程序确实定、检验工程和方法的选择，各种检测方法的运用目的和技术特点测方法的运用目的和技术特点 6 6 各种氢损伤检测方法

3、、缺陷处置方法和平安性分析。各种氢损伤检测方法、缺陷处置方法和平安性分析。 加氢裂化是将大分子的重质油转化为广泛运用的小分子的轻质油的加氢裂化是将大分子的重质油转化为广泛运用的小分子的轻质油的一种加工手段。可加工直馏柴油、催化裂化循环油、焦化馏出油，也可用一种加工手段。可加工直馏柴油、催化裂化循环油、焦化馏出油，也可用脱沥青重残油消费汽油、航煤和低凝固点柴油。加氢裂化安装是炼油厂最脱沥青重残油消费汽油、航煤和低凝固点柴油。加氢裂化安装是炼油厂最重要的的消费安装之一，在高温、高压、临氢形状下操作。重要的的消费安装之一，在高温、高压、临氢形状下操作。 加氢裂化安装的工艺流程主要有三种类型方法：加氢

4、裂化安装的工艺流程主要有三种类型方法： 一次经过法：所产尾油不参与循环。一次经过法：所产尾油不参与循环。 部分循环法：所产尾油一部分参与循环，一部分排出安装。部分循环法：所产尾油一部分参与循环，一部分排出安装。 全部循环法：所产尾油全部参与循环，不排尾油。全部循环法：所产尾油全部参与循环，不排尾油。 加氢裂化安装主要设备有加氢精制反响器、加氢裂化反响器、加热炉、加氢裂化安装主要设备有加氢精制反响器、加氢裂化反响器、加热炉、高压热交换器、高压空冷器、高、低压分别器、高温高压临氢管道、高温高压热交换器、高压空冷器、高、低压分别器、高温高压临氢管道、高温阀门等。参见图阀门等。参见图1 1、图、图2

5、2、图、图3 3、图、图4 4。 图图2 2 大连热壁加氢反响器大连热壁加氢反响器 1 1、加氢裂化安装是在高温、高压条件下操、加氢裂化安装是在高温、高压条件下操作，介质为烃类、氢气和硫化氢，运转条件较作，介质为烃类、氢气和硫化氢，运转条件较为苛刻。为苛刻。 2 2、飞温景象：催化剂再生、流床、放热、飞温景象：催化剂再生、流床、放热反响、反响速度、失控、冷氢、氮气。反响、反响速度、失控、冷氢、氮气。 3 3、高温氢硫化氢的腐蚀腐蚀形状为、高温氢硫化氢的腐蚀腐蚀形状为硫化氢对钢的化学腐蚀，在富氢环境中硫化氢对钢的化学腐蚀，在富氢环境中90%90%98%98%的有机硫将转化为硫化氢，在氢的促进下的

6、有机硫将转化为硫化氢，在氢的促进下加速对钢材的腐蚀，停车时在冷凝水的作用下加速对钢材的腐蚀，停车时在冷凝水的作用下可出现湿硫化氢应力腐蚀开裂和低温氢腐蚀。可出现湿硫化氢应力腐蚀开裂和低温氢腐蚀。 4 4、设计时经过选材处理铬钼钢资料作、设计时经过选材处理铬钼钢资料作基材，奥氏体不锈钢复合、堆焊作内衬热处基材，奥氏体不锈钢复合、堆焊作内衬热处置温度和奥式体不锈钢敏化区。置温度和奥式体不锈钢敏化区。 热壁加氢反响器是炼油、化工行业关键设备。通常在高温、高压、临热壁加氢反响器是炼油、化工行业关键设备。通常在高温、高压、临氢条件氢条件( (所谓高温、高压、临氢条件是指温度所谓高温、高压、临氢条件是指温

7、度250250，氢分压，氢分压1.4MPa1.4MPa任务，运用条件非常恶劣。任务，运用条件非常恶劣。 我国是在我国是在7070年代末年代末8080年代初开场由国外引进热壁加氢反响器的，目前年代初开场由国外引进热壁加氢反响器的，目前的制造才干已到达千吨级齐鲁石化公司。煤化工运用的热壁加氢反响的制造才干已到达千吨级齐鲁石化公司。煤化工运用的热壁加氢反响器甚至可以到达器甚至可以到达20002000吨厚吨厚336mm336mm。据不完全统计国内在用热壁加氢反。据不完全统计国内在用热壁加氢反响器已达上百台。响器已达上百台。 热壁加氢反响器主要是由热壁加氢反响器主要是由2 225Cr-1Mo25Cr-1

8、Mo钢材和锻件制成的设计壁厚大致钢材和锻件制成的设计壁厚大致在在在在8080240mm240mm范围内锻焊构造范围内锻焊构造 180 180240mm 240mm 、板焊构造、板焊构造 80 80120mm 120mm ，内壁带极堆焊两层奥氏体不锈钢堆焊层，内壁带极堆焊两层奥氏体不锈钢堆焊层347347盖面、盖面、309309过渡层，过渡层，外表不加工，防腐蚀或单层，设计压力为外表不加工，防腐蚀或单层，设计压力为8 820MPa20MPa，设计温度大致在，设计温度大致在370370410 410 目前国内开场大量目前国内开场大量2 225Cr-1Mo25Cr-1Mo加钒和加钒和3Cr-1Mo-

9、1/4V-Ti-B3Cr-1Mo-1/4V-Ti-B等资料制造热壁加氢反响器，设计温度可以到达等资料制造热壁加氢反响器，设计温度可以到达450450，任务介质主要，任务介质主要是是H2H2、油、油、H2SH2S等。等。 由于热壁加氢反响器主体资料面临介质腐蚀、应力腐蚀、氢腐蚀、氢由于热壁加氢反响器主体资料面临介质腐蚀、应力腐蚀、氢腐蚀、氢脆、回火脆化和蠕变脆化等一系列问题，国内热壁加氢反响器已运用了脆、回火脆化和蠕变脆化等一系列问题，国内热壁加氢反响器已运用了6 62020年，其危险性在逐年递增。年，其危险性在逐年递增。 有人把加氢反响器的开展分为有人把加氢反响器的开展分为4 4个阶段个阶段

10、1 1、第一代从、第一代从19631963年日本制钢所正式消费第一台加氢反响器为标志，早期是年日本制钢所正式消费第一台加氢反响器为标志，早期是CrCrMoMo钢钢板少量用锻件内壁加不锈钢复合板焊接完成，钢钢板少量用锻件内壁加不锈钢复合板焊接完成，7070年前后用内壁堆焊年前后用内壁堆焊不锈钢的板焊或锻焊构造所替代。皮下再热裂纹。不锈钢的板焊或锻焊构造所替代。皮下再热裂纹。 70 70年代后期我国开场引进加氢年代后期我国开场引进加氢裂化安装。裂化安装。 2 2、第二代是改良期，由于资料脆化呵斥的事故，开场研讨回火脆化问题，并、第二代是改良期，由于资料脆化呵斥的事故，开场研讨回火脆化问题，并控制控

11、制J J系数系数 300 300、250250、180180、150(%)150(%)。 3 3、第三代是成熟期，制造技术逐渐成熟、第三代是成熟期，制造技术逐渐成熟, J, J系数系数 130 130。这个时期国内开场。这个时期国内开场制造锻焊构造加氢反响器，制造锻焊构造加氢反响器，19831983年由洛阳院、一重厂、抚顺石油三厂、北钢院、年由洛阳院、一重厂、抚顺石油三厂、北钢院、合肥通用所五家组成的结合攻关组研制合肥通用所五家组成的结合攻关组研制2 225Cr-1Mo25Cr-1Mo钢反响器资料和制造工艺，钢反响器资料和制造工艺，19861986年制成模拟环锻件，年制成模拟环锻件，19891

12、989年为抚顺石油三厂消费出我国第一台锻焊构造的加年为抚顺石油三厂消费出我国第一台锻焊构造的加氢反响器筒体壁厚氢反响器筒体壁厚150mm150mm，内径，内径18001800，内壁单层堆焊，单重，内壁单层堆焊，单重220220吨。设计温度吨。设计温度450 450 设计压力设计压力20.6MPa20.6MPa。 4 4、第四代是更新期，对服役、第四代是更新期，对服役2020多年的设备进展更新，同时又满足煤化工和新多年的设备进展更新，同时又满足煤化工和新的石油加工工艺以及安装大型化的要求，不断开发新钢种，如的石油加工工艺以及安装大型化的要求，不断开发新钢种，如2.25Cr-1Mo-V,3Cr-2

13、.25Cr-1Mo-V,3Cr-1Mo-V-Ti-B, 3Cr-1Mo-V-Nb-Ca, 3Cr-1Mo-1/4V, 2Cr-1Mo-1/4V 1Mo-V-Ti-B, 3Cr-1Mo-V-Nb-Ca, 3Cr-1Mo-1/4V, 2Cr-1Mo-1/4V 等，以加等，以加V V为主进为主进展更新。展更新。 H12HH34H5H6Hs - k1凸 台缺陷种类缺陷种类产生缺陷温度和现象产生缺陷温度和现象缺陷存在部位缺陷存在部位回火脆化回火脆化长期在长期在350350593593下使用，不纯下使用，不纯物在晶界偏析，产生脆化，材料物在晶界偏析，产生脆化，材料脆性转变温度向高温侧迁移。脆性转变温度向高

14、温侧迁移。2.25Cr-1Mo2.25Cr-1Mo钢母材、焊钢母材、焊缝金属缝金属氢腐蚀裂纹氢腐蚀裂纹长期在长期在250250以上温度使用，介以上温度使用，介质与钢产生表面和内部脱碳质与钢产生表面和内部脱碳2.25Cr-1Mo2.25Cr-1Mo钢母材、焊钢母材、焊缝金属缝金属氢致裂纹氢致裂纹高温操作后急冷高温操作后急冷2.25Cr-1Mo2.25Cr-1Mo钢母材、焊钢母材、焊缝热影响区缝热影响区蠕变裂纹蠕变裂纹400400蠕变区域蠕变区域反应器开口锻件与壳体反应器开口锻件与壳体连接部位焊缝热影响区连接部位焊缝热影响区奥氏体不锈钢焊奥氏体不锈钢焊接部位氢脆裂纹接部位氢脆裂纹高温操作氢扩散入钢

15、内，停工后高温操作氢扩散入钢内，停工后冷却速度快易开裂冷却速度快易开裂反应器内部堆焊层，内反应器内部堆焊层，内构件连接焊缝，垫片密构件连接焊缝，垫片密封槽封槽奥氏体不锈钢堆奥氏体不锈钢堆焊层的剥离焊层的剥离高温操作后急冷使母材与堆焊层高温操作后急冷使母材与堆焊层界面分离界面分离筒体、封头堆焊层筒体、封头堆焊层应力集中裂纹应力集中裂纹由于结构的不连续性和温度应力由于结构的不连续性和温度应力产生的集中应力产生的集中应力裙座与封头连接部位，裙座与封头连接部位，外构件连接部位外构件连接部位奥氏体不锈钢连奥氏体不锈钢连多硫酸应力腐蚀多硫酸应力腐蚀裂纹裂纹反应器停工后堆焊上的反应器停工后堆焊上的FeSFe

16、S与湿与湿空气中的氧和水反应生成空气中的氧和水反应生成H H2 2S SX XO O6 6产生应力腐蚀裂纹产生应力腐蚀裂纹反应器内构件和内部堆反应器内构件和内部堆焊层焊层设备名称设备名称选用材质选用材质加氢精制、裂化反应器加氢精制、裂化反应器（设计温度（设计温度450/450/设计压设计压力力8 820MPa20MPa）板板2.25Cr-1Mo(SA387Gr22CL2) +6.5mm(Tp309+347)2.25Cr-1Mo(SA387Gr22CL2) +6.5mm(Tp309+347)堆焊层堆焊层 或或+ +4mm(TP347)4mm(TP347)单层浅熔深堆焊单层浅熔深堆焊锻锻2.25C

17、r-1Mo(SA336F22CL2) + 6.5mm(Tp309+347)2.25Cr-1Mo(SA336F22CL2) + 6.5mm(Tp309+347)堆焊层堆焊层或或+4mm(TP347)+4mm(TP347)单层浅熔深堆焊单层浅熔深堆焊 高压热交换器高压热交换器（温度（温度260 )260 )管程：反应流出物：管箱（管程：反应流出物：管箱（碳钢、碳钼钢碳钢、碳钼钢4 46mm 6mm CA;CA;铬钼钢铬钼钢3mm CA)3mm CA)管板管板（碳钢、碳钼钢、铬钼钢（碳钢、碳钼钢、铬钼钢 8mmTP309+347)8mmTP309+347)壳程：循环氢、原料：壳体壳程：循环氢、原料：

18、壳体（碳钢、碳钼钢、铬钼（碳钢、碳钼钢、铬钼钢钢 3mm CA3mm CA）高压热交换器高压热交换器（温度（温度260260450)450)管程：反应流出物：管箱（管程：反应流出物：管箱（铬钼钢铬钼钢3mm 3mm 1Cr18Ni9Ti 1Cr18Ni9Ti 复合板复合板 或或 +6.5mm Tp309+347+6.5mm Tp309+347堆焊层堆焊层或或 +4mmTP347)+4mmTP347) 管板管板( (铬钼钢铬钼钢8mmTP309+3478mmTP309+347或铬或铬钼钢钼钢8mmTP410)8mmTP410)壳程：循环氢、原料：壳体（壳程：循环氢、原料：壳体（铬钼钢铬钼钢4mm

19、 CA4mm CA；或；或3mm 1Cr18Ni9Ti 3mm 1Cr18Ni9Ti 复合板；复合板；或或+4mmTP347+4mmTP347；或；或+ +6.5mm Tp309+3476.5mm Tp309+347堆焊层）堆焊层） 压力容器公用钢材的纯真化不仅能改善钢的制造工艺性，压力容器公用钢材的纯真化不仅能改善钢的制造工艺性，如焊接时抗热裂、抗冷裂和抗层状撕裂等工艺性能，更重要如焊接时抗热裂、抗冷裂和抗层状撕裂等工艺性能，更重要的是能显著改善钢的耐腐蚀、抗应变时效、抗回火脆化等运的是能显著改善钢的耐腐蚀、抗应变时效、抗回火脆化等运用性能，从而可延伸压力容器的运用寿命及提高压力容器的用性能

20、，从而可延伸压力容器的运用寿命及提高压力容器的运用平安性。运用平安性。 1 1、公用钢材珠光体耐热钢、公用钢材珠光体耐热钢GB150GB150、JB4732JB4732 、电炉精炼、真空脱氧；、引荐正火加回火、电炉精炼、真空脱氧；、引荐正火加回火N NT T。15CrMoR15CrMoR1.0Cr-0.5Mo1.0Cr-0.5Mo、14Cr1MoR14Cr1MoR1.25Cr-1.25Cr-0.5Mo0.5Mo、12Cr2Mo1R12Cr2Mo1R、2 225Cr-1Mo25Cr-1Mo。 2 2、抗氢腐蚀和回火脆化、抗氢腐蚀和回火脆化 、NELSONNELSON抗氢曲线抗氢曲线 、评定资料的

21、回火脆化敏感性制造时机械性能破、评定资料的回火脆化敏感性制造时机械性能破坏性评价。坏性评价。 、控制钢材和焊缝金属的脆性转变温度：、控制钢材和焊缝金属的脆性转变温度： TT54 TT542.5 2.5 TT54 38TT54 38 式中：式中：TT54TT54为原始资料为原始资料54J54J转变温度；转变温度； TT54 TT54 为回火为回火脆化处置后资料脆化处置后资料54J54J转变温度的增量。转变温度的增量。 、控制钢材的回火脆化敏感性系数、控制钢材的回火脆化敏感性系数J J和焊缝金属的回火和焊缝金属的回火脆化敏感性系数脆化敏感性系数X:X: J J系数系数SiSiMnMnP PSnSn

22、104100104100； X X系数系数10P10P5Sb5Sb4Sn4SnAsAs10-215ppm10-215ppm。 、对铬钼钢设备，如加氢精制和加氢精制裂化反响器、对铬钼钢设备，如加氢精制和加氢精制裂化反响器开工时采取先升温后升压，即开工时当温度升到某一温度之开工时采取先升温后升压，即开工时当温度升到某一温度之前，容器压力不得超越使壳体产生的一次薄膜应力超越资料前，容器压力不得超越使壳体产生的一次薄膜应力超越资料屈服强度的屈服强度的1/5;1/5;同样，停工时采取先降压后降温，即停工时同样，停工时采取先降压后降温，即停工时当温度降到该温度之前，必需先使容器压力降低到使壳体产当温度降到

23、该温度之前，必需先使容器压力降低到使壳体产生的一次薄膜应力超越资料屈服强度的生的一次薄膜应力超越资料屈服强度的1/51/5。这一温度即为容。这一温度即为容器的最低加压温度。器的最低加压温度。 3 3、JISJIS规范对硫磷含量的要求为：规范对硫磷含量的要求为：P P为为0.0350.035以下以下,S,S为为0.0350.035以下。以下。 日本石油学会对压力容器公用钢材的纯真化提出比较明日本石油学会对压力容器公用钢材的纯真化提出比较明确规定，如对于高温暖高温高压氢环境下运用碳钢和低合金确规定，如对于高温暖高温高压氢环境下运用碳钢和低合金钢钢Cr-MoCr-Mo钢板及锻件，为了防止在运用过程中

24、逐年老化蠕变、钢板及锻件，为了防止在运用过程中逐年老化蠕变、蠕变脆化和氢腐蚀，要求压力容器公用钢材的硫、磷含量蠕变脆化和氢腐蚀，要求压力容器公用钢材的硫、磷含量取以下值为妥：碳钢：取以下值为妥：碳钢：P P为为0.0150.015以下以下,S,S为为0.0100.010以下；以下；0.5Mo0.5Mo钢钢:P:P为为0.0100.010以下以下,S,S为为0.0080.008以下；以下；1.0Cr-0.5Mo1.0Cr-0.5Mo、1.25Cr-1.25Cr-0.5Mo0.5Mo、2.25Cr-1.0Mo2.25Cr-1.0Mo、3.0Cr-1.0Mo3.0Cr-1.0Mo、5.0Cr-0.5

25、Mo5.0Cr-0.5Mo等中温用等中温用钢的钢的P P为为0.0100.010以下以下,S,S为为0.0080.008以下。容规要求以下。容规要求P P为为0.0300.030以以下下,S,S为为0.0200.020以下以下 湿硫化氢环境下运用碳钢和低合金钢板及锻件，其磷含量湿硫化氢环境下运用碳钢和低合金钢板及锻件，其磷含量不应大于不应大于0.005%0.005%，硫含量不应大于，硫含量不应大于0.010%0.010%。图图6 6 临氢条件用钢防止脱碳和开裂的操作极限临氢条件用钢防止脱碳和开裂的操作极限API941API941第第6 6版版19981998年年4 4月月图图7 7 临氢条件用

26、临氢条件用C-0.5MoC-0.5Mo和和Mn-0.5MoMn-0.5Mo钢的运用阅历钢的运用阅历API941API941第第6 6版版19981998年年4 4月月 1 1、凡选用资料在运用中有能够发生应力腐蚀开裂的情况，制造后均应、凡选用资料在运用中有能够发生应力腐蚀开裂的情况，制造后均应进展焊后热处置。对不同资料引荐如下的焊前预热温度亦可根据焊接工进展焊后热处置。对不同资料引荐如下的焊前预热温度亦可根据焊接工艺评定确定预热温度。艺评定确定预热温度。 Cr-0.5Mo Cr-0.5Mo、1.25Cr-0.5Mo1501.25Cr-0.5Mo150；2.25Cr-1Mo2002.25Cr-1

27、Mo200 奥氏体不锈钢堆焊层奥氏体不锈钢堆焊层100100 2 2、焊接施工中应留意问题：、焊接施工中应留意问题： 、将应力集中较严重的部位如开口接纳、裙座与封头衔接部的角焊缝、将应力集中较严重的部位如开口接纳、裙座与封头衔接部的角焊缝改为对接焊缝。改为对接焊缝。 、焊缝的边缘应打磨圆滑过渡，并将焊肉高度磨平以减小应力集中。、焊缝的边缘应打磨圆滑过渡，并将焊肉高度磨平以减小应力集中。 、焊后热处置、焊后热处置PWHTPWHT温度要选择适当，过高强度降低，蠕变断裂延温度要选择适当，过高强度降低，蠕变断裂延性添加。性添加。 、一切角焊缝应彻底检查，以确定无裂纹。反响器制造过程中为提高、一切角焊缝

28、应彻底检查，以确定无裂纹。反响器制造过程中为提高密封面密封面309309和和347347堆焊层的韧性和抗裂性能，堆焊层的韧性和抗裂性能，347347堆焊层应尽量在最终热处堆焊层应尽量在最终热处置后再堆焊和加工。置后再堆焊和加工。 3 3、反响器内部构件的支座凸台，内裙座联接处为防止裂纹可采用三层、反响器内部构件的支座凸台，内裙座联接处为防止裂纹可采用三层堆焊，第一层堆焊，第一层309309，第二层，第二层308308，最外层，最外层347347。 4 4、热交换器采用、热交换器采用U U型管构造时，管子为以下资料时，在弯型管构造时，管子为以下资料时，在弯制成型后应进展热处置。制成型后应进展热处

29、置。 、C-1/2MoC-1/2Mo、CrMoCrMo钢管在弯曲半径小于钢管在弯曲半径小于5 5倍管子直径时弯倍管子直径时弯管部分和相邻直管管部分和相邻直管300mm300mm处应进展退火。处应进展退火。 、1Cr18Ni9Ti1Cr18Ni9TiSUS 321SUS 321钢管弯制成形后其弯管部分钢管弯制成形后其弯管部分和相邻直管和相邻直管300mm300mm处要进展固溶化处置，空冷。处要进展固溶化处置，空冷。 、热处置后管子硬度小于以下值、热处置后管子硬度小于以下值 碳钢：碳钢： HRB72 HRB72或或126HB 126HB C C0.5Mo0.5Mo钢：钢： HRB77 HRB77或

30、或140HB140HB Cr CrMoMo钢：钢： HRB85 HRB85或或163HB 163HB 1Cr18Ni9Ti 1Cr18Ni9Ti： HRB90 HRB90或或185HB185HB 不锈钢管的快速固溶化处置，采用不锈钢管的快速固溶化处置，采用U U型管固溶化电加热处型管固溶化电加热处置安装，利用电热在置安装，利用电热在2020120120秒中将钢管加热到秒中将钢管加热到10501050保温保温1010秒后，向管内通紧缩空气，秒后，向管内通紧缩空气，9090秒时间内将温度迅速冷却到秒时间内将温度迅速冷却到300300，有效避开不锈钢在，有效避开不锈钢在450450800800的敏化

31、区域，消除内应的敏化区域，消除内应力。处理不锈钢力。处理不锈钢U U形管的应力腐蚀问题。形管的应力腐蚀问题。 5 5、在、在400400以上的高温条件下，尽量防止采用异种钢的以上的高温条件下，尽量防止采用异种钢的焊接接头。铬钼钢之间的焊接应采用珠光体焊条，焊后需进焊接接头。铬钼钢之间的焊接应采用珠光体焊条，焊后需进展热处置，普通不引荐用奥氏体焊条焊接及焊后不热处置。展热处置，普通不引荐用奥氏体焊条焊接及焊后不热处置。 在制造上采取的措施是：根据操作条件的苛刻程度可以在制造上采取的措施是：根据操作条件的苛刻程度可以选用双层衬里堆焊选用双层衬里堆焊309+347309+347或单层衬堆焊或单层衬堆

32、焊347347，双层，双层抗剥离性能要优于单层，如选用单层浅熔深堆焊抗剥离性能要优于单层，如选用单层浅熔深堆焊PZPZ法为法为提高其抗剥离性能要适当加大堆焊金属的稀释率。最近国内提高其抗剥离性能要适当加大堆焊金属的稀释率。最近国内采用抗剥离性能好的高速度大电流堆焊法。采用抗剥离性能好的高速度大电流堆焊法。 为防止堆焊层焊接热裂纹和操作中产生为防止堆焊层焊接热裂纹和操作中产生相，应控制堆相，应控制堆焊层焊后形状铁素体的含量在焊层焊后形状铁素体的含量在3 310%10%范围，堆焊层的铁素体范围，堆焊层的铁素体含量可以采用谢菲尔图含量可以采用谢菲尔图SCHAEFFLERSCHAEFFLER估算或采用

33、铁素体丈估算或采用铁素体丈量仪直接在堆焊层上丈量。普通情况下后者丈量值偏高，尤量仪直接在堆焊层上丈量。普通情况下后者丈量值偏高，尤其是单层堆焊。其是单层堆焊。 在介质和工艺环境作用下，中高温压力容器面临着防止在介质和工艺环境作用下，中高温压力容器面临着防止应力腐蚀、腐蚀疲劳、氢损伤等破坏方式的新课题，如加氢应力腐蚀、腐蚀疲劳、氢损伤等破坏方式的新课题，如加氢裂化、加氢重整、加氢精制压力容器的氢损伤与回火脆化、裂化、加氢重整、加氢精制压力容器的氢损伤与回火脆化、催化再生器的露点腐蚀、延迟焦碳塔热疲劳开裂等等。催化再生器的露点腐蚀、延迟焦碳塔热疲劳开裂等等。 石化企业中典型炼油过程的主要工艺温度范

34、围在石化企业中典型炼油过程的主要工艺温度范围在200200550550之间，但在催化裂化和焦化的部分工序中，也有到达之间，但在催化裂化和焦化的部分工序中，也有到达700700800800；典型化肥合成氨、尿素消费过程的工艺温；典型化肥合成氨、尿素消费过程的工艺温度范围在度范围在200200300300之间；乙烯裂解的主要工艺温度范围在之间；乙烯裂解的主要工艺温度范围在700700800800之间；甲醇合成的主要工艺温度范围在之间；甲醇合成的主要工艺温度范围在240240270270之间；环氧乙烷直接氧化法的主要工艺温度范围在之间；环氧乙烷直接氧化法的主要工艺温度范围在260260；苯酚合成的主

35、要工艺温度范围在；苯酚合成的主要工艺温度范围在110110200200之间；合之间；合成纤维涤纶安装的主要工艺温度范围在成纤维涤纶安装的主要工艺温度范围在115115300300之间；之间；顺丁橡胶安装的主要工艺温度范围在顺丁橡胶安装的主要工艺温度范围在230230左右。左右。 煤化工煤化工 高温损伤：许多失效事例都与高温环境的损伤有关，在高温下长期高温损伤：许多失效事例都与高温环境的损伤有关，在高温下长期运转所发生的组织性能变化和损伤方式主要有：珠光体球化、石墨化、蠕变损伤、运转所发生的组织性能变化和损伤方式主要有：珠光体球化、石墨化、蠕变损伤、蠕变脆化等。蠕变脆化等。 、珠光体球化：碳钢和

36、低合金钢管件在常温下主要为铁素体珠光体组织，、珠光体球化：碳钢和低合金钢管件在常温下主要为铁素体珠光体组织，在高温下长期运用后珠光体组织中的片状渗碳领会逐渐构成球状渗碳体，并缓慢在高温下长期运用后珠光体组织中的片状渗碳领会逐渐构成球状渗碳体，并缓慢长大，导致资料常温强度显著降低，引起管件破裂。长大，导致资料常温强度显著降低，引起管件破裂。 、石墨化：碳钢管件在、石墨化：碳钢管件在500500高温下长期运用后，钢中的碳化物分解，析出高温下长期运用后，钢中的碳化物分解，析出球状石墨，并导致资料发生不同程度的脆化，引起管件破裂。球状石墨，并导致资料发生不同程度的脆化，引起管件破裂。 、蠕变损伤：碳钢

37、管件运用温度超越、蠕变损伤：碳钢管件运用温度超越400400、低合金钢管件运用温度超越、低合金钢管件运用温度超越500500时，随时间的变化会发生变形，在结晶晶间生成空隙并开裂，由于蠕变延时，随时间的变化会发生变形，在结晶晶间生成空隙并开裂，由于蠕变延性降低引起的开裂。性降低引起的开裂。 高温临氢损伤：炼油二次加工安装均有直接参与或产出氢高温临氢损伤：炼油二次加工安装均有直接参与或产出氢气的高温气的高温(450(450650)650)高压高压(2(220MPa)20MPa)的临氢反响过程。的临氢反响过程。氢在高温高压或是初生氢形状时，能够以原子氢的方式向钢氢在高温高压或是初生氢形状时，能够以原

38、子氢的方式向钢材浸透，导致钢材脆化。腐蚀部位发生于加氢精制、加氢裂材浸透，导致钢材脆化。腐蚀部位发生于加氢精制、加氢裂化及催化重整安装中高温高压临氢设备及管线中，腐蚀形状化及催化重整安装中高温高压临氢设备及管线中，腐蚀形状为外表脱碳及内部脱碳为外表脱碳及内部脱碳( (氢腐蚀氢腐蚀) )。这些腐蚀发生在碳钢、。这些腐蚀发生在碳钢、C-C-0.5Mo0.5Mo钢及铬钼钢中。其主要失效方式如下：钢及铬钼钢中。其主要失效方式如下： 、氢脆：由于氢残留在钢中所表现出的脆性，氢脆景象、氢脆：由于氢残留在钢中所表现出的脆性，氢脆景象是可逆的。是可逆的。 、外表脱碳：钢中的氢在高温下移到外表，在外表构成、外表

39、脱碳：钢中的氢在高温下移到外表，在外表构成CH4CH4，其强度和硬度下降，但普通不构成裂纹。，其强度和硬度下降，但普通不构成裂纹。 、内部脱碳、内部脱碳( (氢腐蚀氢腐蚀) )：高温高压下的氢渗入钢材后，和：高温高压下的氢渗入钢材后，和不稳定碳化物构成不稳定碳化物构成CH4CH4，在晶界或夹杂物附近构成很高压力使，在晶界或夹杂物附近构成很高压力使钢材产生裂纹和鼓泡，氢腐蚀是不可逆的。钢材产生裂纹和鼓泡，氢腐蚀是不可逆的。 高温介质腐蚀高温介质腐蚀 、高温硫腐蚀：高温硫腐蚀部位主要为焦化安装、常减压安装、催、高温硫腐蚀：高温硫腐蚀部位主要为焦化安装、常减压安装、催化裂化安装的加热炉、分馏塔底部及

40、相应的管线、换热器等。腐蚀机理为化裂化安装的加热炉、分馏塔底部及相应的管线、换热器等。腐蚀机理为化学腐蚀，腐蚀形状为均匀腐蚀。其腐蚀过程分为活性硫及非活性硫两部化学腐蚀，腐蚀形状为均匀腐蚀。其腐蚀过程分为活性硫及非活性硫两部分。所谓活性硫化物，就是它们能与金属直接发生反响；非活性硫化物那分。所谓活性硫化物，就是它们能与金属直接发生反响；非活性硫化物那么是不能直接同金属反响的。么是不能直接同金属反响的。 、高温环烷酸腐蚀：环烷酸、高温环烷酸腐蚀：环烷酸(RCOOH(RCOOH，R R为环烷基为环烷基) )是石油中一些有机是石油中一些有机酸的总称。环烷酸的腐蚀起始于酸的总称。环烷酸的腐蚀起始于22

41、0220，随温度上升而腐蚀逐渐添加，在，随温度上升而腐蚀逐渐添加，在270270280280时腐蚀最大。温度再提高，腐蚀又下降，可是到时腐蚀最大。温度再提高，腐蚀又下降，可是到350350附近又附近又急骤添加。急骤添加。400400以上就没有腐蚀了。腐蚀部位主要为常压炉和减压炉出以上就没有腐蚀了。腐蚀部位主要为常压炉和减压炉出口、减压炉和减压塔进料段、焦化分馏塔等。普通以原油中的酸值来判别口、减压炉和减压塔进料段、焦化分馏塔等。普通以原油中的酸值来判别环烷酸的含量。原油酸值大于环烷酸的含量。原油酸值大于0.5mgKOH/g(0.5mgKOH/g(原油原油) )时即能引起设备腐蚀。时即能引起设备

42、腐蚀。 、高温硫化氢腐蚀：在富氢的环境中、高温硫化氢腐蚀：在富氢的环境中90%90%98%98%的有机硫将转化为硫的有机硫将转化为硫化氢。在氢的促时下可使化氢。在氢的促时下可使H2SH2S加速对钢材的腐蚀。其腐蚀产物不像在无氢加速对钢材的腐蚀。其腐蚀产物不像在无氢环境生成物那样致密、附着结实，具有一定维护性。在富氢环境中，原子环境生成物那样致密、附着结实，具有一定维护性。在富氢环境中，原子氢能不断侵入硫化物垢层中，呵斥垢的疏松多孔，使金属原子和氢能不断侵入硫化物垢层中，呵斥垢的疏松多孔，使金属原子和H2SH2S介质介质得以相互分散浸透，因此得以相互分散浸透，因此H2SH2S的腐蚀就不断进展。腐

43、蚀部位主要存在于加的腐蚀就不断进展。腐蚀部位主要存在于加氢精制及加氢裂化安装高温氢精制及加氢裂化安装高温(300(300420)420)的反响器容器、加热炉管及工艺的反响器容器、加热炉管及工艺管线。腐蚀形状为管线。腐蚀形状为H2SH2S对钢的化学腐蚀。对钢的化学腐蚀。 高温运用设备停工时常温条件下的失效：石化企业中的中高温容器存在着各种各高温运用设备停工时常温条件下的失效：石化企业中的中高温容器存在着各种各样的腐蚀形状，开停车时，容易出现应力腐蚀裂纹和氢致裂纹；当设备运转温度样的腐蚀形状，开停车时，容易出现应力腐蚀裂纹和氢致裂纹；当设备运转温度在露点以下时，能够产生各类露点腐蚀开裂。在露点以下

44、时，能够产生各类露点腐蚀开裂。 连多硫酸腐蚀连多硫酸腐蚀 连多硫酸应力腐蚀开裂是在停工和检修期间发生的。产生连多硫酸应力腐蚀开裂、连多硫酸应力腐蚀开裂是在停工和检修期间发生的。产生连多硫酸应力腐蚀开裂、往往与奥氏体不锈钢的晶间腐蚀亲密相关。这种腐蚀首先是引起连多硫酸晶间腐往往与奥氏体不锈钢的晶间腐蚀亲密相关。这种腐蚀首先是引起连多硫酸晶间腐蚀，接着引起连多硫酸应力腐蚀开裂。所以在形貌上开裂往往是晶间型的。蚀，接着引起连多硫酸应力腐蚀开裂。所以在形貌上开裂往往是晶间型的。 露点腐蚀露点腐蚀 、硝酸盐露点腐蚀：催化裂化安装掺炼的常渣油、减渣油及焦化蜡油中的高含、硝酸盐露点腐蚀：催化裂化安装掺炼的常

45、渣油、减渣油及焦化蜡油中的高含量量N、S，在催化裂化反响中堆积于待生催化剂外表，在催化再生过程中，成为，在催化裂化反响中堆积于待生催化剂外表，在催化再生过程中，成为NOX和和SOX等酸性气体且经过设备隔热衬里的缝隙进入到设备金属器壁内壁，当烟气露等酸性气体且经过设备隔热衬里的缝隙进入到设备金属器壁内壁，当烟气露点温度高于壁温时，烟气中的水蒸汽凝结成水，在内壁与点温度高于壁温时，烟气中的水蒸汽凝结成水，在内壁与NOX、SOX等构成含有硝等构成含有硝酸盐的酸性水溶液，产生硝酸盐露点腐蚀。酸盐的酸性水溶液，产生硝酸盐露点腐蚀。 、硫酸露点腐蚀：以重油或含硫瓦斯为燃料的安装，常由于烟气中生成的硫酸、硫

46、酸露点腐蚀：以重油或含硫瓦斯为燃料的安装，常由于烟气中生成的硫酸在温度较低处凝聚而引起腐蚀，通常称为硫酸露点腐蚀。硫酸露点腐蚀普通发生在温度较低处凝聚而引起腐蚀，通常称为硫酸露点腐蚀。硫酸露点腐蚀普通发生在制氢、催化裂化等安装的加热炉、余热锅炉、空气预热器及烟道、烟囱等部位。在制氢、催化裂化等安装的加热炉、余热锅炉、空气预热器及烟道、烟囱等部位。主要形状为硫酸露点腐蚀穿孔失效。腐蚀产物主要为硫化亚铁、硫酸亚铁、二氧主要形状为硫酸露点腐蚀穿孔失效。腐蚀产物主要为硫化亚铁、硫酸亚铁、二氧化三铁、氧化亚铁约占化三铁、氧化亚铁约占80%。 1 1、氢损伤：高温高压条件下分散侵入钢中的氢氢、氢损伤：高温

47、高压条件下分散侵入钢中的氢氢原子、新生氢与钢中不稳定的碳化物起反响生成甲烷，原子、新生氢与钢中不稳定的碳化物起反响生成甲烷，因此引起钢材的内部脱碳，即因此引起钢材的内部脱碳，即Fe3C+2H23Fe+CH4Fe3C+2H23Fe+CH4，甲烷，甲烷不能从钢中逸出，聚集在晶界及其附近的空隙、夹杂物不能从钢中逸出，聚集在晶界及其附近的空隙、夹杂物等不延续处，以此为起点构成甲烷空隙，构成微小裂痕等不延续处，以此为起点构成甲烷空隙，构成微小裂痕和鼓泡，随着空隙压力不断升高，就有能够导致钢材的和鼓泡，随着空隙压力不断升高，就有能够导致钢材的延性和韧性显著下降，在反响器中引起亚临界裂纹扩展，延性和韧性显著

48、下降，在反响器中引起亚临界裂纹扩展，甚至引起脆性破坏。逐渐变成较大的缝隙和裂纹。氢的甚至引起脆性破坏。逐渐变成较大的缝隙和裂纹。氢的腐蚀是不可逆的。腐蚀是不可逆的。 2 2、堆焊层外表裂纹：不锈钢堆焊层金属的外表裂纹、堆焊层外表裂纹：不锈钢堆焊层金属的外表裂纹表如今外表产生并向母材方向扩展。堆焊层的外表裂纹表如今外表产生并向母材方向扩展。堆焊层的外表裂纹普通出如今能够存在的三相应力的内件支撑外表，通常普通出如今能够存在的三相应力的内件支撑外表，通常有以下特征：有以下特征： 、裂纹普通出如今热壁反响器的内部支撑凸台的、裂纹普通出如今热壁反响器的内部支撑凸台的部位；部位； 、裂纹以环向裂纹和龟裂为

49、主；、裂纹以环向裂纹和龟裂为主； 、铁素体含量偏高或偏低的部位容易出现裂纹；、铁素体含量偏高或偏低的部位容易出现裂纹； 、裂纹从热壁加氢反响器堆焊层的外表向内部扩、裂纹从热壁加氢反响器堆焊层的外表向内部扩展。扩展较为严重外表裂纹会穿透展。扩展较为严重外表裂纹会穿透347347堆焊层，大部分中堆焊层，大部分中止在止在347347与与309309堆焊层的界面上，也有极少数裂纹会穿透堆焊层的界面上，也有极少数裂纹会穿透309309过渡层。过渡层。 照片照片1 1 堆焊层裂纹宏观形貌堆焊层裂纹宏观形貌 3 3 照片照片2 2 堆焊层裂纹微观形貌堆焊层裂纹微观形貌 200 200 3 3、连多硫酸应力腐

50、蚀开裂、连多硫酸应力腐蚀开裂 在临氢设备中，由连多硫酸在临氢设备中，由连多硫酸H2SXO6H2SXO6，X X3 36 6引起不锈钢应力腐蚀开裂更具危引起不锈钢应力腐蚀开裂更具危险性。在高温硫化氢和氢介质环境下生成的硫化铁在反响器停顿运转或检修时，与出险性。在高温硫化氢和氢介质环境下生成的硫化铁在反响器停顿运转或检修时，与出现的水分和空气中的氧发生反响生成了连多硫酸，一定的拉伸应力就能够引起奥氏体现的水分和空气中的氧发生反响生成了连多硫酸，一定的拉伸应力就能够引起奥氏体不锈钢开裂。不锈钢开裂。 照片照片3 3 人孔顶盖密封槽底裂纹形貌人孔顶盖密封槽底裂纹形貌 60 60 照片照片4 4 人孔顶

51、盖密封槽底裂纹微观形貌人孔顶盖密封槽底裂纹微观形貌 200 200 4 4、鉻钼钢的回火脆化、鉻钼钢的回火脆化 Cr CrMoMo钢长时间地坚持在钢长时间地坚持在325325575575或在该温度范围缓慢地冷却时，出现的资料损坏、性或在该温度范围缓慢地冷却时，出现的资料损坏、性能劣化的景象，通常称之为高温回火脆化。它产生的主要缘由是由于钢中的微量不纯元素在原能劣化的景象，通常称之为高温回火脆化。它产生的主要缘由是由于钢中的微量不纯元素在原奥氏体晶界偏析，使晶界凝集力下降。其特征是沿晶破坏形状、冲击韧性的降低和脆性转变温奥氏体晶界偏析，使晶界凝集力下降。其特征是沿晶破坏形状、冲击韧性的降低和脆性

52、转变温度向高温侧迁移。除化学成分影响外，热处置工艺、加工工艺、强度大小、塑性变形、碳化物度向高温侧迁移。除化学成分影响外，热处置工艺、加工工艺、强度大小、塑性变形、碳化物形状、运用时的操作温度等许多要素也都会影响到资料的回火脆性。回火脆化是可逆的，将脆形状、运用时的操作温度等许多要素也都会影响到资料的回火脆性。回火脆化是可逆的，将脆化的资料加热到化的资料加热到600600以上急冷，钢材可以恢复原来的韧性；但一旦产生裂纹那么是不可逆的。以上急冷，钢材可以恢复原来的韧性；但一旦产生裂纹那么是不可逆的。 5 5、堆焊层剥离、堆焊层剥离 剥离景象产生属于氢脆的范围，堆焊层和母材之间的界面剥离景象产生属

53、于氢脆的范围，堆焊层和母材之间的界面在正常操作过程中积累了比二侧多得多的氢，停工冷却时来不在正常操作过程中积累了比二侧多得多的氢，停工冷却时来不及逸出被冻在界面上。且冷却后的反响器氢不断往界面处浓缩，及逸出被冻在界面上。且冷却后的反响器氢不断往界面处浓缩，产生很大的垂直应力，有人测试过大约有产生很大的垂直应力，有人测试过大约有14kg/mm214kg/mm2的垂直应力。的垂直应力。加上两者金属的热膨胀系数之差，在冷却时内壁比外壁降温快，加上两者金属的热膨胀系数之差，在冷却时内壁比外壁降温快，产生大的切向应力。由于资料氢脆景象等要素的叠加，在比较产生大的切向应力。由于资料氢脆景象等要素的叠加，在

54、比较薄弱的部位产生剥离。不锈钢堆焊层的剥离裂纹具有以下特征薄弱的部位产生剥离。不锈钢堆焊层的剥离裂纹具有以下特征 、剥离裂纹出如今不锈钢堆焊层与母材熔合面的堆焊层、剥离裂纹出如今不锈钢堆焊层与母材熔合面的堆焊层一侧，沿着生长在熔合面上粗大奥氏体晶粒的晶界构成和开展，一侧，沿着生长在熔合面上粗大奥氏体晶粒的晶界构成和开展，其性质属氢脆断口。其性质属氢脆断口。 、两条焊道的搭接部位为剥离裂纹最容易出现的部位，、两条焊道的搭接部位为剥离裂纹最容易出现的部位，剥离裂纹大多为片状，且根本平行于堆焊层的熔合面。剥离裂纹大多为片状，且根本平行于堆焊层的熔合面。 、堆焊层剥离裂纹的产生与热壁加氢反响器的制造和

55、运、堆焊层剥离裂纹的产生与热壁加氢反响器的制造和运用过程息息相关，制造中影响堆焊层剥离的要素包括堆焊资料，用过程息息相关，制造中影响堆焊层剥离的要素包括堆焊资料，焊接工艺，热处置等，运用中影响要素主要为操作工况。焊接工艺，热处置等，运用中影响要素主要为操作工况。 七十年代，合肥通用所、北京钢铁研讨总院、浙江大学等单位率先将断裂力学用于在用七十年代，合肥通用所、北京钢铁研讨总院、浙江大学等单位率先将断裂力学用于在用压力容器的缺陷评价与寿命预测，进展了大量的实验研讨和国外规范的消化。并编制了我国压力容器的缺陷评价与寿命预测，进展了大量的实验研讨和国外规范的消化。并编制了我国第一部压力容器缺陷评定规

56、范第一部压力容器缺陷评定规范CVDA-1984CVDA-1984，该规范与国外同期的缺陷评定规范如日本，该规范与国外同期的缺陷评定规范如日本WES-WES-28052805、英国、英国BS-PD6493BS-PD6493、国际焊接学会、国际焊接学会IIW-X-749-74IIW-X-749-74等一样都是建立在以等一样都是建立在以D-MD-M模型和宽板实模型和宽板实验为根底的验为根底的CODCOD设计曲线根底之上，只是在应变程度接近资料屈服应变值时，设计曲线根底之上，只是在应变程度接近资料屈服应变值时，CVDACVDA的设计曲线的设计曲线更加平安。更加平安。 CVDA CVDA主要针对非高应变

57、区的裂纹状缺陷，对体积型缺陷如气孔、夹渣以及接纳高应变区主要针对非高应变区的裂纹状缺陷，对体积型缺陷如气孔、夹渣以及接纳高应变区缺陷的评价显得过于保守。缺陷的评价显得过于保守。“七五攻关期间，劳动部锅检中心与合肥通用所共同对含凹坑、七五攻关期间，劳动部锅检中心与合肥通用所共同对含凹坑、气孔、夹渣等体积型缺陷的压力容器平安性进展了重点研讨。气孔、夹渣等体积型缺陷的压力容器平安性进展了重点研讨。“八五攻关期间，劳动部锅检八五攻关期间，劳动部锅检中心、合肥通用所、华东理工大学、北京航天大学、清华大学等单位在中心、合肥通用所、华东理工大学、北京航天大学、清华大学等单位在J J积分失效评定曲线和积分失效

58、评定曲线和通用失效评定曲线为根底的断裂评定方法研讨方面、体积型缺陷极限载荷与安定性分析评价通用失效评定曲线为根底的断裂评定方法研讨方面、体积型缺陷极限载荷与安定性分析评价技术研讨方面、接纳高应变区缺陷平安评价方法及综合平安情况等级评定研讨等方面获得艰技术研讨方面、接纳高应变区缺陷平安评价方法及综合平安情况等级评定研讨等方面获得艰苦突破。制定新国标。为管检规及容检规奠定技术根底。苦突破。制定新国标。为管检规及容检规奠定技术根底。 GB/T19624-04 GB/T19624-04 对体积性缺陷评定采用了极限载荷与平安对体积性缺陷评定采用了极限载荷与平安性分析为根底的研讨成果，对平面缺陷断裂评定采

59、用三级技术道路。性分析为根底的研讨成果，对平面缺陷断裂评定采用三级技术道路。 1 1级评定也称初级评定或挑选评定。级评定也称初级评定或挑选评定。 2 2级评定又称常规评定。级评定又称常规评定。 3 3级评定又称高级评定，采用级评定又称高级评定，采用EPRIEPRI工程优化方法，直接采用工程优化方法，直接采用J J积分为撕裂参量，可以实现积分为撕裂参量，可以实现从起裂，至有限量撕裂，直至撕裂失稳的全过程断裂分析。三级评定中评定级别越低，那么从起裂，至有限量撕裂，直至撕裂失稳的全过程断裂分析。三级评定中评定级别越低，那么越保守。越保守。 但是由于但是由于“八五攻关课题没有开展对压力容器资料损伤、高

60、温暖介质腐蚀环境影响的研八五攻关课题没有开展对压力容器资料损伤、高温暖介质腐蚀环境影响的研讨，因此大大限制理处理实践问题的才干。讨，因此大大限制理处理实践问题的才干。 4 4、“九五开展九五开展 课题，重点思索介质腐蚀和工艺环境对压力容器平安性的影响。课题，重点思索介质腐蚀和工艺环境对压力容器平安性的影响。 在用压力容器抗应力腐蚀开裂技术研讨；在用压力容器抗应力腐蚀开裂技术研讨； 在用压力容器在典型介质中腐蚀疲劳剩余寿命评价技术研讨；在用压力容器在典型介质中腐蚀疲劳剩余寿命评价技术研讨； 典型临氢安装的氢损伤评定与寿命预测技术；典型临氢安装的氢损伤评定与寿命预测技术； 应变疲劳剩余寿命技术研讨