脚手架工程安全专项施工方案正式

1、一、工程概况工程名称： *建设地点： *建设单位： *监理单位： *8设计单位： *本工程为18层高层住宅，总高51.0m,总建筑安装面积12528.02卅，建 筑占地面积693 mt剪力墙结构，合理使用年限为50年，抗震设防烈度为9度, 耐火等级为二级。二、编制说明 根据工程具体情况并考虑安全、实用、施工方便、节省费用等原则,本工程10层以下外墙脚手架采用© 48X 3.5扣件式钢管脚手架，落地式双排外脚手架 条件的按落地式搭设。内脚手架采用满堂式，支撑结构采用© 48X 3.5mm勺钢管， 3.00 米标准层采用可调节螺丝配套施工。悬挑脚手架：钢管外径48mm壁厚3.5

2、mm,挑梁为16号工字钢并用0 15.2 钢丝绳斜拉。悬挑钢梁设置在十二层楼板顶。将工字钢与预埋件固定牢固。立 杆横距1.0m，纵距1.5m,横杆步距1.45m,内立杆距墙0.20m,内外立杆间布置4 根大横杆，间距0.33m;拐角处需设置剪刀撑，中间每隔6m设一道；连墙杆每隔 二步三跨设置一根；挑梁按照立杆分布间距1.5m设置，挑梁采用16号工字钢，斜拉索采用0 17钢丝绳,吊环采用0 22圆钢。2.1 编制依据1、建筑单位提供的本工程设计图纸2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范( JGJ130-2001)3、建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001) ；4、钢结构设计规范 (GB

3、 50017-2003) ；5、钢管脚手架扣件( GB 15831)；6、建筑施工高处作业安全技术规范( JGJ 8091 )7、建筑施工安全检查标准(JGJ59 2005)等编制三、脚手架选择3.1脚手架搭设1、针对本工程的特点和施工要求，结合我公司在其它类似工程中的施工经验，采用双排落地钢管脚手架作为外架。外架搭设见下图:双排外架防护图3 / 252、“四口”、“五临边”采用钢管架进行防护。楼梯阳台临边搭设防栏杆以保证行人安全，脚手架北侧加铅丝网一层并封闭，以避免物体坠落伤人(详见下图)。3.2 、落地式外脚手架验算1、本工程外架 112 层采用双排扣件式钢筋脚手架，根据施工要求，外侧 立

4、面采用全封闭绿色密目阻燃式网。用于结构作业为一层作业(即n1=1),用于装修作业时为 2层同时作业(即 n1=2)。脚手架的设计参数按构造要求为：立杆纵距la= 1 .5m ，立杆横距 lb=0.9m，步距h=1.8m,连墙件为2步3跨位置，脚手板为木板手板。其它计算参数为：立杆截面积 A=489mm2fc杆截面抵抗矩 W=( 5.00 X 103) mm3立杆回转半径i=15.8mm。本地区基本风压 Wx 0.5KN/m2,连墙件均匀设置，每点覆盖面积不大于20m2, 构造符合规范规定时，验算脚手架稳定性，故不考虑风荷载作用。钢材抗压强度设计值fc=0.205KN/m m2,连墙件横距lw=

5、7.8m，连接件竖距 hw=3.8m。 荷载计算(1) 恒载的标准值 GkGk=Hi( gk1+gk3) +n1lagk2查表得：扣件式钢管脚手架的 gk1=0.2456kN/m 作业层面材料的自重计算基数 gk2=0.2984kN/m 整体拉接和防护材料自重计算基数 gk3=0.0753kN/ m2则有：当 Hi=12.5m 时用于结构作业时 :Gk=12.5(0.1089+0.0753)+11.5 0.2984=2.475kN用于装修作业时 :Gk=12.5 (0.1089+0.0753)+2 1.5 0.2984=3.20kN(2) 活荷载(作业层施工荷载)的标准值 Qk=nlaqk 查

6、表得：作业层施工荷载计算基数 qk=1.8kN/m qk=1.2kN/m 则有： 用于结构作业时 Qk=1 1.5 1.8=2.7kN 用于装修作业时 Qk=2 1.5 1.2=3.6kN(3) 脚手架整体稳定验算载)a. 确定材料强度附加分项系数(脚手架的可靠度系数)m (不组合风荷结构作业时m=1.5607 SGk+SQk/SGk+1.15SQk=1.56075.45/5.855=1.4527 装修作业时m=1.5607 SGk+SQk/SGk+1.15SQk=1.56076.8/7.34=1.4459b. 计算轴心力设计值N=1.2( NGk+NQ)k验算底部截面用于结构作业时 N =1

7、.2 (2.75+2.7)=6.54kN 用于装修作业时 N =1.2 (3.2+3.6)=8.16kNc. 确定稳定系数查表得 : 脚手架立杆计算长度系数=1.53 = h/i=1.53 1.8/0.0158=174查表得：Q235钢轴心受压构件稳定系数 =0.235d. 验算稳定 N/ A< fc/0.9m计算结果见表验算截面使用类别A(mn2)WN(kN)N/ A验算结果底部结构作业0.2354895.08 1036.540.057合格装修作业8.160.0713.3、原材料要求：（1）钢管钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793或低压流体输送 用焊接钢管（GB/T30

8、92中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳 素结构钢（GB/T70）的Q235-A级钢的规定，钢管均应有出厂合格证，凡有严 重腐蚀、弯曲、压扁或裂纹者，均不得使用，钢管上严禁打孔。（2）扣件和底座新扣件和底座的材质应符合钢管脚手架扣件（GB15831的规定，扣件在螺栓拧紧扭力矩达 65N.m时不得发生破坏。扣件和底座应有合格证，并应与 架杆规格配套使用。凡有脆裂、变形或滑丝等现象者，均严禁使用，扣件开口 处的最小距离不小于5mm扣件的活动部位应使其转动灵活，旋转扣件的两旋转 面间隙要不小于1mm（3）脚手板脚手板采用木脚手板，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范（GBJ5中H级材质的规

9、定。脚手板厚度不应小于50mm两端应各设直径为4mm 的镀锌钢丝两道。3.4、双排落地脚手架的搭设和构造要求回填土应分层夯实，分层厚度不大于250mm搭设前在搭设范围内铺设200mm 厚的连砂石面并夯实平整，架子立杆设底座，铺放宽度不小于 300mm长度不小于3m的木板。采用钢管和扣件搭设，立杆横向间距 0.9m，纵向间距1.5m,里立杆距离楼 板边0.5m,操作层小横杆间距1.0m，大横杆步距为1.8m;平楼层的每步架均设 通长扶手钢管和挡脚板；连墙杆：水平方向上每 4-5 个纵距，竖向上每 2 个步 距与建筑物的柱或墙体刚性连接牢固; 扫地杆：纵、横向都设置, 距地面 200mm, 纵向通

10、长设置,横向扫地杆设置在纵向扫地杆的下侧;剪刀撑：剪刀撑设置在 脚手架立杆外侧,并与立杆绑扣牢,剪刀撑与地面的夹角为45°,剪刀撑应连续设置不得中断；脚手板：脚手板采用 50mm厚木架板，脚手板在架上满铺，且 与小横杆固定;安全网：在双层楼面各搭设一道固定的水平安全网,操作层搭 设一道水平安全网，架子外侧满挂密目安全网全封闭。脚手架搭设完毕，经过项目经理、项目总工、施工工程师、质安工程师会 同有关部门验收合格后方可使用，并挂合格准用牌。3.5 、脚手板铺设及安全防护1 、操作层脚手板必须满铺，板端应同时搁置在小横杆上，搭接长度应大于0.2m，严禁出现探头板。2、 在操作层外侧应设置安

11、全栏杆，高度1.01.2m，且不应少于两道横钢 管。3、在未砌筑外墙的楼层，应沿边设安全栏板，采用钢管紧扣在柱上，钢管 栏杆上拴竹胶合板，高度 >1.1m。五、脚手架基础施工四周采用落地双排脚手架，对开挖较窄部位采用单排脚手架。由于脚手架 落脚处基本为混凝土底板放大脚，承载力较高故不需对基础另行处理。但在砼 底板以外部位，脚手架下应垫200X 50mr的木板，木板上应放脚手支座。首层地面上的脚手架采用150mmC混凝土基础，并设排水沟 六、双排脚手架搭设要求1 、横平竖直，整体清晰，图形一致，连接牢固，受荷安全，有安全操作空 间，不变形，不摇晃。2、脚手架的小横杆、上下步距要交叉设置于立

12、柱的不同侧面，使立柱在受 荷时偏心减小。3、立杆接长用对接扣件，不宜采用旋转扣件。大小横杆与立杆连接采用直 角扣件。剪刀撑与立杆或大横杆连接采用旋转扣件。剪刀撑的纵向接长采用旋 转扣件，不采用对接扣件，接头处长度大于 800mm所有扣件要紧固，可用力矩 扳手实测，要求达到40-65NM过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸 铁断裂。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，这样可以防止闭口缝的螺 栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成危险。4、 脚手板采用搭设铺放时，应铺平铺稳。其搭接长度不得小于 200mm且 在搭接段的中部设有支撑横杆，铺板严禁出现端头超出支撑横杆 250mm以上未 做固定的探头

13、板。5、在搭设脚手架时 . 每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和大、小横杆 的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致。6、在搭设高层脚手架时，同时要做好脚手架的接地工作，接地的地极一般用40X4的扁钢，要求扁钢的电阻不大于 4欧姆，埋入地下1500mm再用40X 4 扁钢引出脚手架连接。7）脚手架上要搭设简易楼梯，方便施工人员上下通行。如下图。21 / 25楼梯构造图七、双排脚手架脚手架搭设的程序1、按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置；2、周边脚手架从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；3、应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵杆连接固定，然后搭设第一步的纵 向与横向平杆，随

14、校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上接长。4、在设置第一排连墙件前，脚手架设置必要数量的抛撑，以确保构架稳定 和架上操作人员的安全。5、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应搭升的架子一起及时设置。6、安全网满挂，挂于脚手架外立杆的内侧。八、双排脚手架搭接方法脚手架设扫地杆，距地面300mm首层步距为1.70M,其余为1.8M，立杆横 距0.9M纵距1.6M,小横杆间距0.8M，内排立杆距结构边缘0.3M,小横杆距结 构边缘0.1M沿脚手架外侧面的两端拐角处起，每隔 5跨即9.0m设一道剪刀撑， 剪刀撑由下向上连续设置。双排落地脚手架的构造要点：1、立杆相邻立杆的接头应错开布置在不同的步

15、距内，与相邻大横杆的距离不宜大 于三分之一。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。立杆 的垂直偏差不大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差值不大于75mm立杆用单杆。立杆与大横杆的两个连接接头加直角扣件，不得减少或隔步设置，以 免立杆长度超过计算长度而失稳。2、大横杆上下大横杆的接长位置错开布置在不同的纵距内与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架的1/250 ,并不大于 50mm3、小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在相邻立杆之间根据 需要加设12根。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架的小横杆。九、悬挑脚手架计算式悬挑

16、脚手架计算高度按25.0m （层高3.0米，八层一挑）1、计算参数1.1. 脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，横距为1.0米，横杆的步距为1.8米。脚 手架为双排脚手架搭设高度为18米。大横杆在上，小横杆在下，小横杆两端伸 出立杆长度150mm搭设在小横杆上的大横杆根数为4根，上铺竹笆，竹笆尺寸 为1000mn宽x 1500mn长（不铺竹笆时，取消中间两根大横杆）。采用的钢管类型为48X 3.5。旋转单扣件承载力取值为8.0kN，扣件抗滑承载力系数0.80。连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.0 米，水平间距 4.50 米，采用双扣件与结 构刚性连接。2、活荷载参数施工荷载均布参数

17、(kN/m2):3.0 ； 同时施工层数 :2 。2.1 、风荷载参数西昌市基本风压取0.3KN/ m2,风荷载高度变化系数卩z为1.54(按离地80m 取值)，风荷载体型系数口 s计算如下：脚手架的挡风系数取 0.097 ；密目安全网的挡风面积取围挡面积的50%；挡风面积：An=1.45X 1.5 x (1-0.097) x 0.5+1.45 x 1.5 x 0.097=1.193迎风面积：Aw=1.45x 1.5=2.175挡风系数：© =1.2 x (1.193/2.175)=0.658体型系数(按开洞墙): 宙=1.3 x 0.658=0.856WK=0.70 ®W

18、o=0.7x 1.54 x 0.856 x 0.3=0.277 KN/ m2.2. 静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准 (kN/m):0.1426 ；竹笆自重标准值 (kN/m2):0.35 ；栏杆挡脚板自重标准 (kN/m2):0.14 ；安全设施与安全网 (kN/m2):0.005 ；竹笆铺设层数 :2； 栏杆挡板类别 : 木胶板。3、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用 16 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.20 米，建筑 物内锚固段长度 2.0 米；楼板混凝土强度等级 :C35。3.1 、拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳建筑物预埋件拉结。钢丝绳安全系数为 :10.0 ；钢

19、丝绳与墙距离为 :1.20m； 1h-立杆纵距h立杆步距悬挑架正立面图4、脚手架计算4.1、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯 矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值：q1=0.0384kN/m ;脚手板的荷载标准值：q2=0.350 X 1.0/4=0.0875 kN/m ;活荷载标准值:Q=3.000 X 1.0/4=0.75kN/m ;静荷载的计算值:q仁 1.2 X 0.0384+1.2 X 0.0875 =0.151kN/m ;活荷载的计算值:q2=1.4 X 0.75=1

20、.05kN/m ;Q1Qs大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）1 M 1 HII 1 1 ! ILELmL1qi门门nnri iAA>ii i大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)4.2、强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下：M诚7 0阳$+0一1购屮跨中最大弯距为 Mma=0.08 X 0.151 X 1.5002+0.101 X 1.05 X 1.5002 =0.266 kN.m;支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max=-0.10X 0.151 X 1.502-0.117 X 1.05 X 1.502=-0.310

21、kN.m ;我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T =Max(0.266X 106,0.310 X 106)/5080.0=61.0N/mm2 ;大横杆的抗弯强度：(T = 61.0 N/mm2 <f=205.0N/mm2。满足要求！4.3、挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：Z = 0 677 - + 0.990-100 £7100-ffZV= 0.677 X 0.151 X 1500.04/(100 X 2.06 X 105X 121900.0)+0.990 X 1.05 X1500.04/(100 X 2.06 X 105X

22、121900.0)=0.23mm;纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150mm或者10mm满足要求！4.4、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩 和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值：q=0.0384 x 1.0=0.0384kN/m ;大横杆的自重标准值：q1=0.0384x 1.5 = 0.0576kN ;竹笆的荷载标准值：q2=0.35 x 1.50 x 1.0/4=0.131kN ;活荷载标准值：Q=3.OX1.5O x 1.0/4=

23、1.125kN ;荷载的计算值:P=1.2 x (0.0576+0.131)+1.4 x 1.125=1.801kN ;小横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=1.2 x 0.038 x 1.002/8=0.0057kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax =1.801 x 1.00/3=0.6kN.m ;最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0.0057+0.6=0.6057kN;m(T = M / W = 0.6057 x 106/5080.000=119N/mm2 ;小横杆的计算强

24、度小于205.0N/mm2满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=5 x 0.0384 x 1000.04/(384 x 2.060 x 105x 121900.0)=0.0199 mm集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：刃-4厂/ 9)12EIVpmax = 1801 x 1000x (3 x 10002-4 x 10002/9 ) /(72 x 2.06 x 106x 121900)=0.255mm最大挠度和 V 二Vqmax+Vpmax=0.0199+0.255=0

25、.454mm小横杆的最大挠度小于(1000.000/150)=6.67 与10mm满足要求！；4.5、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承 载力系数0.80 ,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R< Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1 = 0.0384 x 1.0/2=0.0192kN ;大横杆的自重标准值:P2 = 0.0384 x 1.5

26、 x4/2=0.115kN ;竹笆的荷载标准值:P3 = 0.350 x 1.000 x 1.5/2=0.2625kN ;活荷载标准值：Q = 3.000 x 1.5 x 1.0/2 =2.25kN ;荷载的计算值:R=1.2 x (0.0192+0.115+0.2625)+1.4 x 1.5=2.576kN ;R < 6.40kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！3.2.4、脚手架荷载标准值(以一跨脚手架为计算基数)：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m) ; 0.1426NG1 = 0.1426

27、X 25 =3.565kN ;(2) 竹笆自重标准值(kN/m2);标准值为0.35NG2= 0.35 X 2X 1.00 X (1.5+0.3)/2 =0.63kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);挡脚板采用180mr宽的木胶板，标 准值为0.140NG3 = 0.140 X 2X 1.500/2 = 0.21kN;(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2) ; 0.005NG4 = 0.005 X 1.50 X 25 =0.1875kN ;经计算得到，静荷载标准值NG 二NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.565+0.63+0.21+0.1875=4.5925k

28、N;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施 工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 3.000 X 1.00 X 1.200 X 2/2 =3.6kN ;风荷载标准值应按照以下公式计算 孤=0/7比耳禹WK=0.7 尸 qWo=0.7X 1.54 X 0.856 X 0.45=0.415KN/ (参考前面计算) 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ=1.2 X 4.5925+1.4 X 3.6= 10.551kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2 NG+0.85 X 1.4NQ = 1.2

29、X 4.5925+0.85 X 1.4 X 3.6=9.795kN ; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式Mw = 0.85 X 1.4WkLah2/10 =0.85 X 1.4 X 0.415 X 1.5 X 1.452/10 =0.156kN.m;3.2.5 、立杆的稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值 ：N =10.551kN ;计算立杆的截面回转半径：i =1.58cm ;计算长度附加系数：K = 1.155;计算长度系数参照ZJQ08-SGJB 002-2003得：U = 1.50计算长度，由公式Io = kuh 确定：Io = 2.512

30、 m ;Lo/i = 159;轴心受压立杆的稳定系数© ,由长细比lo/i的结果查表得到：© = 0.277 ;立杆净截面面积：A = 4.89 cm2 ;立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3 ;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.0N/mm2 ;(T =10551/(0.277 X 489.000)=77.89N/mm2;立杆稳定性计算(T = 77.89 小于f = 205.0N/mm2满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N =9.795 kN ;计算立杆的截面回转半径：i二1.58 cm ;计算长度附加系数：K = 1.

31、155;计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：U = 1.50计算长度，由公式lo = kuh 确定：lo = 2.512 m ;Lo/i = 159;轴心受压立杆的稳定系数© ,由长细比lo/i的结果查表得到：© = 0.277 ;立杆净截面面积：A = 4.89 cm2 ;立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3 ;钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2 ;(T =9795/ (0.277 X 489.0 ) +156000/5080.0= 103.02N/mm2 ;立杆稳定性计算 (T =103.02 小于f = 205.000 N/m

32、m2 满足要求！326、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No风荷载基本风压值Wk = 0.415kN/m2 ;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 13.05 m2 ；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No=5.0kN ；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw = 1.4 X WX Aw = 7.582 kN ;连墙件的轴向力计算值 NL二NLw + No= 12.582 kN ;其中© -轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度，由长细比l/i=700.000/15.800的结果查

33、表得到0.871 ;A = 4.89 cm2 ; f=205.0N/mm2 ;连墙件轴向力设计值 Nf二 ©X AX f=0.871 X 4.89 X 10-4 X 205.0 X 103 = 87.31kN;Nl=12.582<Nf=87.31,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体刚性连接。经过计算得到Nl=12.582小于双扣件的抗滑力16.0 kN，满足要求！1£_厂结构111脚手架二八:£薜墙杆扣件连墙件扣件连接示意图4.5.1、悬挑梁的强度、挠度验算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的

34、锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架立杆横距为1000mm内侧脚手架距离墙体200mm斜拉点距离墙体为1200mmNN水平悬挑梁截面惯性矩116 , I=1130cm4,截面抵抗矩W=141cm3截面积A = 26.1cm2受脚手架集中荷载N=10.551kN (详见前面计算)；水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 26.1 X 10-4 X 78.500 =0.246kN/m ;经过连续梁的计算得到RA N 2 K1 K2 乞 1 K21 2RA=34.208 KNrb n k1 k2 少 1 k22 2RB=-12.708 KNqmM A N m1 m22MA=-25.721 KN M悬出端C

35、点最大挠度：maxNm2l _ 13EIk2Nm；l “13EIk13： q821 4K2 3K3（公式中m应为m2） max=18.43mm>1800/400 = 4.5 mm,故需采取上拉措施。式中： K m l=1.8/2=0.9 ; K1 m1 l =0.7/2=0.35 ; K2 m2 l =1.7/2=0.85最大弯矩 Mmax=25.721 kN.m;截面应力(T 二M/1.05W = 25.721 X 106 /( 1.05 X 141000.0 )=173.7 N/mm 2;2 _水平支撑梁的计算强度(T =173.7小于215.000 N/mm ,满足要求!328 、

36、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下</其中© b -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B.2 ,© b = 2>0.6b'= 1.07-0.282/ © b= 0.929经过计算得到强度 (T = 25.721 X 106 /( 0.929 X 141000.00 )=196N/mm2;水平钢梁的稳定性计算(T = 196小于f = 215.000 N/mm 2 ,满足要求！4.6、拉绳及吊环的强度计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RURU sina X 1.7

37、=N X (0.7+1.7) tga=2.8/1.7=1.647a=58.7oRU=17.433 kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg-钢丝绳的容许拉力(kN);F g -钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN);a -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对 6X 19、6X 37、6X 61钢丝绳分别取 0.85、0.82 和 0.8 ;K -钢丝绳使用安全系数，用于吊挂为6。选用6X 19,直径17mm的钢丝绳，计算中Fg=151.5KN a =0.850,K=6,得至U :【Fg】 =21.46 KN> RU=17.433 kN。选用6X 19，直径17m的钢丝绳满足要求

38、！钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU乍为吊环的拉力N,为N二RU=17.433kN钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环强度计算公式为其中f为吊环受力的单肢抗剪强度，取f = 120N/mm2 ;所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环最小直径D=（17433 X 4/3.142 X 120.0）1/2 =13.6mm;故选用巾22的圆钢能满足要求！3.2.11 、锚固段与楼板连接的计算：水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=34.028kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f=5

39、0N/mm2所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D二34208 X 4/（3.142 X 50X2）1/2 =20.8mm，故选用2根巾22的拉环能满足受力要求！水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。4.6.1安全防护拦杆：外架操作层及“四口” 、 “五临边”安全防护除搭设安全防护拦杆和电梯井 闸门外，必要时应挂安全平网或立网。搭设方法详下图：脚手架钢管27 / 25R2R6 08安全防护栏杆搭设示意图5、悬挑脚手架搭设施工工艺1、手架搭设顺序：悬挑层施工预埋t 穿插工字钢t焊接底部定位钢筋t搭设架体t加斜拉钢丝绳T铺竹笆、张挂安全网2、 部

40、立杆采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两根立杆上部接头相互错开， 不在同一平面上。3、 个节点扣件螺帽要拧紧，拧紧程度控制在扭力距达到4050N.m随时校正杆 件垂直和水平偏差，避免偏差过大。4、杆接长，应采用叠交式方式，两只回转扣件接长。5、刀撑的斜杆与水平面的交角宜在 45。60。之间，水平投影宽度应不小于 2跨 或4m和不大于4跨或6m在转角处应加设剪刀撑。6、手架上满铺竹笆，四周用铅丝扎牢。十、脚手架的验收脚手架应由架子工严格按规范搭设，搭设前进行安全技术交底，脚手架主要受力杆件材质应一致，严禁钢木混用。脚手架应分部、分段按施工进度验收， 验收合格后方可投入使用。十一、脚手架的拆除规定脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单 人进行拆除较重杆件等危险性的作业。脚手架拆除作业人员必须系安全带，戴安全帽，拆除时