幕墙投标设计总说明

1、目目 录录目目 录录.1 1第一章第一章 工程概况工程概况.2 2第二章第二章 幕墙系统设计幕墙系统设计.3 3第一节、第一节、深化设计理念及重、难点分析深化设计理念及重、难点分析.3一、深化设计理念一、深化设计理念.3二、设计重点分析二、设计重点分析.3三、设计难点分析三、设计难点分析.10第三节、建筑与幕墙设计第三节、建筑与幕墙设计.111 1人性化设计人性化设计.112 2绿色环保、节能设计绿色环保、节能设计.113 3防雷设计防雷设计.124 4抗震设计抗震设计.125 5幕墙防火设计幕墙防火设计.126 6耐腐蚀设计耐腐蚀设计.127 7玻璃防自爆设计玻璃防自爆设计.13第三章第三章

2、针对本工程的特殊设计针对本工程的特殊设计.1313第四章第四章 幕墙性能设计指标及保证措施幕墙性能设计指标及保证措施.1313第一节、幕墙性能设计指标第一节、幕墙性能设计指标.131 1设计荷载设计荷载.132 2幕墙的物理性能幕墙的物理性能.143 3幕墙的热工计算幕墙的热工计算.164 4结露分析结露分析.17第二节、幕墙性能保证措施第二节、幕墙性能保证措施.171 1、水密性能，其保证措施如下：、水密性能，其保证措施如下：.172 2、 气密性能，其保证措施如下：气密性能，其保证措施如下：.173 3、保温性能，其保证措施如下：、保温性能，其保证措施如下：.184 4、 耐候性能，其保证

3、措施如下：耐候性能，其保证措施如下：.185 5、隔音性能，其保证措施如下：、隔音性能，其保证措施如下：.186 6、防火保温性能，其保证措施如下：、防火保温性能，其保证措施如下：.18第五章第五章 材料性能指标及品质的保证措施材料性能指标及品质的保证措施.1919第一节、第一节、 材料性能指标材料性能指标.191 1玻璃玻璃.192 2铝型材铝型材.233 3钢材、紧固件钢材、紧固件.284 4硅酮密封胶硅酮密封胶.305 5密封胶条及胶垫密封胶条及胶垫.316 6防火保温材料防火保温材料.31第二节、第二节、品质保证措施品质保证措施.321 1 玻璃玻璃.322 2 密封材料密封材料.32

4、3 3 铝型材铝型材.33第六章第六章 加工制作加工制作.34341 1一般规定一般规定.342 2幕墙构件加工制作幕墙构件加工制作.352.12.1 铝型材铝型材.352.22.2 金属幕墙的金属构件金属幕墙的金属构件.352.32.3 钢构件钢构件.362.42.4 玻璃玻璃: :.372.72.7 隐框幕墙组件隐框幕墙组件.39第七章第七章 安装施工安装施工.40401 1图中尺寸标注的单位图中尺寸标注的单位.402 2焊接焊缝的规定焊接焊缝的规定.403 3施工要求施工要求.404 4安装施工准备安装施工准备.40青岛银座中心项目商业入口玻璃幕墙施工图设计及工程青岛银座中心项目商业入口

5、玻璃幕墙施工图设计及工程设设 计计 总总 说说 明明第一章第一章 工程概况工程概况01工程名称：青岛银座中心项目商业入口玻璃幕墙施工图设计及工程施工02工程地点：青岛市市南区香港中路 31 号03招 标 人：青岛乾豪房地产开发有限公司04建筑设计单位：-05幕墙顾问：-06监理单位：-07总承包人：-08建筑高度：裙楼高 34m09工程面积：青岛银座中心项目商业入口玻璃幕墙面积约 1800 平方米10建筑层数：裙楼地上六层11标准层高：标准层层高 5.1 米 12主体结构形式：框肢剪力墙结构13地面粗糙度类型：a 类14建筑物耐火等级：-15抗震设防类别：-地震作用采用的抗震设防烈度：7 度地

6、震措施采用的抗震设防烈度：8 度时程分析所用地震加速度时程曲线的最大值取为：35 cm/s2（gal）标准反应谱法（水平地震影响系数最大值 max）取为：0.0816幕墙设计使用年限：50 年17工程概述：工程位于青岛市市南区香港中路 31 号。裙楼总高 34 米的多层商场裙楼幕墙面积约 1950 平方米。本工程采用了隐框框架幕墙系统。18本次外墙工程深化设计主要系统简述：幕墙类型：幕墙类型：构件式幕墙系统其他幕墙亮化景观灯系统幕墙清洗系统第二章第二章 幕墙系统设计幕墙系统设计第一节、第一节、第一节、第一节、 深化设计理念深化设计理念深化设计理念深化设计理念及重、难点分析及重、难点分析及重、难

7、点分析及重、难点分析一、深化设计理念一、深化设计理念一、深化设计理念一、深化设计理念1、根据招标文件和答疑文件的要求，保持原图纸中结构构造形式、保持立面分格不变；在此基础上对细部的连接进行了优化、使之更合理和可行。2、青岛银座中心项目商业入口玻璃幕墙，造型独特，对幕墙施工安装的进度及质量稳定性要求很高，故采用构件式双曲幕墙能更好的满足本工程的需要。3、幕墙的面板主要采用玻璃，采用弯钢技术处理，这就需要对弯钢板块进行详细的放样，确定板块的曲度值，达到双曲面的效果。5、幕墙防雷装置与主体可靠连接。6、幕墙防火设计为楼层间的水平防火.二、设计重点分析二、设计重点分析二、设计重点分析二、设计重点分析1

8、 1构构件件式式双双曲曲幕幕墙墙系系统统建筑形体复杂，需要玻璃板块适应较大的结构位移和风压才能满足要求。1 1. .1 1 措措施施1 1. .1 1. .1 1 热热工工性性能能该系统未设置开启部位从而最好的保证幕墙的气密性,水密性,尘密性及保温性能。计计算算所所采采纳纳的的部部分分参参数数：(1)各种情况下都应选用下列光谱： s()：标准太阳辐射光谱函数(iso 9845-1)； d()：标准光源光谱函数(cie d65，iso 10526)； r()：视见函数(iso/cie 10527)；(2)冬季计算标准条件应为： 室内环境计算温度：tin=20； 室外环境计算温度：tout=0；

9、内表面对流换热系数：hc=3.6w/(m2k)； 外表面对流换热系数：he=23w/(m2k)； 室外平均辐射温度：trm=tout 太阳辐射照度：is=300w/m2；(3)夏季计算标准条件应为： 室内环境温度：tin=25； 室外环境温度：tout=30； 内表面对流换热系数：hc=2.5w/(m2k)； 外表面对流换热系数：he=19w/(m2k)； 室外平均辐射温度：trm=tout；构件式幕墙系统构件式幕墙系统幕墙亮化景观灯系统幕墙亮化景观灯系统幕墙清洗系统幕墙清洗系统 太阳辐射照度：is=500w/m2；(4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取 is=0w/m2；(5)计算遮

10、阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取 tout=25；(6)抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度：tin=20； 室外环境温度：tout=-10或 tout=-20 室内相对湿度：rh=30%或 rh=50%或 rh=70%； 室外风速：v=4m/s；(7)计算框的太阳能总透射比 gf应使用下列边界条件： qin=is qin：通过框传向室内的净热流(w/m2)； ：框表面太阳辐射吸收系数； is：太阳辐射照度=500w/m2；最最新新规规范范公公共共建建筑筑节节能能设设计计标标准准的的部部分分规规定定：(1)各城市的建筑气候分区应该按下面表格表 4.2.1取用，如果

11、表格里面没有您的城市，请参照临近城市取用。表 4.2.1 主要城市所处气候分区气候分区代 表 性 城 市严寒地区 a区海伦、博克图、伊春、呼玛、海拉尔、满洲里、齐齐哈尔、富锦、哈尔滨、牡丹江、克拉玛依、佳木斯、安达严寒地区 b区长春、乌鲁木齐、延吉、通辽、通化、四平、呼和浩特、抚顺、大柴旦、沈阳、大同、 本溪、阜新、哈密、鞍山、张家口、酒泉、伊宁、吐鲁番、西宁、银川、丹东寒冷地区兰州、太原、唐山、阿坝、喀什、北京、天津、大连、阳泉、平凉、石家庄、德州、晋城、天水、西安、拉萨、康定、济南、青岛、安阳、郑州、洛阳、宝鸡、徐州夏 热冬冷地区南京、蚌埠、盐城、南通、合肥、安庆、九江、武汉、黄石、岳阳、

12、汉中、安康、上海、杭州、宁波、宜昌、长沙、南昌、株洲、零陵、赣州、韶关、桂林、重庆、达县、万州、涪陵、南充、宜宾、成都、贵阳、遵义、凯里、绵阳夏热冬暖地区福州、莆田、龙岩、梅州、兴宁、英德、河池、柳州、贺州、泉州、厦门、广州、深圳、湛江、汕头、海口、南宁、北海、梧州(2)根据建筑所处城市的建筑气候分区，围护结构的热工性能应分别符合表4.2.2-1、表 4.2.2-2、表 4.2.2-3、表 4.2.2-4、表 4.2.2-5 的规定。表 4.2.2-1 严寒地区 a 区围护结构传热系数限值围护结构部位体型系数 0.3传热系数 kw/ (m2k)0.3体型系数0.4传热系数 kw/ (m2k)屋

13、 面0.350.30外 墙(包括非透明幕墙)0.450.40底面接触室外空气的架空或外挑楼板0.450.40非采暖房间与采暖房间的隔墙或楼板0.60.6窗墙面积比0.2. 3.02.70.2 窗墙面积比0.32.82.50.3 窗墙面积比0.42.52.20.4 窗墙面积比0.52.01.7单一朝向外窗(包括透明幕墙)0.5 窗墙面积比0.71.71.5屋顶透明部分2.5表 4.2.2-2 严寒地区 b 区围护结构传热系数限值围护结构部位体型系数0.3传热系数 kw/(m2k)0.3体型系数0.4传热系数 kw/(m2k)屋 面0.450.35外 墙(包括非透明幕墙)0.500.45底面接触室

14、外空气的架空或外挑楼板0.500.45非采暖房间与采暖房间的隔墙或楼板0.80.8窗墙面积比0.2. 3.22.80.2 窗墙面积比0.32.92.50.3 窗墙面积比0.42.62.20.4 窗墙面积比0.52.11.8单一朝向外窗(包括透明幕墙)0.5 窗墙面积比0.71.81.6屋顶透明部分2.6表 4.2.2-3 寒冷地区围护结构传热系数和遮阳系数限值围护结构部位体型系数0.3传热系数 kw/(m2k)0.3体型系数0.4传热系数 kw/(m2k)屋面0.550.45外墙(包括非透明幕墙)0.600.50底面接触室外空气的架空或外挑楼板0.600.50非采暖空调房间与采暖空调房间的隔墙

15、或楼板1.51.5外窗（包括透明幕墙）传热系数 kw/(m2k)遮阳系数sc(东、南、西向/北向)传热系数 kw/(m2k)遮阳系数 sc(东、南、西向/北向)窗墙面积比0.23.53.00.2窗墙面积比0.33.02.50.3窗墙面积比0.42.70.70/2.30.70/0.4窗墙面积比0.52.30.60/2.00.60/单一朝向外窗(包括透明幕墙)0.5窗墙面积比0.72.00.50/1.80.50/屋顶透明部分2.70.502.70.50注:有外遮阳时，遮阳系数=玻璃的遮阳系数外遮阳的遮阳系数；无外遮阳时，遮阳系数=玻璃的遮阳系数。表 4.2.2-4 夏热冬冷地区围护结构传热系数和遮

16、阳系数限值围护结构部位传热系数 k w/(m2k)屋面 0.70外墙（包括非透明幕墙） 1.0底面接触室外空气的架空或外挑楼板 1.0外窗（包括透明幕墙）传热系数 kw/(m2k)遮阳系数 sc(东、南、西向/北向)窗墙面积比0.2 4.70.2窗墙面积比0.3 3.5 0.55/0.3窗墙面积比0.4 3.0 0.50/0.600.4窗墙面积比0.5 2.8 0.45/0.55单一朝向外窗(包括透明幕墙)0.5窗墙面积比0.7 2.5 0.40/0.50屋顶透明部分3.00.40注:有外遮阳时,遮阳系数=玻璃的遮阳系数外遮阳的遮阳系数；无外遮阳时，遮阳系数=玻璃的遮阳系数。表 4.2.2-5

17、 夏热冬暖地区围护结构传热系数和遮阳系数限值围护结构部位传热系数 k w/(m2k)屋面 0.90外墙（包括非透明幕墙） 1.5底面接触室外空气的架空或外挑楼板 1.5外窗（包括透明幕墙）传热系数kw/(m2k)遮阳系数 sc(东、南、西向/北向)窗墙面积比0.2 6.50.2窗墙面积比0.3 4.7 0.50/0.600.3窗墙面积比0.4 3.5 0.45/0.550.4窗墙面积比0.5 3.0 0.40/0.50单一朝向外窗(包括透明幕墙)0.5窗墙面积比0.7 3.0 0.35/0.45屋顶透明部分3.50.35注:有外遮阳时,遮阳系数=玻璃的遮阳系数外遮阳的遮阳系数；无外遮阳时，遮阳

18、系数=玻璃的遮阳系数。幕幕墙墙结结构构基基本本参参数数1 1. .地地区区参参数数： 青岛，地区类别属于寒冷地区；2 2. .建建筑筑参参数数： 建筑物长度：100m；(因无建施图临时选 用) 建筑物宽度：30m；(因无建施图临时选 用) 建筑物高度：34m； 建筑物朝向：西南； 建筑物体型系数：0.103； 建筑物窗墙比：0.7；3 3. .环环境境参参数数： 建筑物采用空气调节系统：4 4. .单单元元参参数数： 中空、夹层玻璃：6+12(中空层)+6+1.52pvb+6mm 玻璃组成：外片；low-e 镀膜 6mm； 中片：low-e 镀膜 6mm； 内片：普通玻璃 6mm； 中空层：1

19、2mm，充空气； pvb 层厚度：1.52mm 幕墙的总面积：a=1800m2； 幕墙玻璃的总面积：ag=1800m2； 幕墙框的总面积：af=100m2； 幕墙框的总表面面积：asurf=50m2； 玻璃区域的总周长：l=160m；玻玻璃璃的的传传热热系系数数k k 值值的的计计算算玻璃传热分析简图如下：传导及对流空气层中空、夹层玻璃结构传热简图辐射传热 对流换热室外室内辐射传热 对流换热1 1. .计计算算基基础础及及依依据据： 计算玻璃的传热系数 k 值，主要是依据建筑玻璃应用技术规程jgj113-2003 进行的，该规程附录 c 给出了计算的详细方法。 k 值是表征玻璃传热的参数。表示

20、热量通过玻璃中心部位而不考虑边缘效应，稳态条件下，玻璃两表面在单位环境温度差条件时，通过单位面积的热量。k 值的单位是 w/(m2k)。 计算采用的基本计算公式是： 1/k=1/he+1/ht+1/hi c.0.2-1jgj113-2003在上面的公式中： he ：玻璃的室外表面换热系数； hi ：玻璃的室内表面换热系数； ht：多层玻璃系统内部传热系数；2 2. .室室外外表表面面换换热热系系数数: : 室外表面换热系数 he是玻璃附近风速的函数，可用下式近似表达： he=10.0+4.1 c.0.4-1jgj113-2003式中: ：风速(m/s)； 在比较 k 值时，冬季时 he可选取等

21、于 23w/(m2k)。 夏季时 he可选取等于 19w/(m2k)。3 3. .室室内内表表面面换换热热系系数数: :室内表面换热系数 hi可用下式表达： hi=hr+hc c.0.4-2jgj113-2003上式中 hr是辐射导热，hc是对流导热。 普通玻璃表面的辐射导热率是 4.4w/(m2k)，如果内表面校正发射率比较低，则辐射导热率由下式给出： hr=4.4/0.837 c.0.4-3jgj113-2003这里是 镀膜表面的校正发射率(0.837 是清洁的、未镀膜玻璃的校正发射率)。 本处玻璃表面是普通玻璃，按上面的约定，其 取值为 0.837，带入，得： hr=4.4/0.837

22、=4.40.837/0.837 =4.4w/(m2k)对于自由对流而言，hc的值冬季取是 3.6w/(m2k)，夏季取 2.5w/(m2k)。对于通常情况下的普通垂直玻璃表面和自由对流：冬季： hi=hr+hc =4.4+3.6 =8w/(m2k)夏季： hi=hr+hc =4.4+2.5 =6.9w/(m2k)4 4. .多多层层玻玻璃璃系系统统内内部部传传热热系系数数：(1)总体计算公式： 1/ht=1/hs+dmrm(s=1-n,m=1-m) c.0.2-2参 jgj113-2003 hs：气体空隙的导热率； n：气体层的数量，此处为 1； dm：每一个材料层的的厚度； rm：每一个材料

23、层的热阻，玻璃的热阻为 lmk/w，pvb 层为1/0.16mk/w； m：材料层的数量，此处为 4 层，即三片玻璃及一片 pvb；其中： hs=hg+hr c.0.2-3参 jgj113-2003 hs：气体空隙的导热率； hg：气体空隙的导热系数； hr：辐射导热系数；(2)辐射导热系数 hr： hr=4(1/1+1/2-1)-1tm3 c.0.2-4参 jgj113-2003在上面公式中： ：斯蒂芬-波尔兹曼常数，取 =5.6710-8w/(m2k)； 1和 2：间隙层中两表面在平均绝对温度 tm下的校正发射率：1=0.1，2=0.837； tm：气体平均温度(k)，冬季 tm=273k

24、，夏季 tm=303k；带入相关参数，得，冬季参数： hr=4(1/1+1/1-1)-1tm3 =45.6710-8(1/0.1+1/0.837-1)-12733 =0.453w/(m2k)夏季参数： hr=4(1/1+1/2-1)-1tm3 =45.6710-8(1/0.1+1/0.837-1)-13033 =0.619w/(m2k)(3)气体的导热系数 hg： hg=nu/s c.0.2-5参 jgj113-2003在上面公式中： hg：气体的导热系数； ：气体导热率，w/(mk） ，对于空气，冬季 =0.02406w/(mk)，夏季=0.02639w/(mk） ； s：气体层的厚度，为

25、12mm； nu：努塞尔准数，由下式给出，如果其计算结果小于 1，则取 1： nu=a(grpr)n c.0.2-6参 jgj113-2003 在上面的公式中： a：是常数； n：幂指数； gr：格拉晓夫准数； pr：普朗特准数； 对于垂直空间，a=0.035，n=0.38；水平情况；a=0.16，n=0.28； 格拉晓夫准数由下式计算： gr=9.81s3t2/(tm2) c.0.2-7参 jgj113-2003 普朗特准数按下面公式计算： pr=c/ c.0.2-8参 jgj113-2003式中： s：气体层的厚度，为 12mm； t：气体间隙前后玻璃表面的温度差，取 3k； ：气体的密度

26、，取 1.293kg/m3； ：气体的动态黏度，冬季取 0.0000172092kg/(ms)，夏季取0.0000186912kg/(ms)； c：气体的比热，为 1006j/(kgk)； tm：气体平均温度(k)，冬季 tm=273k，夏季 tm=303k；a.冬季参数： pr=c/ =0.00001720921006/0.02406 =0.72 gr=9.81s3t2/(tm2) =9.81(12/1000)3321.293/(2730.00001720922) =2439.887 nu=a(grpr)n =0.035(2439.8870.72)0.38 =0.598w/(m2k)因为：0

27、.5981，所以，取 nu=1 hg=nu/s =10.02406/(12/1000) =2.005w/(m2k) hs=hg+hr =2.005+0.453 =2.458w/(m2k)b.夏季参数： pr=c/ =0.00001869121006/0.02639 =0.713 gr=9.81s3t2/(tm2) =9.81(12/1000)3321.293/(3030.00001869122) =1863.532 nu=a(grpr)n =0.035(1863.5320.713)0.38 =0.538w/(m2k)因为：0.5381，所以，取 nu=1 hg=nu/s =10.02639/(

28、12/1000) =2.199w/(m2k) hs=hg+hr =2.199+0.619 =2.818w/(m2k)(4)多层玻璃系统内部传热系数： 1/ht=1/hs+dmrm(s=1-n,m=1-m) c.0.2-2参 jgj113-2003冬季参数： 1/ht=1/hs+dmrm(s=1-n,m=1-m) =1/2.458+6/1000+6/1000+6/1000+1.52/1000(1/0.16) =0.434m2k/w夏季参数： 1/ht=1/hs+dmrm(s=1-n,m=1-m) =1/2.818+6/1000+6/1000+6/1000+1.52/1000(1/0.16) =0

29、.382m2k/w5 5. .k k 值值的的计计算算：冬季的 k 值为： 1/k1=1/he+1/ht+1/hi =1/23+0.434+1/8 =0.602m2k/w k1=1.6611w/(m2k)夏季的 k 值为： 1/k2=1/he+1/ht+1/hi =1/19+0.382+1/6.9 =0.58m2k/w k2=1.7241w/(m2k)幕幕墙墙框框的的传传热热系系数数k k 值值的的计计算算本结构采用普通型材型材，通过近似计算，查表得： kf=5.2w/(m2k)； =0.02w/mk幕幕墙墙整整体体的的传传热热系系数数k k 值值实际结构中需要考虑金属框及周边洞口的影响，并进

30、行加权计算。 k=(agkg+afkf+l)/a在上面的公式中： k：计算后的 k 值； ag：玻璃总面积； kg：玻璃板的 k 值； af：金属框总面积； kf：金属框的 k 值； l：玻璃区域的总周长； ：线传热系数； a：幕墙总面积；k冬季=(agkg+afkf+l)/a =(18001.6611+1005.2+1600.02)/1800 =1.952w/(m2k)k夏季=(agkg+afkf+l)/a =(18001.7241+1005.2+500.02)/1800 =2.014w/(m2k)按规范 gb50189-2005公共建筑节能设计标准的要求，本处的 k 值应该不大于 2w/(

31、m2k)，所以满足规范要求!1 1. .1 1. .2 2 主主受受力力杆杆设设计计构件幕墙的宽度分格较大，根据招标文件要求幕墙距结构梁距离为1m 故选用 h600x200 焊接工字钢做为幕墙连接用钢梁，因此，主受力杆件我司以满足设计规范及整体结构稳定的要求为原则进行设计。 （见图 1） 。图图 1 1( (工工字字钢钢布布置置示示意意图图) )1 1. .1 1. .3 3 结结构构胶胶设设计计取玻璃最大的分格（2m x 2m）进行分析。、结构胶在风荷载和地震作用下的粘结宽度：按玻璃幕墙工程技术规范jgj102-2003 第 5.6.3 条cs1= =16.927 mm取 cs=18 mm

32、年温差作用下结构胶粘结厚度计算：ts: 结构胶的粘结厚度: mm:硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应其受拉应力0.14n/mm2时的伸长率为10%。 （根据厂家提供的资料）t:年温差: 80us:玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量铝型材线膨胀系数：a1=2.3510-5 1/0c玻璃线膨胀系数： a2=1.010-5 1/0cus =bt(a1- a2)=326080(2.3510-5-1.010-5)=3.52mm按玻璃幕墙工程技术规范jgj102-2003 第 5.6.5 条ts= 7.68 mm取 ts=8 mm 结结构构胶胶的的最最终终尺尺寸寸：结结构构胶胶宽宽度度c cs

33、 s= =1 18 8 m mm m，厚厚度度 t ts s= =8 8 m mm m在热胀冷缩及风荷载和地震作用下，玻璃的结构胶需要达到18mm 宽x8mm 厚。 （见图 2） 。2su12000 fqa 图图 2 2 构构件件幕幕墙墙横横剖剖节节点点图图1 1. .1 1. .4 4 位位移移能能力力设设计计 温度作用下的位移能力、横料（左右）横梁长度：l钢材线膨胀系数：=12x10-6 1/oc温度变化值： ct80纵向允许变形：20mmmmltl 横向位移=celdd 、竖料（上下）立柱长度：l钢材线膨胀系数：=23.5x10-6 1/oc温度变化值： ct80纵向允许变形：20mmm

34、mltl 竖向位移=celdd 经计算，在温度作用下，立柱的位移值为：12.33mm；横梁的位移值为：10.64mm。因此我司在横梁连接设计上采用一端固定，另一端沿玻璃面可水平运动的形式，以满足温度作用下的位移量。 地震作用下的位移能力本构件幕墙系统具备 x 轴和 y 轴两个方向的位移功能，消除地震时的位移量，以保证当任何一个面发生平面外的变形时，不影响邻近垂直面上骨架系统、面板及其连接系统。1 1. .1 1. .5 5 防防、排排水水设设计计a、因其为隐框形式,通常玻璃之间注胶后极少发生渗水现象,为了百分百消除渗水隐患,玻璃附框预留了内排水通设计（见图 3）图图 3 3 幕幕墙墙防防渗渗水

35、水内内通通道道示示意意图图3 3 曲曲面面幕幕墙墙的的定定位位设设计计、施施工工3 3. .1 1 面面板板设设计计通过对立面进行三维整体放样来分析其立面组成，对每个单元板块进行点面数据测量，形成定量的板块曲度数据分析表格。（详见放样图）3 3. .2 2 挂挂装装设设计计a、受力分析由于本工程为双曲面造型，每个单元板块都不一样。b、支座设计采用三维可调设计初调精确到1mm，保证幕墙单元安装精度。3 3. .3 3 定定位位设设计计在双曲区域的单元板块四点不共面，最大曲面弦高为 27mm。a、放线图设计根据建筑师外立面设计意图，利用几何学上的轴测法，依次对每个板块进行放样，形成双曲面的立面体。

36、b、曲值分析由生成的曲面获得 a、b、c、d 四点坐标,通过同轴两点的弦高确定其相似半径,最终生成双曲。2 2弯弯钢钢成成形形板板块块的的设设计计幕墙玻璃采取双曲面弯钢的方式。4 4. .2 2 形形状状的的测测定定根据放线图设计，并结合板块的曲值。按照编号对每个板块进行模拟放样，得出板块形状。三、设计难点分析三、设计难点分析三、设计难点分析三、设计难点分析1 1、 幕幕墙墙的的变变形形位位移移、层间位移h:标准层层高建筑位移=1/500*3*h（按技术要求层间位移取 1/500） 平面内位移根据百年一遇风荷载下的青岛银座中心项目商业入口玻璃幕墙位移数据查得幕墙类型最大的平面内位移值： 平面内

37、位移x 向（mm）y 向（mm)2.17810.589、平面外位移满足三维调节、温度位移、横料（左右）横梁长度：l铝合金线膨胀系数：=23.5x10-6 1/oc温度变化值： ct80纵向允许变形：20mmmmltl 横向位移=celdd 、竖料（上下）立柱长度：l铝合金线膨胀系数：=23.5x10-6 1/oc温度变化值： ct80纵向允许变形：20mmmmltl 竖向位移=celdd 、胶缝ts: 结构胶的粘结厚度: mm:硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应于其受拉应力0.14n/mm2时的伸长率为 10%。 （根据厂家提供资料）t:年温差: 80us:玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材

38、相对位移量铝型材线膨胀系数: a1=23.510 1/oc6玻璃线膨胀系数: a2=110-5 1/ocus =bt(a1- a2)根根据据计计算算得得到到以以下下结结论论：平面内位移温度影响层间位移(mm)x 向（mm）y 向（mm)平面外位移竖料（mm)横料（mm)结构胶（mm)23.43.67417.271满足三维调节12.3310.643.242 2、泛泛光光照照明明设设计计 幕墙板面纵向拼缝处幕墙的 led 灯共设置 5 道曲线灯线(led 灯)。第三节、建筑与幕墙设计第三节、建筑与幕墙设计第三节、建筑与幕墙设计第三节、建筑与幕墙设计1 1 1 1人性化设计人性化设计人性化设计人性化

39、设计1.11.1 在不影响立面效果和配合室内使用功能的前提下，非常合理的设计立面分格及选材，不在人的视线高度设计幕墙横梁，不浪费一点可节约的造价。1.21.2 所有面材板块均能自由更换，以便于在出现色差或破损时更换及维修。1.3.11.3.1 设计原则：1 1）抑制或减少静电的产生。2 2）将已产生的静电迅速、安全、有效的排除。3 3）防静电设计等级为三级，即室内静电电位绝对值不大于 1000v。1.3.21.3.2 具体措施：1 1）防止其他物体与幕墙紧密接触。2 2）清洗时与玻璃接触的清洗材料选用不易起电的材料（如电阻率小于109-cm 的材料）并降低摩擦速度。3 3）对金属杆件通过接地使

40、静电荷作用释放掉，使带电体与大地等电位。1.41.4 防噪音设计在金属与金属直接接触可能产生噪音的地方均设有防噪音柔性垫片。1.51.5 采光设计玻璃幕墙的面板采用采光折减系数不低于 0.20 的幕墙玻璃。2 2 2 2绿色环保、节能设计绿色环保、节能设计绿色环保、节能设计绿色环保、节能设计2.12.1 幕墙所选用的玻璃、铝型材、钢材等均为绿色材料，都不会对环境造成污染，且都可回收利用。2.22.2 各种清洗剂、油漆及稀释剂等对空气、环境会造成污染的材料，我们在存放、运输、使用及垃圾处理时均有严格的管理程序，定点存放，完工后彻底清除。2.32.3 防光污染设计：玻璃幕墙均采用反射比不大于 0.

41、30 的玻璃。2.42.4 节能、防结露设计：本工程采用双层内呼吸单元体幕墙系统；玻璃采用低辐射 low-e 中空玻璃，且在层间位置设置保温岩棉。3 3 3 3防雷设计防雷设计防雷设计防雷设计按照按照 gb50057-94gb50057-94建筑物防雷设计规范建筑物防雷设计规范中防雷分类等级的二级防雷标准中防雷分类等级的二级防雷标准进行防雷设计。进行防雷设计。3.13.1 幕墙防雷：3.1.13.1.1 幕墙的立柱在不大于 10m 范围内采用柔性铜导线上、下连通一根，铜导线的截面积不小于 25mm2。3.1.23.1.2 在主体建筑有水平均压环的楼层，对应导电通路立柱的预埋件或连接件采用 5m

42、m40mm 的扁钢与水平均压环焊接连通，形成防雷通路，焊缝和连线涂防锈漆。3.1.2 防止直击雷和侧击雷，采用双回路的防雷措施。4 4 4 4抗震设计抗震设计抗震设计抗震设计本工程位于中国山东省青岛市，抗震设防类别为重点设防类（乙类） 。地震作用采用的抗震设防烈度为 7 度，地震措施采用的抗震设防烈度为 8 度。计算时采用的时程分析所用地震加速度时程曲线的最大值取为：35 cm/s2（gal） ；标准反应谱法（水平地震影响系数最大值 max）取为：0.08。根据抗震规范采用七度抗震设防设计。幕墙的面板与骨架间采用防脱、防滑设计。抗震设防的基本思想和原则是以下列“三个水准”为抗震设防目标：4.1

43、4.1 第一水准：当遭受低于本地区抗震设防烈度的多遇地震影响时，一般不受损坏或不需修理可继续使用。4.24.2 第二水准：当遭受相当于本地区的抗震设防烈度的地震影响时，可能损坏极少部分幕墙玻璃面板，但经一般修理或不需修理仍可继续使用。4.34.3 第三水准：当遭遇高于本地区抗震设防烈度预估的罕遇地震影响时，不致于倒塌或发生危险及生命的严重破坏。5 5 5 5幕墙防火设计幕墙防火设计幕墙防火设计幕墙防火设计5.15.1 幕墙与各层楼板、隔墙外沿间的缝隙采用防火岩棉填充密实，防火岩棉的密度不小于 80kg/m3，其厚度不小于 100mm。5.25.2 楼层间水平防烟带的岩棉采用厚度 1.5mm 的

44、镀锌钢板承托。5.35.3 承托板与主体结构、幕墙结构及承托板之间的缝隙填充防火密封胶。5.45.4 无窗槛墙的玻璃幕墙，在每层楼板外沿设置耐火极限不低于 1.0h、高度不低于 0.8m 的不燃烧实体裙墙。不燃烧实体裙墙采用密度不小于80kg/m3、厚度不小于 100mm 的防火岩棉，外包 1.5mm 镀锌钢板。5.55.5 当玻璃幕墙跨过防火分区隔断时，采用两片厚度不小于 6mm 的单片防火玻璃进行有效隔断。6 6 6 6耐腐蚀设计耐腐蚀设计耐腐蚀设计耐腐蚀设计在两种不同金属材料（不锈钢除外）接触的部位设置绝缘垫片，防止双金属腐蚀。钢件表面采用热镀锌、无机富锌涂料处理或采用其他有效的防腐措施

45、。7 7 7 7玻璃防自爆设计玻璃防自爆设计玻璃防自爆设计玻璃防自爆设计7.17.1 严格控制玻璃钢化应力的均匀度。7.27.2 浮法玻璃生产工艺：在浮法原料中添加硫酸锌或硝酸锌能减少硫化镍结石的数量。7.37.3 采取均质处理(hst)来消除钢化玻璃自爆。7.47.4 采用吸热率较低的钢化玻璃，避免玻璃吸热后非均匀膨胀而产生热炸裂。7.57.5 合理的分格玻璃板块的尺寸，避免由于玻璃板块过大而受热膨胀炸裂。7.67.6 玻璃板块四周做到棱及精磨边处理，以消除边部切割时留下的细小裂纹。7.77.7 玻璃按 en14179-1（e）的要求热浸处理 8 小时。第三章第三章针对本工程的特殊设计针对本

46、工程的特殊设计1 1、曲曲面面幕幕墙墙的的定定位位设设计计、施施工工1 1. .1 1 分分区区设设计计通过对各区立面进行三维整体放样来分析其立面组成，对每个单元板块进行点面偏离的数据测量，形成定量的板块曲度数据分析表格。1 1. .2 2 挂挂装装设设计计a、受力分析由于本工程为双曲面造型，每个单元板块都不一样。为降低工程造价，节约成本，部分采用热弯技术进行板块设计。翘曲距离小于 10mm,可考虑现场冷压拟似成双曲b、支座设计采用三维可调设计初调精确到1mm，保证幕墙单元安装精度。第四章第四章 幕墙性能设计指标及保证措施幕墙性能设计指标及保证措施第一节、幕墙性能第一节、幕墙性能第一节、幕墙性

47、能第一节、幕墙性能设计指标设计指标设计指标设计指标1 1 1 1设计荷载设计荷载设计荷载设计荷载1.1 风荷载标准值 、水平风荷载标准值计算（墙角）本工程位于中国青岛市。最大计算高度 34m，以 34m 计算风荷载标准值。gz：阵风系数，取 gz=1.40按建筑结构荷载规范gb50009-2001 表 7.5.1 s：风荷载体型系数，取 s=-2.0按建筑结构荷载规范gb50009-2001 第 7.3.3 条z：风压高度变化系数，取 z=3.0按建筑结构荷载规范gb50009-2001 表 7.2.1 w0：作用在幕墙上的风荷载基本值 0.60kn/m2按建筑结构荷载规范gb50009-20

48、01 附表 d.4（按 50 年一遇）wk：作用在幕墙上的风荷载标准值 wk=gzszw0=1.40（-1.2）3.000.50=-2.53 kn/m2（表示负风压）取取 w wk k=2.53=2.53 kn/mkn/m2 2、水平风荷载标准值计算（转角面）最大计算高度 34m，以 34m 计算风荷载标准值。gz：阵风系数，取 gz=1.40按建筑结构荷载规范gb50009-2001 表 7.5.1 s：风荷载体型系数，取 s=-2.0（转角）按建筑结构荷载规范gb50009-2001 第 7.3.3 条z：风压高度变化系数，取 z=3.0按建筑结构荷载规范gb50009-2001 表 7.

49、2.1 w0：作用在幕墙上的风荷载基本值 0.60 kn/m2按建筑结构荷载规范gb50009-2001 附表 d.4（按 50 年一遇）wk：作用在幕墙上的风荷载标准值 wk=gzszw0=1.40（-2.0）3.00.50=-4.21 kn/m2（表示负风压）取取 w wk k=4.21kn/m=4.21kn/m2 21.2 幕墙构件重力荷载幕墙构件的平均重力荷载标准值根据幕墙的用料实际计算采用，常用材料的重力体积密度取为：玻璃25.6 kn/m3铝合金28 kn/m3钢材78.5 kn/m3花岗岩28 kn/m31.3 地震作用 地震烈度水平地震影响系数竖向地震影响系数6004-7008

50、-80160109032021e: 动力放大系数；取 5.0 : 水平地震影响系数最大值；七度抗震烈度取为 0.08gak: 玻璃幕墙的重量取: 0.46kn/m2qek: 垂直于幕墙平面的地震作用标准值(kn/m2) qek = akegmax =5x0.08x0.46 =0.184 kn/m2 1.4 温度作用年温度变化取为 80 摄氏度。15 荷载或作用的分项系数 荷载或作用承载力计算时位移或挠度计算时重力12（1.35）10风荷载1410地震作用1310温度作用14102 2 2 2幕墙的物理性能幕墙的物理性能幕墙的物理性能幕墙的物理性能2.1 抗风压性能本建筑幕墙大面的抗风压性能等级

51、为本建筑幕墙大面的抗风压性能等级为 5 5 级。级。按照建筑幕墙gb/t21086-2007 第 5.1.1 条的规定，建筑幕墙的抗风压性能分级标准如下表所示。建筑幕墙抗风压性能分级表分级代号123456789分级指标值p3（kpa）1.0p31.51.5p32.02.0p32.52.5p33.03.0p33.53.5p34.04.0p34.54.5p35.0p35.0注 1：9 级时需同时标注 p3测试值。如：属 9 级（5.4kpa）注 2：分级指标值 p3为正、负风压测试值绝对值的较小值。p3为建筑幕墙抗风压性能分级指标，其取值不小于 wk，且不小于 1.0 kpa，在 p3作用下，幕墙

52、的支承体系和面板的相对挠度和绝对挠度不大于下表的要求。支承结构类型相对挠度（l 跨度）绝对挠度（mm）铝合金型材l/18020钢型材l/30020玻璃面板短边距/6025铝板短边距/9020玻璃幕墙/单元式幕墙码件-12.2 水密性能本建筑幕墙水密性能等级为本建筑幕墙水密性能等级为 4 4 级。级。按照建筑幕墙gb/t21086-2007 第 5.1.2 条的规定，建筑幕墙的水密性能分级标准如下表所示。建筑幕墙水密性能分级分级代号12345固定部分500p700700p10001000p15001500p2000p2000分级指标值p（pa）可开启部分250p350350p500500p700

53、700p1000p1000注：5 级时需同时标注固定部分和开启部分 p 的测试值。按照建筑幕墙gb/t21086-2007 第 5.1.2 条的规定，水密性能指标计算如下：由建筑气候区划标准gb50178 知，本工程所在地属第地区，故p1000zcw0式中：p水密性能指标（pa） ； z 风压高度变化系数，取 3.0； c风力系数，取 1.2；w0 基本风压（kn/m2） ，取 0.5。经计算得，经计算得，p p1800pa1800pa，该地区固定部分水密性能指标不宜小于，该地区固定部分水密性能指标不宜小于 1000pa1000pa，所，所以本建筑幕墙水密性能等级为以本建筑幕墙水密性能等级为

54、4 4 级。级。2.3 气密性能本建筑幕墙气密性能等级为本建筑幕墙气密性能等级为 3 3 级。级。建筑幕墙的气密性能以在标准状态下，压力差为 10pa 的空气渗透量 q 为分级依据，按照建筑幕墙gb/t21086-2007 第 5.1.3 条的规定，建筑幕墙的气密性能分级标准如下面的两个表所示。建筑幕墙整体气密性能分级分级代号1234分级指标值 qa (m3/m2h)4.0qa2.02.0qa1.21.2qa0.5qa0.5建筑幕墙gb/t21086-2007 第 5.1.3 条规定了建筑幕墙气密性能设计指标的一般规定，如下表所示。气密性能指标小于地区分类建筑层数、高度气密性能分级开启部分ql

55、(m3/mh)幕墙整体qa(m3/m2h)10 层以下22.52.0夏热冬暖地区10 层及以上31.51.27 层以下22.52.0其他地区7 层及以下31.51.2本建筑所在地属于本建筑所在地属于其他地区地区，建筑层数为地区，建筑层数为 6 6 层，本建筑幕墙的气密性层，本建筑幕墙的气密性能等级设计为能等级设计为 3 3 级。级。2.4 平面内变形性能本建筑幕墙的平面内变形性能为本建筑幕墙的平面内变形性能为 3 3 级。级。建筑幕墙平面内变形性能，非抗震设计时，应按主体结构弹性层间位移角限值进行设计；抗震设计时，应按主体结构弹性层间位移角限值的 3 倍进行设计。主体结构楼层最大弹性层间位移角

56、如下表所示。根据招标文件技术要求第 183 条 b 项之要求层间位移上限=h/500按照建筑幕墙gb/t 21086-2007 第 5.1.6 条的规定，建筑幕墙的平面内变形性能分级标准如下表所示。建筑幕墙平面内变形性能分级分级代号12345分级指标值 1/3001/3001/2001/2001/1501/1501/1001/100注：表中分级指标为建筑幕墙层间位移角本建筑采用本建筑采用 7 7 度的抗震设计，度的抗震设计，8 8 度抗震措施。本工程建筑幕墙的层间位移角度抗震措施。本工程建筑幕墙的层间位移角为为 3/5003/500，满足上述要求以及招标文件的要求，其平面内变形性能为，满足上述

57、要求以及招标文件的要求，其平面内变形性能为 3 3 级。级。2.5 耐撞击性能本工程幕墙的耐撞击性能可达到室外侧本工程幕墙的耐撞击性能可达到室外侧 3 3 级。级。建筑幕墙的耐撞击性能以撞击物体的撞击能量 e 和撞击物体的降落高度 h为分级指标,以不使幕墙发生损伤为依据, 按照建筑幕墙gb/t21086-2007第 5.1.7 条的规定，耐撞击性能分级标准如下表所示:建筑幕墙耐撞击性能分级表分级指标1234撞击能量e(nm)700900900室内侧降落高度 h(mm)150020002000撞击能量e(nm)300500800800室外侧降落高度 h(mm)700110018001800注：1

58、 性能标注时应按：室内侧定级值/室外侧定级值。例如：2/3 为室内2 级，室外 3 级。 2 当室内侧定级值为 3 级时标注撞击能量实际测试值，当室外侧定级值为 4 时标注撞击能量实际测试值。例如：1200/1900 室内 1200 nm，室外1900 nm。本工程主要采用的玻璃为中空钢化玻璃，室外侧满足本工程主要采用的玻璃为中空钢化玻璃，室外侧满足 3 3 级的耐撞击要求。级的耐撞击要求。2.6 空气声隔声性能本建筑幕墙的空气声隔声性能可达到本建筑幕墙的空气声隔声性能可达到 2 2 级。级。建筑幕墙的空气声隔声性能以计权隔声量作为分级指标，按照建筑幕墙gb/t 21086-2007 第 5.

59、1.5 条的规定，空气声隔声性能分级标准如下表所示:建筑幕墙空气声隔声性能分级分级代号12345分级指标值(db)25rw3030rw3535rw4040rw45rw45注：5 级时需同时标注 rw的测试值。我司设计的幕墙满足我司设计的幕墙满足民用建筑隔声设计规范民用建筑隔声设计规范gbjgbj 118118 的要求，空气隔声的要求，空气隔声性能达到性能达到 2 2 级。级。3 3 3 3结露分析结露分析结露分析结露分析根据民用建筑热工设计规范 （gb50176-93）设计计算得出玻璃内表面最低温度为 15，采用美国 lawrence berkeley national laboratory

60、开发的软件 therm6.0 计算得出型材表面最低温度为 10.8，结露温度为 10.68结论：结论： 经综合分析可得，本工程的露点温度经综合分析可得，本工程的露点温度 10.68 ，均小于型材的内表，均小于型材的内表面最低温度，因此，不会产生结露的现象。面最低温度，因此，不会产生结露的现象。第二节、幕墙性能保证措施第二节、幕墙性能保证措施第二节、幕墙性能保证措施第二节、幕墙性能保证措施1 1 1 1、水密性能，其保证措施如下：、水密性能，其保证措施如下：、水密性能，其保证措施如下：、水密性能，其保证措施如下：1.4 朝天缝本工程涉及到双曲面幕墙体系，保证幕墙的水密性非常关键。 构件式幕墙系统