17、专项施工方B

1、第五章第五章 专项施工方案设计专项施工方案设计 主要内容主要内容第一节第一节 高层建筑安全专项施工方案编制高层建筑安全专项施工方案编制第二节第二节 塔式起重机基础和附着装置的设计及施工塔式起重机基础和附着装置的设计及施工第三节第三节 脚手架计算脚手架计算第一节第一节 高层建筑安全专项施工方案编制高层建筑安全专项施工方案编制一、安全专项施工方案编制一、安全专项施工方案编制1.1.编制范围编制范围 高层建筑施工中，应当编制安全专项施工高层建筑施工中，应当编制安全专项施工方案的分部分项工程见方案的分部分项工程见 表表5-15-1。 超过一定规模的危险性较大的分部分项工程超过一定规模的危险性较大的分部

2、分项工程深基坑工程深基坑工程（一）开挖深度超过（一）开挖深度超过5m5m（含（含5m5m）的基坑（槽）的土方开挖、支护和降水工程）的基坑（槽）的土方开挖、支护和降水工程（二）开挖深度虽未超过（二）开挖深度虽未超过5m5m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响毗，但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响毗邻建筑（构筑）物安全的基坑（槽）的土方开挖、支护、降水工程。邻建筑（构筑）物安全的基坑（槽）的土方开挖、支护、降水工程。模板工程及支撑体模板工程及支撑体系系（一）工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模等工程。（一）工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模等工程。（二）混凝土模板支撑工程：（二）

3、混凝土模板支撑工程：搭设高度搭设高度8m8m及以上；搭设跨度及以上；搭设跨度18m18m及以上；施工总荷及以上；施工总荷载载15kn/m15kn/m2 2及以上；集中线荷载及以上；集中线荷载20kn/m20kn/m及以上；及以上；（三）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载（三）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载700kg700kg以上。以上。起重吊装及安装拆起重吊装及安装拆卸工程卸工程（一）采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在（一）采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在100kn100kn及以上的起重吊装工及以上的起重吊装工程；程；（

4、二）起重量（二）起重量300kn300kn及以上的起重设备安装工程；高度及以上的起重设备安装工程；高度200m200m及以上内爬起重设备的及以上内爬起重设备的拆除工程。拆除工程。脚手架工程脚手架工程（一）搭设高度（一）搭设高度50m50m及以上的落地式钢管脚手架工程；（二）提升高度及以上的落地式钢管脚手架工程；（二）提升高度150m150m及以上及以上附着式整体和分片提升脚手架工程；附着式整体和分片提升脚手架工程；（三）架体高度（三）架体高度20m20m及以上悬挑式脚手架工程；及以上悬挑式脚手架工程；拆除、爆破工程拆除、爆破工程其他其他（一）施工高度（一）施工高度50m50m及以上的建筑幕墙安

5、装工程；（二）钢跨度大于及以上的建筑幕墙安装工程；（二）钢跨度大于36m36m及以上的及以上的钢结构安装工程；跨度大于钢结构安装工程；跨度大于60m60m级以上的网架和索膜结构安装工程；（三）开挖深级以上的网架和索膜结构安装工程；（三）开挖深度超过度超过16m16m的人工挖孔桩工程；（四）地下暗挖、顶管及水下作业工程；（五）采的人工挖孔桩工程；（四）地下暗挖、顶管及水下作业工程；（五）采用新技术、新工艺、新材料、新设备及尚无相关技术标准的危险性较大的分部分用新技术、新工艺、新材料、新设备及尚无相关技术标准的危险性较大的分部分项工程。项工程。专项方案应当包括的内容专项方案应当包括的内容（一）（一

6、）工程概括工程概括危险性较大的分部分项工程概括、施工平面布置、施工危险性较大的分部分项工程概括、施工平面布置、施工要求和技术保证条件。要求和技术保证条件。（二）（二）编制依据编制依据相关法律、法规、规范性文件、标准、规范和图纸（国相关法律、法规、规范性文件、标准、规范和图纸（国标图集）、施工组织设计等。标图集）、施工组织设计等。（三）（三）施工计划施工计划包括施工进度计划、材料与设备计划。包括施工进度计划、材料与设备计划。（四）（四）施工工艺技术施工工艺技术技术参数、工艺流程、施工方法、检查验收技术参数、工艺流程、施工方法、检查验收（五）（五）施工安全保证施工安全保证措施措施组织保障、技术措施

7、、应急预案、监测监控组织保障、技术措施、应急预案、监测监控（六）（六）劳动力计划劳动力计划专职安全生产管理人员、特种作业人员等专职安全生产管理人员、特种作业人员等（七）（七）技术书及相关技术书及相关图纸图纸 安全专项施工方案编制项目安全专项施工方案编制项目 （表（表51）序号序号应编制分部分项工程应编制分部分项工程组织专家论证、审查组织专家论证、审查一一基坑支护、降水基坑支护、降水二二土方开挖土方开挖三三模板工程模板工程四四起重吊装起重吊装五五脚手架脚手架六六其他危险性较大的工程其他危险性较大的工程2.2.编制依据编制依据 安全专项施工方案的编制依据有安全专项施工方案的编制依据有: : (1)

8、 (1)国家和政府有关安全生产的国家和政府有关安全生产的法律法律、法规法规和有关和有关规定规定。 (2)(2)安全技术安全技术标准标准、规范规范，安全技术，安全技术规程规程。 (3)(3)企业的安全管理企业的安全管理规章制度规章制度。3.3.编制原则编制原则 安全专项施工方案的编制，必须安全专项施工方案的编制，必须考虑现场的实际情况考虑现场的实际情况、施工特点施工特点及及周周围作业环境围作业环境，措施要有针对性。凡施，措施要有针对性。凡施工过程中可能发生的危险因素及建筑工过程中可能发生的危险因素及建筑物周围外部环境不利因素等，都必须物周围外部环境不利因素等，都必须从技术上采取具体且有效的措施予

9、以从技术上采取具体且有效的措施予以预防。预防。 安全施工方案除应包括相应的安安全施工方案除应包括相应的安全技术措施外，还应当包括监控措施、全技术措施外，还应当包括监控措施、应急方案以及紧急救护措施等内容。应急方案以及紧急救护措施等内容。4.4.编制要求编制要求（1 1）及时性）及时性（2 2）针对性）针对性（3 3）具体性）具体性5.5.编制内容编制内容 安全专项施工方案编制应根据实际情况，安全专项施工方案编制应根据实际情况，有针对性地编制，应包括的内容一般有有针对性地编制，应包括的内容一般有: :分部分部分项工程概况、施工组织与部署、施工准备、分项工程概况、施工组织与部署、施工准备、材料构件

10、及机具设备、施工工艺流程、施工技材料构件及机具设备、施工工艺流程、施工技术及操作要点、安全防护措施与安全规定、风术及操作要点、安全防护措施与安全规定、风险防范与应对措施、检验检测及验收制度等。险防范与应对措施、检验检测及验收制度等。二、安全专项施工方案的审批与实施二、安全专项施工方案的审批与实施 1.编制审核编制审核 专业技术人员编制方案，监理工程师审专业技术人员编制方案，监理工程师审核，技术负责人总监理工程师签字。核，技术负责人总监理工程师签字。 2.专家论证审查专家论证审查 （1）组织不少于）组织不少于5人的专家；人的专家； （2）提出书面论证报告；）提出书面论证报告； 3.实施实施 （1

11、）施工前；）施工前； （2）施工中；）施工中； （3）施工完成后。）施工完成后。第二节第二节 塔式起重机基础和附着装置的设计及施工塔式起重机基础和附着装置的设计及施工一、塔式起重机基础一、塔式起重机基础 附着式塔式起重机的混凝土基础采用固定式钢筋混凝土，要附着式塔式起重机的混凝土基础采用固定式钢筋混凝土，要求混凝土强度等级不低于求混凝土强度等级不低于c35c35，基础表面平整度允许偏差为，基础表面平整度允许偏差为1/1000,1/1000,埋设件的位置、标高和垂直度以及施工工艺符合出厂说埋设件的位置、标高和垂直度以及施工工艺符合出厂说明书要求。明书要求。混凝土基础混凝土基础构造形式构造形式整体

12、式整体式分块式分块式“赵氏塔基赵氏塔基”塔塔机竖向荷载机竖向荷载 g0=251kng1=37.4kng2=3.8kng3=19.8kng4=89.4kn6.3m11.8m11.5m22mqmax=60knqmin=10kn50mrqmin=rg1=rqmax=rg4=rg3=h0=40m图图 qtz60qtz60塔机竖向荷载简图塔机竖向荷载简图图图3.2.7-3.2.7-（b b）平头式塔机和动臂式塔机）平头式塔机和动臂式塔机平头式塔吊核心筒动臂式塔吊a-aaabb图图 十字形基础平面示意图及十字形基础平面示意图及a-aa-a剖面图剖面图 板式和十字形基础板式和十字形基础图4.2.1-（a）塔

13、机的板式基础图4.2.1-（b）塔机的十字形基础（加配重）1.1.整体式基础整体式基础 整体式混凝土基础的示意图如整体式混凝土基础的示意图如图图5-15-1所示。所示。2.2.分块式基础分块式基础 分块式混凝土基础的示意图如分块式混凝土基础的示意图如图图5-25-2所示。所示。3.3.塔式起重机基础的布置塔式起重机基础的布置 (1)(1)布置在基础边。布置在基础边。 (2)(2)布置在基坑中央。布置在基坑中央。构构造要求造要求 1. 1. 基础高度应满足塔机预埋件的抗拔要求，且不宜小于基础高度应满足塔机预埋件的抗拔要求，且不宜小于1000mm1000mm，不宜采用坡形或台阶形截面的基础。，不宜

14、采用坡形或台阶形截面的基础。 2. 2. 基础的混凝土强度等级不应低于基础的混凝土强度等级不应低于c25c25。 3. 3. 基础配筋应符合现行国家标准基础配筋应符合现行国家标准混凝土结构设计规范混凝土结构设计规范gb50010gb50010的有关构造规定（含最小配筋率的有关构造规定（含最小配筋率0.15%0.15%）。板式基础）。板式基础应在基础表层和底层配置直径不小于应在基础表层和底层配置直径不小于12mm12mm、间距不大于、间距不大于200mm200mm的钢筋，且上、下层主筋应用间距不大于的钢筋，且上、下层主筋应用间距不大于500mm500mm的竖向构造钢的竖向构造钢筋连接；十字形基础

15、主筋应按梁式配筋，主筋直径不小于筋连接；十字形基础主筋应按梁式配筋，主筋直径不小于12mm12mm，箍筋直径不小于，箍筋直径不小于8mm8mm且间距不大于且间距不大于200mm200mm，侧向构造纵，侧向构造纵筋的直径不小于筋的直径不小于10mm10mm且间距不大于且间距不大于200mm200mm。板式和十字形基础。板式和十字形基础架立筋的截面积不宜小于受力筋截面积的一半。架立筋的截面积不宜小于受力筋截面积的一半。 4. 4. 预埋于基础中的塔机基础节锚栓或预埋节，应符合预埋于基础中的塔机基础节锚栓或预埋节，应符合塔机塔机使用说明书使用说明书规定的构造要求，并应有支盘式锚固措施。规定的构造要求

16、，并应有支盘式锚固措施。 5. 5. 十字形基础的节点处应采用加腋构造，有利于基础的稳十字形基础的节点处应采用加腋构造，有利于基础的稳定和避免应力集中。定和避免应力集中。基础节斜撑锚栓图 塔机基础节形式 图 塔机预埋节形式预埋节 基基础计算础计算 1.1.基础的配筋应按现行国家标准基础的配筋应按现行国家标准混凝土结构设计规范混凝土结构设计规范gb50010gb50010的有关规定进行受弯、受剪计算。的有关规定进行受弯、受剪计算。 考虑一般塔机基础所受的扭矩考虑一般塔机基础所受的扭矩 较小，例如较小，例如qtz63qtz63塔机的塔机的 等等于于228knm228knm，qtz80qtz80塔机

17、的塔机的 等于等于305knm305knm，zj6012zj6012塔机的塔机的 等等于于350knm350knm，zj7030zj7030塔机的等于塔机的等于660knm660knm，远小于混凝土基础，远小于混凝土基础1/41/4的开裂扭矩的开裂扭矩tt；对方形基础长；对方形基础长5m5m、宽、宽5m5m、高、高1.2m1.2m，且混凝土，且混凝土强度等级为强度等级为c25c25时，时，tt为为7880knm7880knm。故简化设计中可不考虑扭。故简化设计中可不考虑扭矩的作用。矩的作用。 当塔机基础节设有斜撑时，可简化为无斜撑计算，但基础钢筋宜当塔机基础节设有斜撑时，可简化为无斜撑计算，但

18、基础钢筋宜按对称式配置正负弯矩筋。本节所列公式中的荷载不包括基础及按对称式配置正负弯矩筋。本节所列公式中的荷载不包括基础及其上土的自重。净反力是指扣除基础及其上土自重后传至基础底其上土的自重。净反力是指扣除基础及其上土自重后传至基础底面的压应力。面的压应力。ktktktkt 2.2.计算板式基础强度时，将塔机作用于基础的计算板式基础强度时，将塔机作用于基础的4 4根立柱所包根立柱所包围的面积作为塔身柱截面，计算受弯、受剪的最危险截面取围的面积作为塔身柱截面，计算受弯、受剪的最危险截面取柱边缘处（图柱边缘处（图 ）。基底净反力采用按式（）。基底净反力采用按式（ 2 2）求得的基底）求得的基底平均

19、压力设计值平均压力设计值p p：max12ppp（2） maxmin111(a)基础平面(b)1-1剖面图 板式基础基底压力示意图 塔机的塔身是立体桁架式钢结构，力的作用机理和结构构造塔机的塔身是立体桁架式钢结构，力的作用机理和结构构造类同于格构式钢柱，故规定了塔机的类同于格构式钢柱，故规定了塔机的4 4根立柱所包围的面积根立柱所包围的面积作为塔身柱截面。作为塔身柱截面。 倾覆力矩设计值倾覆力矩设计值m m按基础主轴按基础主轴x x、y y方向分别作用，计算基底方向分别作用，计算基底压力，再计算基础的内力、配筋。按公式（压力，再计算基础的内力、配筋。按公式（2 2）计算出塔机）计算出塔机的塔身

20、柱边基础截面的内力弯矩与精确计算值相比，误差一的塔身柱边基础截面的内力弯矩与精确计算值相比，误差一般在般在5%5%内。内。 3.3.计算十字形基础时，倾覆力矩设计值计算十字形基础时，倾覆力矩设计值m m和水平荷载设计值和水平荷载设计值fvfv按其中任一条形基础纵向作用计算，竖向荷载设计值按其中任一条形基础纵向作用计算，竖向荷载设计值f f仍仍由全部基础承受。由全部基础承受。式中：式中：p pmaxmax按本规程第按本规程第4.1节规定且采用荷载效应基本组节规定且采用荷载效应基本组合计算的基底合计算的基底边缘的最大压力值；边缘的最大压力值； p p1 1按本规程第按本规程第4.1节规定且采用荷载

21、效应基本组节规定且采用荷载效应基本组合计算的塔机合计算的塔机立柱边的基底压力值。立柱边的基底压力值。 3 3 桩基础桩基础 构构造要求造要求 1. 桩基构造应符合现行行业标准桩基构造应符合现行行业标准建筑桩基技术规范建筑桩基技术规范jgj94的规定。预埋件应按的规定。预埋件应按塔机使用说明书塔机使用说明书布置。布置。 2. 基桩应按计算和构造要求配置钢筋。纵向钢筋的最小配筋基桩应按计算和构造要求配置钢筋。纵向钢筋的最小配筋率，分别对灌注桩、预制桩、预应力混凝土管桩作了规定。率，分别对灌注桩、预制桩、预应力混凝土管桩作了规定。纵向钢筋最少根数和长度及保护层厚度作了规定，箍筋的构纵向钢筋最少根数和

22、长度及保护层厚度作了规定，箍筋的构造要求也作了规定。造要求也作了规定。 3. 承台宜采用截面高度不变的矩形板式或十字形梁式，截面承台宜采用截面高度不变的矩形板式或十字形梁式，截面高度不宜小于高度不宜小于1000mm，且应满足，且应满足塔机使用说明书塔机使用说明书的要的要求。基桩宜均匀对称布置，且不宜少于求。基桩宜均匀对称布置，且不宜少于4根，以满足塔机任意根，以满足塔机任意方向倾覆力矩的作用。边桩中心至承台边缘的最小距离作了方向倾覆力矩的作用。边桩中心至承台边缘的最小距离作了规定。规定。 4. 板式承台基础上、下面均应根据计算或构造要求配筋，钢筋板式承台基础上、下面均应根据计算或构造要求配筋，

23、钢筋直径不应小于直径不应小于12mm，间距不应大于，间距不应大于200mm，上、下层钢筋之，上、下层钢筋之间应设置竖向架立筋，宜沿对角线配置桩顶暗梁，塔机基础节的间应设置竖向架立筋，宜沿对角线配置桩顶暗梁，塔机基础节的立柱应位于暗梁上。十字形承台应按两个方向的梁分别配筋，承立柱应位于暗梁上。十字形承台应按两个方向的梁分别配筋，承受正、负弯矩的主筋应按计算配置，箍筋不宜小于受正、负弯矩的主筋应按计算配置，箍筋不宜小于8，间距不，间距不宜大于宜大于200mm。 5. 基桩主筋伸入承台基础的锚固长度应不小于基桩主筋伸入承台基础的锚固长度应不小于35d35d（主筋直径），（主筋直径），对于抗拔桩，桩顶

24、主筋的锚固长度应按现行国家标准混凝土结对于抗拔桩，桩顶主筋的锚固长度应按现行国家标准混凝土结构设计规范构设计规范gb50010gb50010确定。对预应力混凝土管桩和钢管桩，宜确定。对预应力混凝土管桩和钢管桩，宜采用植于桩芯混凝土中不少于采用植于桩芯混凝土中不少于6 62020的主筋锚入承台基础，桩芯的主筋锚入承台基础，桩芯混凝土长度不应小于混凝土长度不应小于2 2倍桩径，且不应小于倍桩径，且不应小于1000mm1000mm。 桩基计算桩基计算 1. 1. 桩顶作用效应，应取沿矩形或方形承台对角线方向（即塔机桩顶作用效应，应取沿矩形或方形承台对角线方向（即塔机塔身截面的对角线方向属荷载效应最危

25、险方向）的倾覆力矩和水塔身截面的对角线方向属荷载效应最危险方向）的倾覆力矩和水平荷载及竖向荷载进行计算，以角桩的受压或受拔为最不利。当平荷载及竖向荷载进行计算，以角桩的受压或受拔为最不利。当采用十字形承台时，倾覆力矩和水平荷载的作用宜取其中任一条采用十字形承台时，倾覆力矩和水平荷载的作用宜取其中任一条形承台按其纵向作用进行计算，竖向荷载按全部基桩承受进行计形承台按其纵向作用进行计算，竖向荷载按全部基桩承受进行计算。算。 2. 2. 基桩的桩顶作用效应应按下列公式计算：基桩的桩顶作用效应应按下列公式计算： 1 1） 轴心竖向力作用下：轴心竖向力作用下：kkkfgqn（4.3.2-1） 2 2）

26、偏心竖向力作用下：偏心竖向力作用下：kvkkkkmaxmf hfgqnlkkvkkminkfgmf hqnl（4.3.2-2） （4.3.2-3） 荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩的平均竖向力；荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，角桩的最大竖向力；荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，角桩的最小竖向力；荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力；桩基承台及其上土的自重标准值，水下部分按浮重度计；桩基中的桩数；荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向、或沿 十字型承台中任一条形承台纵向作用于承台顶面的力矩；荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力；承台的高度；矩形承台对角线或十

27、字型承台中任一条形承台两端基桩的轴线 距离。桩基竖向承载力、单桩竖向承载力特征值、桩的抗拔承载力、桩身抗压或抗拔承载力等计算公式均同现行行业标准建筑桩基技术规范jgj94，此处不作详细解析。kq式中：kmaxqkminqkfkgnkmvkfhl 承承台计算台计算 受弯及受剪计算受弯及受剪计算 1. 桩基承台应进行受弯、受剪承载力计算，将塔机作用于桩基承台应进行受弯、受剪承载力计算，将塔机作用于承台的承台的4 4根塔身立柱所包围的面积作为柱截面，承台弯矩、根塔身立柱所包围的面积作为柱截面，承台弯矩、剪力应按本规程第剪力应按本规程第6.4.26.4.2条至条至6.4.36.4.3条规定计算，受弯、

28、受剪条规定计算，受弯、受剪承载力和配筋应按现行承载力和配筋应按现行混凝土结构设计规范混凝土结构设计规范gb50010gb50010的的规定进行计算。规定进行计算。 2. 多桩矩形承台弯矩的计算截面取在塔机基础节塔身柱边，多桩矩形承台弯矩的计算截面取在塔机基础节塔身柱边，弯矩可按下列公式计算：弯矩可按下列公式计算： xiimn yyiimn x（4.3.31） （4.3.32） 式中：式中：m mx x、m my y分别为绕分别为绕x x轴、轴、y y轴方向计算截面处的弯矩设计值；轴方向计算截面处的弯矩设计值； x xi i、y yi i分别为垂直分别为垂直y y轴、轴、x x轴方向自桩轴线到相

29、应计算截面的距离；轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离； n ni i不计承台自重及其上土重，在荷载效应基本组合下的第不计承台自重及其上土重，在荷载效应基本组合下的第i i桩桩 的竖向反力设计值。的竖向反力设计值。图4.3.3-1 承台弯矩计算示意 3. 3. 对于十字形梁式承台和板式承台中暗梁的弯矩与剪力计算，可视基对于十字形梁式承台和板式承台中暗梁的弯矩与剪力计算，可视基桩为不动铰支座，按简支梁或连续梁计算（图桩为不动铰支座，按简支梁或连续梁计算（图4.3.3-24.3.3-2、4.3.3-34.3.3-3），），倾覆力矩设计值倾覆力矩设计值m m按其中任一梁纵向作用，竖向荷载设计值按其中任

30、一梁纵向作用，竖向荷载设计值f f仍由全部仍由全部基础承受。连续梁宜对称配置承受正、负弯矩的主筋；简支梁架立筋基础承受。连续梁宜对称配置承受正、负弯矩的主筋；简支梁架立筋的截面积不宜小于受力筋截面积的一半。暗梁计算截面的宽度应不小的截面积不宜小于受力筋截面积的一半。暗梁计算截面的宽度应不小于桩径。于桩径。11图4.3.3-2 板式承台暗梁平面图暗梁塔机塔身截面对角线上两立柱对基础的集中荷载设计值塔机塔身截面对角线上两立柱对基础的集中荷载设计值f fmaxmax、minmin可按可按下式计算。下式计算。 图4.3.3-3 暗梁（1-1截面）计算简图max min14fmfl、（4.3.3-3）

31、式中：f塔机荷载效应基本组合时作用于基础顶的竖向荷载； m塔机荷载效应基本组合时作用于基础顶的倾覆力矩； l1塔机塔身截面对角线上两立柱轴线间的距离。 受冲切计算受冲切计算 1. 1. 由于塔机基础节或预埋节有支盘式或横腹杆的特殊构造，由于塔机基础节或预埋节有支盘式或横腹杆的特殊构造，故在承台厚度满足本规程的构造要求和故在承台厚度满足本规程的构造要求和塔机使用说明书塔机使用说明书的要求下，塔机立柱对承台的冲切可不验算。的要求下，塔机立柱对承台的冲切可不验算。 2. 2. 塔机的倾覆力矩沿矩形或方形承台的对角线方向作用时，塔机的倾覆力矩沿矩形或方形承台的对角线方向作用时，角桩的桩顶作用力最大，且

32、冲切破坏锥体的侧面积最小，故角桩的桩顶作用力最大，且冲切破坏锥体的侧面积最小，故本规程规定了承台受角桩冲切的承载力计算公式。为简化计本规程规定了承台受角桩冲切的承载力计算公式。为简化计算，将塔机基础节的算，将塔机基础节的4 4根塔身立柱所包围的面积作为塔身柱截根塔身立柱所包围的面积作为塔身柱截面。面。 对位于塔机塔身柱冲切破坏锥体以外的基桩，承台受角桩冲对位于塔机塔身柱冲切破坏锥体以外的基桩，承台受角桩冲切的承载力可按下式计算（图切的承载力可按下式计算（图4.3.3-44.3.3-4）：）：45hca1xc1c2a1ybch0图图4.3.3-4 4.3.3-4 承台角桩冲切计算示意承台角桩冲切

33、计算示意荷载效应基本组合时，不计承台及其上土重的角桩桩顶的 竖向力设计值；角桩冲切系数；角桩内边缘至承台外边缘的水平距离；从承台底角桩顶内边缘引45冲切线与承台顶面相交点至 角桩内边缘的水平距离；当塔机塔身柱边位于该45线以 内时，则取由塔机塔身柱边与桩内边缘连线为冲切锥体的 锥线；121111hpt0(/2)(/2)lxyyxncacafh110.560.2xx110.560.2yy式中：ln11xy、12cc、11xyaa、（4.3.34） （4.3.35） （4.3.36） 当角桩轴线位于塔机塔身柱冲切破坏锥体以内时，且承台高度符合构造要求，可不进行承台受角桩冲切的承载力计算。承台受冲切

34、承载力截面高度影响系数，当h800mm时， 取1.0; h2000mm时， 取0.9；其间按线性内插法取值；承台混凝土抗拉强度设计值；承台外边缘的有效高度；角桩冲跨比，其值应满足0.251.0， ， 。hptf0h11xy、hphp110 xxah110yyah 组组合式基础合式基础组合式基础由混凝土承台或型钢平台、格构式钢柱或钢管柱及灌注桩组合式基础由混凝土承台或型钢平台、格构式钢柱或钢管柱及灌注桩或钢管桩等组成（图或钢管桩等组成（图4.4.1-4.4.1-（a a）。）。1-1 格构式钢柱截面1灌注桩混凝土承台塔机1格构式钢柱型钢支撑图4.4.1-（a） 组合式基础立面示意图 图4.4.1

35、-（b） 型钢平台组合式基础图4.4.1-（c） 无平台组合式基础图5.1-1 塔基预埋锚栓的定位架5.1-2 塔机基础节和锚栓的连接图5.5 基坑中塔机的组合式基础二、附着式塔式起重机的附着装置二、附着式塔式起重机的附着装置 附着式塔式起重机随施工进度向上接高附着式塔式起重机随施工进度向上接高到限定的自由高度后，需利用附着装置与建到限定的自由高度后，需利用附着装置与建筑物拉结，以减小塔身长细比，改善塔身结筑物拉结，以减小塔身长细比，改善塔身结构受力，同时将塔身上部传来的力矩、水平构受力，同时将塔身上部传来的力矩、水平力等通过附着装置传给已施工完成的建筑结力等通过附着装置传给已施工完成的建筑结

36、构构( (图图5-75-7) )。 附着装置有整个塔身抱箍式和抱柱式两种。前附着装置有整个塔身抱箍式和抱柱式两种。前者整体性好，但用钢多，构造复杂者整体性好，但用钢多，构造复杂; ;后者结构简单、后者结构简单、安装方便。附着装置由附着框架、附着杆和附着支安装方便。附着装置由附着框架、附着杆和附着支座组成。附着杆由型钢、无缝钢管制成，应有调节座组成。附着杆由型钢、无缝钢管制成，应有调节螺母以调节长度，较长的附着杆一般用型钢焊成空螺母以调节长度，较长的附着杆一般用型钢焊成空间析架。附着装置的布置方式如间析架。附着装置的布置方式如图图5-85-8所示。所示。附着装置附着装置形式形式抱箍式抱箍式抱柱式

37、抱柱式1.1.附着杆计算附着杆计算 附着杆按两端铰支的轴心受压杆件计算。附着杆按两端铰支的轴心受压杆件计算。 (1)(1)附着杆内力。附着杆内力按说明书规定取用附着杆内力。附着杆内力按说明书规定取用; ;如如说明书无规定，或附着杆与建筑物连接的两支座间距说明书无规定，或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，则需进行计算。其计算要点如下改变时，则需进行计算。其计算要点如下: : 1) 1)塔式起重机按说明书规定与建筑物附着时，最塔式起重机按说明书规定与建筑物附着时，最上一道附着装置的负荷最大，因此，应以此道附着杆上一道附着装置的负荷最大，因此，应以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

38、的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。 2)2)附着杆的内力计算应考虑两种工况附着杆的内力计算应考虑两种工况: :塔式起重塔式起重机满载工作、塔式起重机非工作，机满载工作、塔式起重机非工作， 3)3)附着杆内力计算。附着杆内力按力矩平衡原理附着杆内力计算。附着杆内力按力矩平衡原理计算。计算。 (2)(2)附着杆长细比计算。附着杆长细比计算。 (3)(3)稳定性计算。稳定性计算。 2.2.附着支座连接计算附着支座连接计算 附着支座与建筑物的连接，目前多采用与预埋附着支座与建筑物的连接，目前多采用与预埋在建筑物构件上的螺栓相连接。预埋螺栓的规格、在建筑物构件上的螺栓相连接。预埋螺栓的规格、材料、数

39、量和施工要求，塔式起重机使用说明书一材料、数量和施工要求，塔式起重机使用说明书一般都有规定。如无规定，可按下列要求确定般都有规定。如无规定，可按下列要求确定: : (1) (1)预埋螺栓预埋螺栓( (以下简称螺栓以下简称螺栓) )用用q235q235镇静钢制作。镇静钢制作。 (2)(2)附着的建筑物构件的混凝土强度等级不应低于附着的建筑物构件的混凝土强度等级不应低于c20c20。 (3)(3)螺栓的直径不宜小于螺栓的直径不宜小于24mm24mm。 (4)(4)螺栓埋人长度和数量按公式计算。螺栓埋人长度和数量按公式计算。 (5)(5)附着点应设在建筑物楼面标高附近，距离不宜附着点应设在建筑物楼面

40、标高附近，距离不宜大于大于200mm200mm。附着点处结构需验算，必要时应加强。附着点处结构需验算，必要时应加强。 3.3.附着框架计算附着框架计算 附着框架按方形钢架计算，其计算简图附着框架按方形钢架计算，其计算简图如如图图5-15-12 2所示所示; ;为便于计算，可将其分解，如为便于计算，可将其分解，如图图5-15-13 3所示。图中作为作用于附着框架的荷所示。图中作为作用于附着框架的荷载载; ;根据最大单根附着杆内力计算，作用点为根据最大单根附着杆内力计算，作用点为顶紧螺栓顶紧螺栓( (附着框架与塔身连接用附着框架与塔身连接用) )与附着框与附着框架的接触点。具体计算方法可参阅建筑结

41、构架的接触点。具体计算方法可参阅建筑结构力学有关内容。力学有关内容。塔式起重机整体式混凝土基础的计算简图塔式起重机整体式混凝土基础的计算简图图图 塔式起重机附着装置塔式起重机附着装置图图 附着装置的布置方式附着装置的布置方式图图 附着框架计算简图附着框架计算简图图图 附着框架计算分解图附着框架计算分解图 在安装和固定附着杆时，必须用经纬仪检查塔身的在安装和固定附着杆时，必须用经纬仪检查塔身的垂直度，如塔身倾斜，可调节附着杆的长度进行调直。垂直度，如塔身倾斜，可调节附着杆的长度进行调直。附着杆安装应牢固，倾角不得大于附着杆安装应牢固，倾角不得大于1010% %。 一般情况下附着式塔式起重机一般情

42、况下附着式塔式起重机设置设置2-32-3道附着道附着装置装置即可满足施工需要。第一道附着装置设在距塔机基础表即可满足施工需要。第一道附着装置设在距塔机基础表面面30-5030-50m m处，自第一道附着装置向上，每隔处，自第一道附着装置向上，每隔14-20m14-20m设一设一道附着装置。对超高层建筑不必设置过多的附着装置，道附着装置。对超高层建筑不必设置过多的附着装置，可将下部的附着装置拆换装到上部使用。可将下部的附着装置拆换装到上部使用。 在降落塔身时，拆除附着装置要同步进行，严禁先在降落塔身时，拆除附着装置要同步进行，严禁先拆除全部附着装置，然后再拆除塔身。拆除全部附着装置，然后再拆除塔

43、身。附着装置的构造要求附着装置的构造要求第三节第三节 脚手架计算脚手架计算一、荷载一、荷载 脚手架上的荷载分为永久荷载和可变荷载两类。脚手架上的荷载分为永久荷载和可变荷载两类。1.1.永久荷载永久荷载( (恒荷载恒荷载) ) 永久荷载永久荷载( (恒荷载恒荷载) )可分为可分为: :(1)(1)脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重。每根杆承受的结构自剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重。每根杆承受的结构自重标准值，宜按重标准值，宜按表表5-25-2采用。采用。(2)(2)冲压钢脚手板、木脚手板与竹串片脚手板

44、自重标准值，应冲压钢脚手板、木脚手板与竹串片脚手板自重标准值，应按按表表5-35-3采用。采用。(3)(3)栏杆与脚手板挡板自重标准值，应按栏杆与脚手板挡板自重标准值，应按表表5-45-4采用。采用。(4)(4)脚手架上吊挂的安全设施脚手架上吊挂的安全设施( (安全网、苇席、竹笆及帆布等安全网、苇席、竹笆及帆布等) )的荷载应按实际情况采用。的荷载应按实际情况采用。c.双排脚手架连墙件布置（立面图）连墙件风荷载计算单元面积a.双排脚手架连墙件布置（平面图）b.双排脚手架连墙件布置（剖面图）安全网挡脚板附柱杆柱子2.2.可变荷载可变荷载( (活荷载活荷载) ) 可变荷载包括下列两种荷载可变荷载包

45、括下列两种荷载: : (1) (1)施工荷载。包括作业层上的人员、材施工荷载。包括作业层上的人员、材料及施工工具等，按料及施工工具等，按表表5-55-5取值。取值。 (2)(2)风荷载。作用于脚手架上的水平风荷风荷载。作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下列计算载标准值，应按下列计算: :3.3.荷载效应组合荷载效应组合 设计脚手架的承重构件时，应根据使用设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利组合进行过程中可能出现的荷载取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按计算，荷载效应组合宜按表表5-85-8采用。采用。07 . 0szkw 二、脚手架基本设计规定二、脚手架基本

46、设计规定 脚手架承载能力的设计计算项目脚手架承载能力的设计计算项目: : (1) (1)纵向、横向水平杆等受弯构件的强度纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件抗滑承载力计算。和连接扣件抗滑承载力计算。 (2)(2)立杆的稳定性计算。立杆的稳定性计算。 (3)(3)连墙件的强度、稳定性和连接强度的连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算。计算。 (4)(4)立杆地基承载力计算。计算构件的强立杆地基承载力计算。计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。基本组合的设计值。 永久荷载分项系数应取永久荷载分项系数应取1.21.2， 可变荷载

47、分项系数应取可变荷载分项系数应取1.41.4。三、计算方法三、计算方法1.1.荷载的传递路径与计算简图荷载的传递路径与计算简图 脚手架计算首先要确定计算简图，即永脚手架计算首先要确定计算简图，即永久荷载和可变荷载具体如何分配到各杆件上，久荷载和可变荷载具体如何分配到各杆件上，形成计算模型。确定计算简图的前提是搞清荷形成计算模型。确定计算简图的前提是搞清荷载的传递路径，而传递路径与脚手板的铺设方载的传递路径，而传递路径与脚手板的铺设方向相关。向相关。（1 1）脚手板纵向铺设）脚手板纵向铺设（2 2）脚手板横向铺设）脚手板横向铺设 2.2.纵、横向水平杆及脚手板计算纵、横向水平杆及脚手板计算 (1

48、)(1)纵、横向水平杆及脚手板按受弯构件计算。纵、横向水平杆及脚手板按受弯构件计算。 (2)(2)纵、横向水平杆与立柱连接的扣件抗滑移承载力，纵、横向水平杆与立柱连接的扣件抗滑移承载力，应满足下式应满足下式: :3.3.立杆计算立杆计算 (1)(1)立杆的稳定性计算。立杆的稳定性计算。 (2)(2)计算立杆段的轴向力设计值计算立杆段的轴向力设计值n n。 (3)(3)立杆计算长度。立杆计算长度。 (4)(4)由风荷载设计值产生的立杆段弯矩。由风荷载设计值产生的立杆段弯矩。 (5)(5)立杆稳定性计算部位的确定应符合规定。立杆稳定性计算部位的确定应符合规定。crrmax4.4.连墙件计算连墙件计

49、算 (1)(1)连墙件的轴向力设计值计算。连墙件的轴向力设计值计算。 (2)(2)由风荷载产生的连墙件的轴向力设计由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值计算。值计算。5.5.立杆地基承载力计算立杆地基承载力计算 (1)(1)立杆基础底面的平均压力应满足要求。立杆基础底面的平均压力应满足要求。 (2)(2)地基承载力设计值计算。地基承载力设计值计算。单、双排与满堂脚手架作业层上的施工荷载标准值应单、双排与满堂脚手架作业层上的施工荷载标准值应根据实际情况确定，且不应低于表根据实际情况确定，且不应低于表4.2.24.2.2的规定的规定。表表4.2.2施工均布荷载标准值施工均布荷载标准值类别类别标准值（标

50、准值（kn/m2）装修脚手架装修脚手架混凝土、砌筑结构脚手架混凝土、砌筑结构脚手架轻型钢结构及空间网格结轻型钢结构及空间网格结 构构脚手架脚手架普通钢结构脚手架普通钢结构脚手架2.03.02.03.0 注：斜道上的施工均布荷载标准值不应低于注：斜道上的施工均布荷载标准值不应低于2.0 kn/m2。 当在双排脚手架上同时有当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一个跨距内各操个及以上操作层作业时，在同一个跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过作层的施工均布荷载标准值总和不得超过5.0kn/ /。 支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业

51、时,不得在同一垂直方向上操作不得在同一垂直方向上操作,下层作业的位置下层作业的位置,必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外.不符合以上条件不符合以上条件时时,应设置安全防护层应设置安全防护层.摘自摘自建筑施工高处作业安全技术规范建筑施工高处作业安全技术规范jgj8091 双管立杆脚手架由于经济双管立杆脚手架由于经济性不好，很少使用，本次修订性不好，很少使用，本次修订中予以取消。中予以取消。 单排脚手架搭设高度不应单排脚手架搭设高度不应超过超过24m；双排脚手架搭设高；双排脚手架搭设高度不宜超过度不宜超过50m，高度超过，高度超过50m的双排脚手架，应采

52、用分的双排脚手架，应采用分段搭设等措施。段搭设等措施。 单立杆和双立杆的连接方式下双立杆单杆相接回转扣件双杆联结上单立杆直角扣件大横杆接长口 规定脚手架高度不宜超过规定脚手架高度不宜超过50m的依据：的依据：1 根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查，立杆采查，立杆采 用单管的落地脚手架一般在用单管的落地脚手架一般在50m以下。以下。当需要的搭设高度大于当需要的搭设高度大于50m时，一般都比较慎重地采时，一般都比较慎重地采用了加强措施，如采用双管立杆、分段卸荷、分段搭用了加强措施，如采用双管立杆、分段卸荷、分段搭设等方法。国内在脚手架的分段搭设、

53、分段卸荷方面设等方法。国内在脚手架的分段搭设、分段卸荷方面已经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。已经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。2 从经济方面考虑。搭设高度超过从经济方面考虑。搭设高度超过50m时，钢管、时，钢管、扣件的周转使用率降低，脚手架的地基基础处理费用扣件的周转使用率降低，脚手架的地基基础处理费用也会增加。也会增加。3 参考国外的经验。美国、日本、德国等也限制落参考国外的经验。美国、日本、德国等也限制落地脚手架的搭设高度：如美国为地脚手架的搭设高度：如美国为50m，德国为，德国为60m日本为日本为45m等。等。 与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手与建筑结构荷载规范

54、的内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式架上的水平风荷载标准值的计算公式 wkwk= =. .zszsw0w0（w0w0取取n=50n=50的值）的值）修改为：修改为： wkwk= =zszsw w0 0wk风荷载标准值（kn/m2）；z风压高度变化系数，应按现行国家标准建筑结构荷载规范gb50009规定采用；s脚手架风荷载体型系数，应按本规范表4.2.6的规定采用； wo基本风压值 （kn/m2），应按国家标准建筑结构荷载规范gb50009-2001附表d.4的规定采用，取重现期n=10对应的风压值。 风压高度变化系数风压高度变化系数z，按照现行国家标准，按照现行国家标准建建

55、筑结构荷载规范筑结构荷载规范规定的值进行选取。我们在设计脚规定的值进行选取。我们在设计脚手架时，要注意此值的取法，手架时，要注意此值的取法， 按现行国家标准按现行国家标准建建筑结构荷载规范筑结构荷载规范的要求，对于平坦或稍有起伏的地的要求，对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应依据地面粗糙度类别进行选形，风压高度变化系数应依据地面粗糙度类别进行选择确定择确定c.双排脚手架连墙件布置（立面图）连墙件风荷载计算单元面积a.双排脚手架连墙件布置（平面图）b.双排脚手架连墙件布置（剖面图）安全网挡脚板附柱杆柱子将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架

56、取轴向力由单排架取3kn3kn改为改为2kn2kn，双排架取，双排架取5kn5kn改为改为3kn 3kn ；（约束平面外变形）；（约束平面外变形）强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写得更明确得更明确( (计算部分计算部分) )根据现场施工脚手架应采用密目式安全立根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。设高度做了调整。 常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计

57、尺寸（m）连墙连墙件设件设置置立立杆杆横横距距l lb b步距步距h h下列荷载时的立杆纵距下列荷载时的立杆纵距l la a(m(m) )脚手架脚手架允许搭允许搭设高度设高度 h h 2+0.352+0.35(kn/m(kn/m2 2) )2+2+2+2+2 20.350.35(kn/m(kn/m2 2) )3+0.353+0.35(kn/m(kn/m2 2) )3+2+3+2+2 20.350.35(kn/m(kn/m2 2) )二步二步三跨三跨1.01.05 51.51.52.02.01.51.51.51.51.51.550501.801.801.81.81.51.51.51.51.51.

58、532321.31.30 01.51.51.81.81.51.51.51.51.51.550501.801.801.81.81.21.21.51.51.21.230301.51.55 51.51.51.81.81.51.51.51.51.51.538381.801.801.81.81.21.21.51.51.21.22222三步三步三跨三跨1.01.05 51.51.52.02.01.51.51.51.51.51.543431.801.801.81.81.21.21.51.51.21.224241.31.30 01.51.51.81.81.51.51.51.51.21.230301.801.8

59、01.81.81.21.21.51.51.21.21717注：地面粗糙度为b类，基本风压o =0.4kn/m2 。 表表 荷载效应组合荷载效应组合计算项目计算项目荷载效应组合荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载永久荷载+ +施工荷载施工荷载脚手架立杆地基承载力脚手架立杆地基承载力型钢悬挑梁的强度、稳定与变形型钢悬挑梁的强度、稳定与变形永久荷载永久荷载+ +施工荷载施工荷载永久荷载永久荷载+ +0.90.9（施工荷载（施工荷载+ +风荷载）风荷载）立杆稳定立杆稳定永久荷载永久荷载+ +可变荷载（不含风荷载）可变荷载（不含风荷载）永久荷载永久荷载+ +0.90.

60、9（可变荷载（可变荷载+ +风荷载）风荷载）连墙件强度与稳定连墙件强度与稳定单排架，风荷载单排架，风荷载+ +2.0kn2.0kn双排架，风荷载双排架，风荷载+ +3.0kn3.0kn将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数修改为0.9。(原来是0.85) 满堂支撑架用于混凝土结构施工时，荷载组合与荷载设计值应符合现行行业标准建筑施工模板安全技术规范jgj162的规定。2 2、双排脚手架的设计计算公式（以不组合风荷载为例）、双排脚手架的设计计算公式（以不组合风荷载为例）脚手架立杆稳定性的计算公式：脚手架立杆稳定性的计算公式： ；式中：式中：n n脚手架立杆的轴力设计值；脚手架立杆的轴力设计值；a