卸料平台施工方案84447

1、1、编制说明21.1适用范围21.2编制依据22、工程概况23、主要施工工艺和施工方法33施工工艺流程33.2卸料平台就工方法34、各项管理措施44安全防护措施44.2安全管理措施55、质量要求66、型钢悬挑卸料平台66主要参数66.2型钢悬挑卸料平台计算书77、钢管落地卸料平台167.1钢管落地卸料平台计算书161.1适用范围根据现场实际情况搭设卸料平台，型钢悬挑卸料平台适用于6米以上(二层以上)，钢管落地卸料平台适用于6米以下(包括6米，三层以卞)。1.2编制依据(1) 施丁图纸：重庆农业科学院白市驿生活区工程建筑及结构施丁图(2) 型钢悬挑卸料平台的主要规范： 建筑地基基础设计规范(gb

2、 50007-2002) 建筑结构荷载规范(gb 50009-2001) 钢结构设计规范(gb 50017-2003)(3) 钢管落地卸料平台的主要规范： 建筑地基基础设计规范(gb 50007-2002) 建筑结构荷载规范(gb 50009-2001) 建筑施工扌ii件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)(4) 重庆农业科学院白市驿生活区t程施丁组织设计2、工程概况重庆农业科学院白市驿生活区工程工程位于重庆市九龙坡区门市驿重庆农业 展览中心旁边。我区承建14幢单体建筑，均为六层住宅，28#、34扒35#楼为b 户型，建筑面积为3506.99m2, 46#、49#与47#、48#

3、楼为d户型，建筑面积分别 为 2888.83 m2和 4342.43 m2, 36#、37#、41#、42#与 39#、40#、44#楼为 e 户型, 建筑面积分别为2918 m2和4388.09 n?,结构形式为砖混结构，建筑复杂程度为 ii级，抗震等级为三级。3.主要施工工艺和施工方法3.1施工工艺流程卸料平台加工支座完毕经过验收合格挂好四角的吊钩，四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳一平台就位，平台工字钢与预埋件固定固定一稍稍 提升平台，放松斜拉钢丝绳，钢丝绳固定一紧同螺母及钢丝绳卡子一松塔吊吊钩 卸料平台安装完毕经验收合格后方可使用一下次翻转使用，更求提升一次验收 一次。3.2卸

4、料平台施工方法321型钢悬挑卸料平台施工方法（1）施工前先检查构配件质量和尺寸，铺设脚手板，脚手板厚度为50mm 厚九夹板脚手板，上而用12钢筋压牢。（2）安装栏杆，栏杆高度为1500mmo栏杆内侧张设密冃安全网。（3）安装平台吊索，吊索钢丝绳采用19钢丝绳，计4根。分别布置在料台平面18的吊环上，并用y5-19绳卡卡牢，侮根钢丝绳不少于6只。(4) 利用塔吊的吊索将m20的卸甲分别从平台的四个角上扣紧，保持基木 平衡时，慢慢吊起平台至安装高度，将10#槽钢支腿伸入混凝土结构面，利用结 构层平面的预留钢筋环用钢丝绳连接限位。(5) 先将两根19的钢丝绳分别锚固在上层结构边梁上，(边梁上已预留孔

5、 洞)四角利口围系钢丝绳处应加补软梨层，再将两根19的钢丝绳分别锚固在上 层结构板面的预留钢筋环上(225钢筋)，平台外口应高于内口 150mm。(6) 接好钢丝绳调整完毕(其中两根作安全绳)，经过检查验收，方可松卸 起重吊钩，上下操作。悬挂限载标牌及责任人。3.2.2钢管落地卸料平台施工方法(1) 施工前应检查构配件的质量，无缝钢管的质量情况，几何尺寸，并涂刷 二道防锈漆。(2) 构配件运至施t现场后，应在混凝土硬地而上按设计尺寸进行组装，并 保持整体平衡不扭曲，桁架与钢管栏杆用扣件扣紧，扣件的拧紧力矩为65n/m. 在桁架上布设脚手架。4各项管理措施4.1安全防护措施(1) 利用塔吊吊运卸

6、料平台时应使用卡环，不准使用吊钩直接挂吊环，塔吊首先吊稳平台，横梁支点一端搁置在楼板上，用事先预埠好的钢筋卡环卡紧，电（2）卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢 丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口，卸料平台的上部位结点，必须位 于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。（3）派工人扎接上部拉环的钢丝绳，采用3个卡头扎紧，钢丝绳扎头螺丝全 面要拧紧，不允许松动。（4）卸料平台安装完毕，应经专人检杳验收合格后，方可卸去塔吊四个卡环。（5）应显著地标明容许载重标识牌，不允许超载，不允许将重物全部堆压在 四周栏杆上。（6）拉钩、吊环一定要采用圆钢制作，不允许用螺纹钢筋。

7、（7）卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏。4.2安全管理措施（1）卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调 换，焊缝脱焊应及时修复。（2）操作平台上应显著标明容许荷载，操作人员和物料的总重量严禁超过设 计的容许荷载，配专人监督。（3）搭设人员必须持证上岗，必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋，搭设前 按特种作业进行安全技术交底，并做好记录。（4）卸料平台上严禁站人久留，并有专人指挥，信号通畅。（5）上下通话采用对讲机，无人指挥严禁使用。（6）搭拆时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。（7）在使用前对班组操作人员进行安全技术交底，塔吊指挥人员必须持证上

8、岗，必须配齐对讲机。（8）搭设完毕后，必须经过项目部安全员验收完毕方可使用。（1）严格按照卸料平台设计图纸制作，焊缝厚度、宽度和长度满足要求，焊 缝无砂眼、夹渣、透焊等质量缺陷。（2）平台安装时外口应高于内口 510 cm。（3）钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在4560度。（4）梁内的受拉锚环必须在混凝土达到设计强度的75%以上，方可受力使 用。6型钢悬挑卸料平台6.1主要参数制作：平台宽度2m,主梁的悬挑长度3.5m,主梁的锚固长度1.5m,主梁材 料类型及型号:12.6号槽钢，槽口水平；次梁材料类型及型号：8号槽钢，槽口 水平;次梁槽钢间距0.5m,次梁悬臂长度0.2m,脚手板为九夹板脚手板，

9、栏杆、 挡板采用九夹板曲于板挡板；安装：内侧钢绳与墙的距离lm,夕卜侧钢绳与内侧 钢绳之间的距离0.8m,上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离3m,钢丝绳的最小直径为18.5mm, 环的最小直径为18mm,控制：限载5kn。6.2型钢悬挑卸料平台计算书6.2.1参数信息(1) 荷载参数 脚手板类别：九夹板脚手板，脚手板自重(kn/m2)： 0.30； 栏杆、挡板类别：九夹板脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板口重(kn/m)： 0.15； 施工人员等活荷载(kn/m2):2.00,最大堆放材料荷载(kn):5.00o(2) 悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离(m)： 1.00,外侧钢绳与内侧钢绳z间的距w(m)：

10、0.80； 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)： 3.00； 钢丝绳安全系数k： 5.50,悬挑梁与墙的节点按较支计算； 只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。(3) 水平支撑梁 主梁材料类型及型号:12.6号槽钢槽口水平; 次梁材料类型及型号：8号槽钢槽口水平; 次梁水平间距ld(m)： 0.50,建筑物与次梁的最大允许距离le(m)： 1.20o(4) 卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)： 3.50,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)： 1.50,次 梁悬臂me (m)： 0.20；平台计算宽度(m)： 2.00。622次梁的验算=!(1) 次梁选择8号槽钢

11、槽口水平，间距0.5m,其截血特性为: 面积 a=10.24cm2； 惯性距ix=101.3cm4； 转动惯量wx=25.3cm3； 回转半径ix=3.15cm； 截面尺寸：b=43mm,h=80mm,t=8mmo(2) 荷载计算 脚手板的自重标准值：本例采用九夹板脚手板，标准值为0.30kn/m2；qi=0.30 x 0.50= 0.15kn/m 型钢口重标准值：本例采用8号槽钢槽口水平,标准值为0.08 kn/mq2=0.08 kn/m 活荷载计算施工荷载标准值：取2.00 kn/m2qa=2.00 kn/m2最大堆放材料荷载p： 5.00kn荷载组合q=1.2x (05+0.08)+ 1

12、.4x2.00x 0.50= 1.67kn/mp= 1.4x5.00=7.ookn(3) 内力验算 内力按照集中荷载p与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下:次梁计算简图 最人弯矩m的计算公式(规范jgj80-91, p31)为:mmax = ql2/8( 1 m2/l2)2 + pl/4经计算得出：mmax = (1.67x2.002/8)x(l-(0.202/2.002)2+7.00 x 2.00/4=4.32kn m。 最人支座力计算公式：r = p+q(l+2m)/2经计算得出:r = (7.00+ 1.67 x (2.00 + 2x 0.20)/2 = 5.51 kn(4) 抗

13、弯强度验算 次梁应力：o = m/yxwx w f其中yx截面塑性发展系数,取1.05；ff-钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 n/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值0=4.32x107(1.05x25.30)=162.64 n/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值o =162.643 n/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设 计值f=205 n/mm满足要求。(5) 整体稳定性验算o = m/(pbwx w f其中，(pb-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:(pb = (570tb/lh)x(235/fy)经过计算得到(pb =570x8.00x43.00x235/(2000.00

14、x80.00x235.0)= 1.23 ；由丁gb大丁06,按照下面公式调整：(pb = 1.07 - 0.282/q)b w1.0得到(pb =0.840；次梁槽钢的稳定性验算 0=4.32x103/(0.840x25.300)=203.33 n/mm2；次梁槽钢的稳定性验算0=203.331 n/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值f=205 n/mm满足耍求。623主梁的验算根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力 的计算。(1) 主梁选择12.6号槽钢槽口水平,其截面特性为： 面积 a= 15.69cm2； 惯性距 ix=391.466cm4； 转动惯量 wx=

15、62.137cm3； 回转半径ix=4.953cm； 截面尺寸 b=53mm,h= 126mm,t=9mm；(2) 荷载验算栏杆与样脚手板口重标准值：本例采用九夹板脚手板扌肖板，标准值为0.15kn/m；qj =0.15kn/m槽钢自重荷载q2=0.12kn/m静荷载设计值 q= 1.2x(q1+q2)= 1.2x(0.15+0.12) = 0.33kn/m次梁传递的集屮荷载取次梁支座力r；(3) 内力验算悬挑卸料平台示意图1.12kn 2.07kn 2.07kn 5.57kn 2.07kn 1.12kn0.33kn/m0.g3kn/m0.33kn/m 11111 !4 v v v v 444

16、* v v v v1 'll 111".i、fl1700118001500|<hi<悬挑卸料平台水平钢梁计算7.635 5.4665.30101嗣口營询3.851悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kn)7.432悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kn m)0.134悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm）从左至右各支座反力：rl= 19.026 kn；r= 4637 kn；r3= 1.281 kno最大支座反力为r.637 kn；最大弯矩 mmax=7.432 kn - m；最人挠度v=0.134 mmo（4）抗弯强度验算c = m/ （yxwx） +n/a w fj其中yx截面塑性发展

17、系数，取1.05；f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 n/mn?；主梁槽钢的最大应力计算值 c=7.432xl06/1.05/62137.04-2.78xl03/1569.000=l 15.691 n/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值115.691 n/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 n/mm2,满足要求。（5）整体稳定性验算c = m/ （pbwx） w f其中（pb均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：(pb= (570tb/lh) x (235/fy)(pb=570x9.0x53.0x235/(3400.0x 126.0x235.0)=0.635

18、；由于 牡大于0.6,应按照下面公式调整：(pb=1.07-0.282/(pb w1.0可得 q)b =0.626；主梁槽钢的稳定性验算 0 = 7.432x106/(0.626x62137.00)=191.18 n/mm2； 主梁槽钢的稳定性验算191.18 n/mm?小于f>205.00,满足要求。624钢丝拉绳的内力验算(1) 水平钢梁的垂直支坐反力rci和拉钢绳的轴力rui按照下面计算,rci = ruisin0j其中rci -水平钢梁的垂直支坐反力(kn)；rui -拉钢绳的轴力(kn)；oi -拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；sinoi = sin (arctan

19、 (3/(0.8+1) = 0.857；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：rui = rci / sin9i；rus = 19.026 / 0.857 = 22.19 kn；6.2.5钢丝拉绳的强度验算选择6x19钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550mpa,宜径18.5mm。f=afg/k其中fg钢丝绳的容许拉力(kn)；片-钢丝绳的钢丝破断拉力总秋kn),查表得fg=199.5kn；a -钢丝绳z间的荷载不均匀系数，对6x19、6x37、6x61钢丝绳分别取0.85> 0.82和0.8, a=0.85；k-钢丝绳使用安全系数，k=55；得到:fg=30.832kn>ru=22.1

20、88kn。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。626钢丝拉绳拉环的强度验算取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值ru进行计算作为拉环的拉力n为：n= ru =22187.720n拉环强度计算公式为：o=n/a wf其屮，fl为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在 物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于 50n/mm2,故拉环钢筋的抗拉强度设计fif=50.0n/mm2；所需耍的拉环最小直径 d二22187.7x4/(3.142x50.00x2)严二 16.8mm。实际拉环选用直径d=18mm的h pb235的钢筋制作即可。7、钢管落地卸料平台7.1

21、钢管落地卸料平台计算书7.1.1本项目采用落地式钢管脚手架卸料平台示意图如下:单位:(mm)纵向钢管/横向钢管1u- 1-w-*-"w-!f 900j1.1*j匚oo in落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元7.1.2参数信息(1) 基本参数 立杆横向间距或排距la(m):1.50,立杆步距h(m)： 1.50； 立杆纵向间距lb(m):0.90,平台支架计算高度h(m)： 6.00； 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10,平台底钢管间距离(mm)：300.00； 钢管类型:48x3.5,扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；(2)

22、荷载参数 脚手板自重(kn/m2):0.300； 栏杆白重(kn/m):0.150； 材料堆放最大荷载(kn/m2):5.000； 施工均布荷载(kn/m2):4.000；(3) 地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa): 120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。7.1.3纵向支撑钢管计算(1) 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截而儿何参数为 截面抵抗矩w = 5.08 cm3； 截面惯性矩1= 12.19cm4；纵向钢管计算简图(2) 荷载的计算 脚手板与栏杆自重(kn/m)：qn = 05 + 0.3x 0.3 = 0.24 kn

23、/m； 堆放材料的口重线荷载(kn/m):qi2 = 5x0.3= 1.5 kn/m； 活荷载为施工荷载标准值(kn/m)：pi =4x0.3 二 1.2 kn/m(3) 强度验算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)5.2.4规定, 纵向支撐钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;最大弯矩计算公式如下：m = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下：n= llqil+ 1.2q2l均布荷载：qi = 1.2xq1+ 1.2xq12= 1.2x0.24+ 1.2x 1.5 = 2.088 kn/m；均布活载：q

24、2= 1.4x 1.2= 1.68 kn/m；最大弯距 mmax = 0.1 x2.088x0.92 + 0.117x 1.68x0.92 = 0.328 kn m ；最大支座力 n = 1x 2.088 x0.9+1.2x 1.68 x 0.9 = 3.882 kn ；最大应力 a = mmax / w = 0.328xl06 / (5080) = 64.634 n/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值t>205 n/mm2；纵向钢管的计算应力64.634 n/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205 n/mm2,满足要求。(4) 挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公

25、式如下：v = 5ql4/384ei均布恒载：q = qii + qi2 = 1.74 kn/m；均布活载：p= 1.2 kn/m；v = (0.677 x 1.74+0.990x 1.2)x9004/(l00x2.06x 105x 121900)=0.618 mm；纵向钢管的最大挠度为0.618 mm小于纵向钢管的最大容许挠度1500/150与10 mm,满足要求。7丄4横向支撑钢管计算(1) 支撑钢管按照集屮荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载p取板底纵向支撑钢管传递力,p =3.882 kn；900900900支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kn m)支撑钢管计算变形图(mm)2.8

26、47 2.8473.882 3.8824.917 4.9171.0：6 1.0361.035 1.0：54.916 4.9163.8813.8812.846 2.846支撑钢管计算剪力图(kn)最大弯矩= 0.932 kn - m ；最大变形 vinax = 2.156 mm ；最大支座力qmax = 12.68 kn ；最大应力 o= 183.425 n/mm2 ；横向钢管的计算应力183.425 n/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205n/mms满足要求；支撑钢管的最大挠度为256 mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10 mm,满足要求。7.1.5扣件抗滑移的计算按照建筑施

27、工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96 页，双扣件承载力设计值取i6.00kn,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实 际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn or wrc其中rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kn；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值r= 12.68 kn；r< 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。7.1.6模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算作用丁模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。(1) 静荷载标准值包括以下内容 脚手架的自重(kn)：ngi =0.129x6 = 0.775 kn； 栏杆的自重(kn)：

28、ng2 = 0.15x 1.5 = 0.225 kn； 脚手板自重(kn)：ng3 = 0.3 x 0.9 x 1.5 二 0.405 kn ； 堆放荷载(kn)：ng4 = 5x0.9x1.5 = 6.75 kn；经计算得到，静荷载标准值ng = ngi+ng2+ng3+ng4= 8.155 kn；(2) 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载经计算得至i，活荷载标准值nq = 4x0.9x1.5 = 54 kn；(3) 因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式n= 1.2ng+ 1 .4nq = 1.2x855+ 1.4x5.4 二 17.346 kn；7.1.7立杆的稳定性验算(1)立杆的

29、稳定性计算公式：o = n/(pakn w f其中 n-立杆的轴心压力设计值(kn) : n= 17.346 kn；(p 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到;i计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm；a -立杆净截面面积(cm2)： a = 4.89 cm2；w立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)： w=5.08 cm3；o 钢管立杆最大应力计算值(n/mrr?)；f钢管立杆抗压强度设计值:f =205 n/mm2；kh 一高度调整系数:kh= 1 /(1 +0.005 x (6-4)=0.99；lo 计算长度(m)；(2) 如果完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架

30、安全技术规范(jgj130-2001),由公式或计算l0 = ki|ihlo = h+2akr-计算长度附加系数,取值为1.167；计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)表533；卩=1.79；a - 立杆上端伸出顶层横杆屮心线至模板支撑点的长度；a = 0.1m； 公式的计算结果：立杆计算长度lo = ki)ih = 167x1.79x1.5 = 3.133 m；lo/i = 3133.395 / 15.8 = 198 ；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.184 ； 钢管立杆受压应力计算值；o =17345.52 /(

31、0.184x489 )= 192.779 n/mm2； 钢管立杆稳定性验算192.779 n/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值f =205 n/mm2,满足耍求；公式的计算结杲：l()/i= 1700/ 15.8 = 108 ；由长细比l()/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.53 ；钢管立杆受压应力计算值；g =17345.52 /(0.53x489 )= 66.927 n/mm2；钢管立杆稳定性验算o = 66.927 n/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值fj =205 n/mm2,满足要求；(3) 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算lo = kik2(h+2a)k2 -计算长度附加系数，按照表2取值1.007 ；公式的计算结果：lo/i= 1997.787/ 15.8= 126 ；由长细比l°/i的结果杏表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值；o =17345.52 /( 0.417x489 )= 85.063 n/mm2；钢管立杆稳定性验算o = 85.063 n/mm2小丁钢管立杆抗压强度设计值f =205 n/mm2,满足要求；模板承重架应尽量利用主体墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐 患。表1模板支架计算长度附加系数k