海南框架结构高层公寓楼TC5610塔吊基础施工方案(桩承台基础,附示意图)

1、 目录一、工程概况21.1基本概况21.2塔吊技术指标31.3塔吊基础基本情况31.4地质堪探报告4二、独立地下室车库塔吊天然基础承台的设计验算5矩形板式基础计算书5（一）、塔机属性5（二）、塔机荷载6（三）、基础验算8（四）、基础配筋验算12（五）、配筋示意图13三、b1、b2、c型楼塔吊桩承台基础的设计验算14矩形板式桩基础计算书14（一）、塔机属性14（二）、塔机荷载14（三）、桩顶作用效应计算17（四）、桩承载力验算19（五）、承台计算21（六）、配筋示意图22四、施工人员组织234.1塔吊施工项目人员组织234.2塔吊基础施工人员24五、施工机具、材料准备245.1施工机具及测量仪器

2、245.2塔吊基础施工所需主要材料25六、塔吊基础施工256.1塔吊基础施工工艺流程256.2塔吊基础施工工艺25七、安全环保措施27附图1：施工总平面布置图28tc5610型塔吊基础施工方案一、工程概况1.1基本概况工程名称：海南精细化工项目一期工程公寓楼工程（一标段）工程工程地点：海南省东方市八所镇二环路大道北侧参建单位：建设单位：中海东方石化有限公司设计单位：湛江南海西部石油勘察设计有限公司监理单位：北京华旭工程项目监管理有限公司总包单位:海南建设机械施工有限公司本工程由b1、b2、c型楼，计三个单体楼栋；其中 b1、b2、c型楼为10层框架结构住宅建筑及独立地下车库；公共设施主要有多功

3、能体育馆及职工食堂、门卫房及地下车库。总建筑面积：28000.8 ，其中地下车库及设备用房建筑面积：13083.6。其中独立地下室设二台天然板式基础tc5610塔吊；b1、b2、c型楼设二台桩基础承台塔吊。1.2塔吊技术指标本案塔吊为中联中共科技发展股份有限公司生产tc5610塔吊。主要技术指标如下：序号技术指标技术数据1塔吊功率35kw2工作幅度56m3起升速度80m/min4塔吊最大起重量6t5最大幅度起重量（56m处）1.0t6起重力矩80t/m7回转速度0.65转8塔吊最大独立高度40m9塔吊附着高度220m10标准节宽度1.60m11塔机自重（包括配重）45.6t（配重14.6t）1

4、2变幅速度25-50m/min13倾覆力矩1552kn/m其他技术参数祥见塔吊使用说明书。1.3塔吊基础基本情况独立地下室车库塔吊基础尺寸为5300×5300×1450，基础埋深1.45 m，承台基础完成面标高为-6.2m，基础混凝土等级为c30。采用承台基础的形式作为塔吊的承重构件,地基为天然地基，承台基础下浇注100厚c15砼垫层。由b1、b2、c型楼塔吊基础尺寸为4500×4500×1450，基础埋深1.45 m，承台基础完成面标高为-2.0m，基础混凝土等级为c30。采用承台基础的形式作为塔吊的承重构件,地基为天然地基，承台基础下浇注100厚c1

5、5砼垫层。1.4地质堪探报告a 综合地层柱状图图2.4地层地层代号层序号厚 度范围值(m)厚 度平均值(m)层顶埋深（m）层顶高程（m）地层剖面示 意土层名称系统第 四系全新统qml0.401.900.700.000.006.529.31素填土q4m0.205.601.900.401.905.928.63中砂中更新统q2m0.5013.705.560.606.201.117.21粉质粘土1.209.004.822.5010.30-2.076.40粗砂下更新统q1m6.7021.2012.952.8015.90-6.956.17粉质粘土第 三 系上新统n2m局部未揭穿，最大揭露厚度9.50m16

6、.5030.00-22.53-7.53粉质粘土n2m未揭穿，最大揭露厚度20.70m29.0034.80-26.33-20.25b地下水和地表水在钻探深度范围地下水系赋存于中砂、粗砂中的孔隙型潜水，主要受大气降水的入渗补给，中砂、粗砂地层的渗透性好，水量丰富，以水平向径流为主。勘察时实测潜水地下水埋深0.002.00m，相应标高6.527.71m。根据我院在该地区收集到的水文资料，地下水位受季节性降水影响变化明显，变幅约1.001.50m，建议抗浮设计水位按7.20m（高程）考虑。根据室内渗透试验结果，中砂、粗砂的垂直渗透系数统计结果见下表2.6-1所示：渗透系数统计表表2.6-1 土层名称统

7、计样本（个）最大值（cm/s）最小值（cm/s）渗透系数平均值kv20（cm/s）中砂45.06×10-31.05×10-32.00×10-3粗砂99.20×10-46.20×10-33.40×10-3次勘察时分别在zk20、zk27钻孔中进行了单孔简易抽水试验, 抽水孔的试验段为中砂、粗砂范围内，依据抽水量、水位降深，按潜水完整井进行试验，采用以下公式进行计算，试验计算成果详见下表2.6-2所示：式中：k渗透系数（m/d）； q抽水孔出水量（m3/d）；h潜水含水层厚度（m）； r影响半径（m）；r抽水孔半径（m）； s抽水孔水位降

8、深（m）。抽水试验成果表表2.6-2孔号井型井深(m)管径(mm)含水层厚度(m)滤管总长(m)第一次降深第二次降深平均渗透系数(m/d)平均影响半径(m)水位降深(m)流量(m3/d)水位降深(m)流量(m3/d)zk20潜水完整井10.01085.808.01.50602.1080.08.0028.61zk2712.01085.4010.01.50652.2095.09.0230.71根据岩性、室内土工试验及抽水试验成果分析，中砂、粗砂属强透水层。场地地表少量的积水外，附近无地表水分布。c饱和单轴抗压强度成果统计表 表3.2 统计指标岩层名称统计个数（个）最小值（mpa）最大值（mpa）平

9、均值（mpa）标准差变异系数frk（mpa）生物碎屑岩74.321.953.341.780.3522.52二、独立地下室车库塔吊天然基础承台的设计验算矩形板式基础计算书（一）、塔机属性塔机型号tc5610塔机独立状态的最大起吊高度h0(m)40塔机独立状态的计算高度h(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度b(m)1.6（二）、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重g0(kn)251起重臂自重g1(kn)37.4起重臂重心至塔身中心距离rg1(m)22小车和吊钩自重g2(kn)3.8最大起重荷载qmax(kn)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离rqmax(m)11.

10、5最小起重荷载qmin(kn)10最大吊物幅度rqmin(m)50最大起重力矩m2(kn·m)max60×11.5，10×50690平衡臂自重g3(kn)19.8平衡臂重心至塔身中心距离rg3(m)6.3平衡块自重g4(kn)89.4平衡块重心至塔身中心距离rg4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kn/m2)工程所在地海南 东方基本风压0(kn/m2)工作状态0.2非工作状态0.85塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度b类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.7风压等效高度变化系数z1.32风荷

11、载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kn/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.20.79非工作状态0.8×1.2×1.7×1.95×1.32×0.853.57 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值fk1(kn)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值fqk(kn)60竖向荷载标准值fk(kn)401.4+60461.4水平荷载标准值fvk(kn)0.7

12、9×0.35×1.6×4319.02倾覆力矩标准值mk(kn·m)37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43)675.88非工作状态竖向荷载标准值fk'(kn)fk1401.4水平荷载标准值fvk'(kn)3.57×0.35×1.6×4385.97倾覆力矩标准值mk'(kn·m)37.4×22-19.8×6.3-89.4×

13、11.8+0.5×85.97×431491.5 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值f1(kn)1.2fk11.2×401.4481.68起重荷载设计值fq(kn)1.4fqk1.4×6084竖向荷载设计值f(kn)481.68+84565.68水平荷载设计值fv(kn)1.4fvk1.4×19.0226.63倾覆力矩设计值m(kn·m)1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5

14、×19.02×43)1008.86非工作状态竖向荷载设计值f'(kn)1.2fk'1.2×401.4481.68水平荷载设计值fv'(kn)1.4fvk'1.4×85.97120.36倾覆力矩设计值m'(kn·m)1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×85.97×432159.46（三）、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m)5.5基础宽b(m)5.5基础高度h(m)1.45基础参数

15、基础混凝土强度等级c30基础混凝土自重c(kn/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kn/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kpa)1950基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kn/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kn/m3)19基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kpa)1994.65地基变形基础倾斜方向一端沉降量s1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量s2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标

16、准值： gk=blhc=5.5×5.5×1.45×25=1096.56kn 基础及其上土的自重荷载设计值：g=1.2gk=1.2×1096.56=1315.88kn 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： mk''=g1rg1-g3rg3-g4rg4+0.5fvk'h/1.2 =37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×85.97×43/1.2 =1183.44kn·m fvk''=fvk'/1.2=85.97/1.2=71

17、.64kn 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： m''=1.2×(g1rg1-g3rg3-g4rg4)+1.4×0.5fvk'h/1.2 =1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×85.97×43/1.2 =1728.18kn·m fv''=fv'/1.2=120.36/1.2=100.3kn 基础长宽比：l/b=5.5/5.5=11.1，基础计算形式为方形基础。 wx=lb2/6=5.5×

18、;5.52/6=27.73m3 wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.73m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础x、y方向的倾覆力矩： mkx=mkb/(b2+l2)0.5=1491.5×5.5/(5.52+5.52)0.5=1054.65kn·m mky=mkl/(b2+l2)0.5=1491.5×5.5/(5.52+5.52)0.5=1054.65kn·m 1、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： pkmin=(fk+gk)/a-mkx/wx-mky/wy =(401.4+1096.

19、56)/30.25-1054.65/27.73-1054.65/27.73=-26.55<0 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(mk+fvkh)/(fk+gk)=(1491.5+85.97×1.45)/(401.4+1096.56)=1.08m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(5.52+5.52)0.5/2-1.08=2.81m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.08×5.5/(5.52+5.52)0.5=0.76m 偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.08×

20、;5.5/(5.52+5.52)0.5=0.76m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=5.5/2-0.76=1.99m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=5.5/2-0.76=1.99m b'l'=1.99×1.99=3.95m20.125bl=0.125×5.5×5.5=3.78m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 pkmin=-26.55kpa pkmax=(fk+gk)/3b'l'=(401.4+1

21、096.56)/(3×1.99×1.99)=126.46kpa 3、基础轴心荷载作用应力 pk=(fk+gk)/(lb)=(401.4+1096.56)/(5.5×5.5)=49.52kn/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =1950.00+0.30×19.00×(5.50-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=1994.65kpa (2)、轴心作用时地基承载力验算 pk=49.52kpafa=1994.65kpa 满足要求！ (3)、偏心

22、作用时地基承载力验算 pkmax=126.46kpa1.2fa=1.2×1994.65=2393.58kpa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1450-(40+25/2)=1398mm x轴方向净反力： pxmin=(fk/a-(mk''+fvk''h)/wx)=1.35×(401.400/30.250-(1183.436+71.642×1.450)/27.729)=-44.760kn/m2 pxmax=(fk/a+(mk''+fvk''h)/wx)=1.35×(40

23、1.400/30.250+(1183.436+71.642×1.450)/27.729)=80.587kn/m2 假设pxmin=0,偏心安全，得 p1x=(b+b)/2)pxmax/b=(5.500+1.600)/2)×80.587/5.500=52.015kn/m2 y轴方向净反力： pymin=(fk/a-(mk''+fvk''h)/wy)=1.35×(401.400/30.250-(1183.436+71.642×1.450)/27.729)=-44.760kn/m2 pymax=(fk/a+(mk'

24、9;+fvk''h)/wy)=1.35×(401.400/30.250+(1183.436+71.642×1.450)/27.729)=80.587kn/m2 假设pymin=0,偏心安全，得 p1y=(l+b)/2)pymax/l=(5.500+1.600)/2)×80.587/5.500=52.015kn/m2 基底平均压力设计值： px=(pxmax+p1x)/2=(80.59+52.02)/2=66.3kn/m2 py=(pymax+p1y)/2=(80.59+52.02)/2=66.3kpa 基础所受剪力： vx=|px|(b-b)l/2

25、=66.3×(5.5-1.6)×5.5/2=711.08kn vy=|py|(l-b)b/2=66.3×(5.5-1.6)×5.5/2=711.08kn x轴方向抗剪： h0/l=1398/5500=0.254 0.25cfclh0=0.25×1×14.3×5500×1398=27488.18knvx=711.08kn 满足要求！ y轴方向抗剪： h0/b=1398/5500=0.254 0.25cfcbh0=0.25×1×14.3×5500×1398=27488.18knv

26、y=711.08kn 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率：tan=|s1-s2|/b'=|20-20|/5000=00.001 满足要求！（四）、基础配筋验算基础底部长向配筋hrb400 25180基础底部短向配筋hrb400 25180基础顶部长向配筋hrb400 20180基础顶部短向配筋hrb400 20180 1、基础弯距计算 基础x向弯矩： m=(b-b)2pxl/8=(5.5-1.6)2×66.3×5.5/8=693.3kn·m 基础y向弯矩： m=(l-b)2pyb/8=(5.5-1.6)2×66.3×5.5/8=693

27、.3kn·m 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 s1=|m|/(1fcbh02)=693.3×106/(1×14.3×5500×13982)=0.005 1=1-(1-2s1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005 s1=1-1/2=1-0.005/2=0.998 as1=|m|/(s1h0fy1)=693.3×106/(0.998×1398×360)=1381mm2 基础底需要配筋：a1=max(1381，bh0)=max(1381，0.0015×5500×1

28、398)=11534mm2 基础底长向实际配筋：as1'=15482mm2a1=11534mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 s2=|m|/(1fclh02)=693.3×106/(1×14.3×5500×13982)=0.005 2=1-(1-2s2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005 s2=1-2/2=1-0.005/2=0.998 as2=|m|/(s2h0fy2)=693.3×106/(0.998×1398×360)=1381mm2 基础底需要配筋：a2=max(1381

29、，lh0)=max(1381，0.0015×5500×1398)=11534mm2 基础底短向实际配筋：as2'=15482mm2a2=11534mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：as3'=9908mm20.5as1'=0.5×15482=7741mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：as4'=9908mm20.5as2'=0.5×15482=7741mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。（五）、配筋示意图矩形

30、板式基础配筋图三、b1、b2、c型楼塔吊桩承台基础的设计验算矩形板式桩基础计算书（一）、塔机属性塔机型号tc5610塔机独立状态的最大起吊高度h0(m)40塔机独立状态的计算高度h(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度b(m)1.6（二）、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重g0(kn)251起重臂自重g1(kn)37.4起重臂重心至塔身中心距离rg1(m)22小车和吊钩自重g2(kn)3.8最大起重荷载qmax(kn)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离rqmax(m)11.5最小起重荷载qmin(kn)10最大吊物幅度rqmin(m)50最大起重力矩m2(kn

31、·m)max60×11.5，10×50690平衡臂自重g3(kn)19.8平衡臂重心至塔身中心距离rg3(m)6.3平衡块自重g4(kn)89.4平衡块重心至塔身中心距离rg4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kn/m2)工程所在地海南 东方基本风压0(kn/m2)工作状态0.2非工作状态0.85塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度b类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.7风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率0

32、0.35风荷载标准值k(kn/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.20.79非工作状态0.8×1.2×1.7×1.95×1.32×0.853.57 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值fk1(kn)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值fqk(kn)60竖向荷载标准值fk(kn)401.4+60461.4水平荷载标准值fvk(kn)0.79×0.35×1.6×4319.02倾覆力矩标准值mk(k

33、n·m)37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43)675.88非工作状态竖向荷载标准值fk'(kn)fk1401.4水平荷载标准值fvk'(kn)3.57×0.35×1.6×4385.97倾覆力矩标准值mk'(kn·m)37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×85.97×431491.5 4、塔机传递至基础荷

34、载设计值工作状态塔机自重设计值f1(kn)1.2fk11.2×401.4481.68起重荷载设计值fq(kn)1.4fqk1.4×6084竖向荷载设计值f(kn)481.68+84565.68水平荷载设计值fv(kn)1.4fvk1.4×19.0226.63倾覆力矩设计值m(kn·m)1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43)1008.86非工作状态竖向荷载设计值f'

35、;(kn)1.2fk'1.2×401.4481.68水平荷载设计值fv'(kn)1.4fvk'1.4×85.97120.36倾覆力矩设计值m'(kn·m)1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×85.97×432159.46（三）、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.45承台长l(m)4.5承台宽b(m)4.5承台长向桩心距al(m)3.7承台宽向桩心距ab(m)3.7桩直径d(m)0.4承台参数承台混凝土

36、等级c30承台混凝土自重c(kn/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度'(kn/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： gk=bl(hc+h'')=4.5×4.5×(1.45×25+0×19)=734.06kn 承台及其上土的自重荷载设计值：g=1.2gk=1.2×734.06=880.88kn 桩对角线距离：l=(ab2+al2)0.5=(3.72+3.72)0.5=5.23m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：qk=(f

37、k+gk)/n=(401.4+734.06)/4=283.87kn 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l =(401.4+734.06)/4+(1491.5+85.97×1.45)/5.23=592.73kn qkmin=(fk+gk)/n-(mk+fvkh)/l =(401.4+734.06)/4-(1491.5+85.97×1.45)/5.23=-25kn 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： qmax=(f+g)/n+(m+fvh)/l =(481.68+880.88)/4+(2159.46+1

38、20.36×1.45)/5.23=786.69kn qmin=(f+g)/n-(m+fvh)/l =(481.68+880.88)/4-(2159.46+120.36×1.45)/5.23=-105.41kn（四）、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级c70桩基成桩工艺系数c0.85桩混凝土自重z(kn/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)18桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值3792.34桩裂缝计算钢筋弹性模量es(n/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力np0(kn)100最大裂缝宽度lim(mm)0.2普通钢筋相对粘结特性

39、系数v1预应力钢筋相对粘结特性系数v0.8地基属性是否考虑承台效应是承台效应系数c0.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kpa)端阻力特征值qpa(kpa)抗拔系数承载力特征值fak(kpa)素填土251000.7195粉土11243400.7225中砂20182000.7334 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.14×0.4=1.26m 桩端面积：ap=d2/4=3.14×0.42/4=0.13m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(4.5/2,5)=2.25m fak=(2×195+0.25×225)/2.2

40、5=446.25/2.25=198.33kpa 承台底净面积：ac=(bl-nap)/n=(4.5×4.5-4×0.13)/4=4.94m2 复合桩基竖向承载力特征值： ra=uqsia·li+qpa·ap+cfakac=1.26×(0.55×5+11×24+6.45×18)+200×0.13+0.1×198.33×4.94=604.15kn qk=283.87knra=604.15kn qkmax=592.73kn1.2ra=1.2×604.15=724.98kn 满足要求

41、！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 qkmin=-25kn<0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：qk'=25kn 桩身的重力标准值：gp=ltapz=18×0.13×25=56.55kn ra'=uiqsiali+gp=1.26×(0.7×0.55×5+0.7×11×24+0.7×6.45×18)+56.55=393.32kn qk'=25knra'=393.32kn 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：aps=nd2/4=11×3.14&

42、#215;10.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：q=qmax=786.69kn 桩身结构竖向承载力设计值：r=3792.34kn 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：q'=-qmin=105.41kn fpyaps=1040×989.12×10-3=1028.69kn q'=105.41knfpyaps=1028.69kn 满足要求！ 4、裂缝控制计算 裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。 (1)、纵向受拉钢筋配筋率 有效受拉混凝土截面面积：ate =d2

43、/4=4002/4=125664mm2 te=(as+aps)/ate=(0+989.12)/125664=0.01< 0.01 取te=0.01 (2)、纵向钢筋等效应力 sk=(qk'-np0)/(aps+as)=(25×103-100×103)/(989.12+0)=-75.83n/mm2 (3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65ftk/(tesk)=1.1-0.65×2.99/(0.01×75.83)=3.66 取=1 (4)、受拉区纵向钢筋的等效直径 dep=nidi2/niidi=(0×162+11

44、×10.72)/(0×1×16+11×0.8×10.7)=13.38mm (5)、最大裂缝宽度 max=crsk(1.9c+0.08dep/te)/es=2.2×1×75.83×(1.9×35+0.08×13.38/0.01)/200000=-0.14mmlim=0.2mm 满足要求！（五）、承台计算承台配筋承台底部长向配筋hrb400 22130承台底部短向配筋hrb400 22130承台顶部长向配筋hrb400 22130承台顶部短向配筋hrb400 22130 1、荷载计算 承台有效高度：

45、h0=1450-50-22/2=1389mm m=(qmax+qmin)l/2=(786.69+(-105.41)×5.23/2=1782.42kn·m x方向：mx=mab/l=1782.42×3.7/5.23=1260.36kn·m y方向：my=mal/l=1782.42×3.7/5.23=1260.36kn·m 2、受剪切计算 v=f/n+m/l=481.68/4 + 2159.46/5.23=533.12kn 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1389)1/4=0.87 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(

46、ab-b-d)/2=(3.7-1.6-0.4)/2=0.85m a1l=(al-b-d)/2=(3.7-1.6-0.4)/2=0.85m 剪跨比：b'=a1b/h0=850/1389=0.61，取b=0.61； l'= a1l/h0=850/1389=0.61，取l=0.61； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.61+1)=1.09 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.61+1)=1.09 hsbftbh0=0.87×1.09×1.43×103×4.5×1.39=8453.45kn hslftlh0=

47、0.87×1.09×1.43×103×4.5×1.39=8453.45kn v=533.12knmin(hsbftbh0， hslftlh0)=8453.45kn 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：b+2h0=1.6+2×1.39=4.38m ab=3.7mb+2h0=4.38m，al=3.7mb+2h0=4.38m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 s1= my/(1fcbh02)=1260.36×106/(1.04×14.3&

48、#215;4500×13892)=0.01 1=1-(1-2s1)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01 s1=1-1/2=1-0.01/2=0.995 as1=my/(s1h0fy1)=1260.36×106/(0.995×1389×360)=2533mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.43/360)=max(0.2,0.18)=0.2% 梁底需要配筋：a1=max(as1, bh0)=max(2533,0.002×4500×1389)=12502mm2

49、承台底长向实际配筋：as1'=13539mm2a1=12502mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 s2= mx/(2fcbh02)=1260.36×106/(1.04×14.3×4500×13892)=0.01 2=1-(1-2s2)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01 s2=1-2/2=1-0.01/2=0.995 as2=mx/(s2h0fy1)=1260.36×106/(0.995×1389×360)=2533mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(

50、0.2,45×1.43/360)=max(0.2,0.18)=0.2% 梁底需要配筋：a2=max(9674, lh0)=max(9674,0.002×4500×1389)=12502mm2 承台底短向实际配筋：as2'=13539mm2a2=12502mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：as3'=13539mm20.5as1'=0.5×13539=6770mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：as4'=13539mm20.5as2'=0.5

51、5;13539=6770mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。（六）、配筋示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图四、施工人员组织4.1塔吊施工项目人员组织由于塔吊属于大型施工机械设备，它的安全性至关重要，因此塔吊基础的施工应列入项目经理部的主要施工质量控制对象中；由项目经理牵头，技术负责人把关，各部门各司其职，管理好塔吊基础的施工质量与安全。具体施工组织机构如下表所示：姓名职务职责备注黎明川项目经理塔吊基础施工质量与安全总负责黄立民生产经理塔吊基础施工现场组织与安排施工现场安全主要负责人郑方民技术负责人负责施工方案的编制与施工技术的审核参与塔吊

52、基础的定位放线及其验线等工作，同时兼顾安全工作。吴育清施工员塔吊基础的现场施工技术交底与现场指导及安全监督陈景清安全员现场安全监督检查李令资料员试块制作、钢筋取样、资料报验等蒲公英土建工长砼的浇筑现场负责，及塔吊预埋脚柱安装兼管安全，特别是用电安全蒲勇城木工工长基础模板支模现场负责兼管安全杨天成钢筋工长基础钢筋绑扎现场负责兼管安全4.2塔吊基础施工人员序号工种人数工作内容1砼工1砼振捣及表面收理2木工4配模及安装3钢筋工3钢筋绑扎4电焊工1预埋脚柱安装5电工1现场施工用电送电6普工3零星工作五、施工机具、材料准备5.1施工机具及测量仪器序号设备、工具名称数量1反铲式挖掘机一台2振动棒一只3交流电焊机一台4钢筋切断机一台5钢筋弯曲机一台6圆盘锯一台7活络板手122把、184把8铁锹4把9经纬仪一台10水准仪一台11安全帽每人一只12手套30付13