预制场的施工方案

1、第一章第一章 工程概况工程概况1.11.1 编制依据编制依据1、 二广高速公路怀集至三水段第十三标段两阶段施工图设计第三册2、 实施性施工组织设计3、 公路工程技术标准(JTJB012003)4、 公路桥涵施工技术规范 (JTJ041-2000)5、我单位对施工现场的实地勘察、调查资料6、我单位积累的成熟技术、科技成果、施工工法以及从事同类工程的施工经验1 1。2 2 工程概况工程概况YK47+542。6 英兴村分离式立交桥左线起点里程为 ZK46+887.86,右线起点里程为YK46+844，终点里程为 K47+751.54，全长 905。08 米。本桥与 S263 省道相交，交角为70。5

2、0，左线相交里程为 ZK47+588。9=S198+953 处，右线相交里程为YK47+542.6=S198+953 处。本桥左线平面位于右偏 R-2550、左偏 R-980 的圆曲线及其之间的缓和曲线上,纵面位于 0.5%的直坡段及 R-30000M 的凸曲线上，右线平面位于右偏 R2900、左偏 R980 的圆曲线及其之间的缓和曲线上,纵面位于 0.5的直坡段及 R-30000M 的凸曲线上，平面布置均采用径向布置。 YK47+542。6 英兴村分离式立交桥上部构造左右线均采用 21*30m 预制 T 梁+（34+50+34）m 现浇连续箱梁+530m 预制 T 梁，桥梁平面由分离式路基断

3、面形式逐渐过渡到整体式路基断面形式，相应的桥面宽度由 2*16.0m 变化到 2*15。75m。本桥分为八联，分别为 2*(3*30m)+3*（430m) +330m+（34+50+34m）+5*30m,同一联跨间先简支后连续，联与联之间,采用 SSFBCD80 型伸缩缝。本桥共预制 T 梁 364 片，其中边梁 104 片，中梁 260 片。梁高为 1.9m。K48+840 白坭口高架桥位于三面环山的山间谷地，起点桩号为 K48+596.46，终点里程为K49+083。54，全长 487。08m。本桥平面位于直线段、A=550 的缓和曲线和 R=1500M 的右偏圆曲线内，起点中央分隔带变宽

4、；纵面位于 R=12500 的凸曲线、i=-1。6的直坡段及R=25000M 的凸曲线上，本桥上部采用 1630m 预应力砼 T 梁，分为四联，为 4*(430m） 。 本桥共预制 T 梁 224 片，其中边梁 64 片，中梁 160 片。梁高为 1.9m。两桥合计预制 T 梁 588 片，其中边梁 168 片，中梁 420 片.1 1。3 3 主要工程数量主要工程数量 主要工程数量详见下表 1.3-1预制预制 T T 梁主要工程数量表梁主要工程数量表 表 1.31部位预制 T 梁材料名称规格数量I 级钢筋KG274267II 级钢筋KG80611715。2 钢绞线KG169890A3 钢板K

5、G5571OVM15-7864锚具OVM15-8480波纹管80mm19690白坭口高架桥224 片砼C506203.2I 级钢筋kg448588II 级钢筋kg131762315.2 钢绞线kg276916A3 钢板kg9750OVM15-71376锚具OVM158808波纹管80mm32001。2英兴村分离式高架桥364 片砼C5010133。6第二章第二章 施工组织规划施工组织规划2 2。1 1 总体规划总体规划 预制场的建设及生产是整个标段的节点，任务重,工期紧,由桥梁一队负责施工，根据工程实际情况，经过方案反复比选,最后选定在 K47+760K48+040 作为 T 梁预制场场地。预

6、制场区段内布置 20 个制梁台座,T 梁模板采用 5 套钢模板，采用 2 台 65T 龙门吊进行吊梁.混凝土采用运输车运输。T 梁采用边制边架的方式进行.2 2。2 2 施工资源配置施工资源配置2.2.12.2.1 施工临时设施施工临时设施1、生活临建设施桥梁施工一队驻地设在 K47+750 线路右侧，租用民房 600m2作为办公及生活用场所，负责预制场的建设及 T 梁施工。2、钢筋加工场地预制场钢筋加工场设在路基 K47+880K47+940 路线左侧加宽空地上,负责 T 梁钢筋的制作加工.3、拌和站前期采用在 263 省道 K197+100 左侧项目经理部后面设置的 100m3/h 拌合站

7、，占地约4500m2,供应施工用砼。路基基本成型后，在预制场怀集端 K48+100 处建设搅拌站，以保证预制场混凝土的供应。砼运输采用砼搅拌车运输，以确保运至施工现场砼的质量。4、供水、供电、通讯供水：砼拌合站采取接用山泉水，山泉水或经检测合格后作为施工和生活用水，并用水池蓄水的方法满足生产用水和 T 梁养护用水的要求。供电:从英兴村桥桥台引入。另外，为防止施工过程中突然停电或电力供应不足之需,配备 250kW 发电机 1 台。通讯：经理部和施工队设程控电话，施工现场利用移动电话和对讲机进行联系，项目部相关电脑开通网通。2 2。2.22.2 主要技术与管理人员主要技术与管理人员 拟投入该分项工

8、程管理的主要技术与管理人员如表 2。2.21。主要管理及技术人员表主要管理及技术人员表 表 2.2。21序号姓名职 务备注1白 强项目经理2刘国顺生产副经理3刘盛辉总工程师4杨玉副总工程师5陈坚涛现场施工负责人6林鼎工程部长7罗沛合约部长8马耀鹏测量工程师9林 志测量员10叶剑试验室主任11陈敬武试验工程师12郑绪东质检负责人13王代燕安全负责人14李长进机材部部长15张磊行政主管2 2。2.32.3 主要施工机械设备主要施工机械设备拟投入该分项工程管理的主要施工机械设备见表 2.2。3-1。投入本分项工程施工的主要机械表投入本分项工程施工的主要机械表 表2。2.31序号机械名称规格、型号单位

9、数量1挖掘机小松 PC200台22装载机ZL40台13玛担车东风、解放台4420T 振动式压路机卡特台15柴油发电机组250kw台16空压机16L台27砼搅拌站HZS100台28汽车吊QY25台19水泵2BA-6台610弯筋机CW40台211切筋机GQ40-B 台212钢筋冷拉调直机台113交流电焊机BX300 台101465T 龙门吊机台215电动油泵台416YCW250 千斤顶台417灰浆搅拌机台118抽真空机台119压浆泵台12 2。2 2。4 4 测量、试验、检测仪器配置测量、试验、检测仪器配置拟投入该分项工程管理的主要测量、试验、检测仪器见表 2。2.4-1。拟投入的主要试验仪器配备

10、表拟投入的主要试验仪器配备表 表 2.2。4-1仪器设备名称单位数量序号种类型号备注一测量仪器测量仪器1水准仪AM24台12水准仪AT-G2台13全站仪DTM531E台1二现场试验仪器现场试验仪器1混凝土坍落度筒100200300个22混凝土试模150150150组63游标卡尺0150把14卷尺5 米把若干5钢卷尺50 米把12.2.52.2.5 劳动力计划劳动力计划桥梁施工一队下设木工班组、钢筋组班、混凝土班班、移梁班组、张拉班组和杂工班组等，劳动力计划详见下表。2007 年2008 年 月份班组10 月11 月12 月1 月2 月3 月4 月5 月6 月7 月8 月9 月钢筋班881216

11、1616161616161610混凝土班6620202020202020202016张拉班组006888888888移梁班组00810101010101010108模板板组44691212121212121210杂工班5555101010101010106合计2323576876767676767676582 2。3 3 计划工期计划工期预制 T 梁计划工期主要分为两个阶段，一是预制梁场的建设工期;二是 T 梁预制的工期.2.3.12.3.1 预制梁场建设的工期预制梁场建设的工期 预制梁场的建设包括场地平整、龙门吊基础的浇注、龙门吊安装、预制台座的制作及临时设施的搭建等，计划工期 45 天。计

12、划开工时间：2007 年 10 月 15 日 计划完工时间：2007 年 11 月 30 日2 2。3 3。2 2 T T 梁预制的工期梁预制的工期 1、单片 T 梁预制所需的时间见表 2.3。2-1单片单片 T T 梁预制的时间梁预制的时间 表 2。3.21 序号工序所需时间（天）备注1绑扎肋板钢筋与穿波纹管1.02立模0.53绑扎翼板钢筋0.54浇注混凝土0.55拆模0.56养生2.57张拉压浆1。08养生至移梁2.0共计8.58.5根据上表，模板的周转时间为 2 天,制梁台座的周转时间为 8.5 天,配置 20 个制梁台座和 5 套模板是合理的.计划日生产 T 梁 3 片,考虑各种干扰因

13、素, 计划月生产 65 片 T 梁,则 T 梁预制共需 272天，1、计划开工日期:2007 年 12 月 5 日 2、计划完工日期：2008 年 9 月 8 日2.32.3。3 3 总体计划工期总体计划工期 T 梁预制总体工期为 317 天，计划开工日期为 2007 年 10 月 15 日，计划完工日期为2008 年 9 月 8 日。第三章第三章 施工工艺及方法施工工艺及方法3 3。1 1 T T 梁预制梁场建设梁预制梁场建设本标段桥梁工程位于三面环山的山间谷地，四周主要为水田和鱼塘，不宜设制梁场。同时虽然 K47+940K48+360 段主体为挖方路基,但该段路基有高边坡处理，对总体工期影

14、响较大。综合考虑各种因素，选定 K47+760K48+001 段低挖填路基（基本成型后）作为本标段预制、存储 T 梁场地。长度为 241m,宽度 32m，其中制梁区为 136m（K47+830K47+966),设置 20 个制梁台座。两端 K47+760K47+830、K47+966K48+036 段为存梁区，共长 140m。预制场设置两条混凝土基础龙门架轨道,安置两台 65T 的龙门架作为吊梁及浇筑砼施工,两轨道之间宽度为 20。4m，并在轨道右侧预留宽度 5.8m，作为场内通道。施工便道从旧省道 S263 修筑施工便道上预制场,以便场内材料、机械的运输。便道采用45cm 的石渣硬化，上面铺

15、设 5cm 的石粉调平。在 K47+760K47+830 存梁区段,预留架桥机纵向移动通道 8.4m,架桥机上桥后改为钢筋砼存梁台座,仅保留 3。4m 作为轮胎式运梁车通道,利用路基 K47+880K47+940 路线左侧加宽空地上，作为 T 梁钢筋的制作加工场。具体布置详见预制梁场总体平面布置图图 3.1-13.1.13.1.1 制梁台座制梁台座1、台座基础处理(1)填方压实度控制由于制梁台座位于在 K47+860K47+960 段处于填方段,在填方时必须控制好土方的填筑质量,在施工过程中，压实标准比设计要求提高 12 个百分点进行控制，并在路床底采用冲击增强补压的措施，保证压实效果.（2）

16、排水控制台座间的地面采用 C15 混凝土硬化，并在四周修建排水沟，避免在施工过程中地表水渗入到台座基底，引起台座下沉、开裂.（3）台座位置的设置 制梁台座的位置设置时,单个台座必须全部设置在挖方基础或填方基础上，不得部分设在挖方基础上、部分设在填方基础上,以免挖方段与填方段不均匀沉降造成台座开裂. 2、制梁台座设计制梁台座用混凝土修建固定台座,台座基础 C20 混凝土，台座顶面的尺寸与梁底尺寸相匹配，台座上应按照模板设计图要求预留两侧边模的对拉孔和移梁穿钢丝绳槽。台座顶面和两侧必须平整光滑，以保证侧模的安装就位和 T 梁梁底的平整度。制梁台座共 20 个，纵向设置 4 排，横向设置 5 排。单

17、个制梁台座的设置长度为 31m，一端预留 0。5m 作为安装端模和张拉的工作平台。台座与台座之间纵向间距为 3。0m，横向间距为 3。8m，台座至龙门吊基础的距离为 2.6m.制梁台座分基础及台座两级组成。基础为 20cm 厚,80cm 宽的总体砼基础,为了防止基础下沉引起的台座开裂，在基础设置一层钢筋网。台座为 35cm 厚，48cm 宽的钢筋砼,上面采用 55 的角铁定位加铺 5mm 钢板组成，台座端部设 50cm 厚，150cm 宽的扩大钢筋砼基础，其目的为承受 T 梁张拉后，台座端部集中受力.为保证底模与基础总体牢固，在浇筑基础混凝土时预埋钢筋,作为与底模连接加固。在浇筑底模混凝土内预

18、埋 D50mmPVC 及 5cm5cm 的角钢，PVC 的间距为 100cm。角钢必须设置水平，顺直。台座跨中预留 2。0 厘米的反拱度，台座的两端应预留张拉缺口，防止 T 梁张拉时把梁底端的混凝土挤碎。 T 梁预制台座具体见T 梁预制台座设计图图 3。1.11。3.1.23.1.2 龙门吊的设计与安装龙门吊的设计与安装1、龙门吊轨道的设计本预制场的轨道规划长度为 241m,两轨道的中心宽度为 20.4m。轨道基础为二级砼，第一级采用 C15 的素砼，宽度为 60cm，高度为 20cm。第二级采用钢筋砼,宽度为 40cm，高度为 30cm。为保证二级基础总体牢固，在浇筑第一级混凝土时预埋钢筋，

19、作为与二级基础连接加固，浇筑第二级基础时,注意预埋道钉或钢筋头,以便来固定和定位钢轨。两轨道基础必须平行及水平，施工时必须控制好两边的标高一致。轨道基础详见图 3.33。龙门吊轨道基础图 图 3.1。21为了保证运梁及吊梁的安全，轨道纵向设计为 0%纵坡，施工该段路基时,将采用一头少挖，一头少填的方法来保持场地水平，以 K47+872 的填挖交界处基点加 20cm 作为水平中点。2、龙门吊的设计本合段共有 T 梁 588 片,均为 30mT 梁,边梁为 27。6m3 C50 砼，按钢筋砼每立方 2。6 吨计，为 71.76 吨。投入 2 台 65t 龙门吊，作为运梁、存梁和吊装模板之用。龙门吊

20、设计见图3.1.2265T 龙门吊结构示意图.龙门吊承梁由 4 片 6cm 贝雷桁架拼装而成，上下弦杆为12.6 槽钢，竖杆、斜杆、横联均为10 槽钢，均按 16 锰钢计算。详见图 3。1.2-3龙门吊单片桁架结构图 。C25钢筋砼基础钢轨台车格构件立柱连接固定杆滑车5T电动葫芦12横梁天车钢轨I28轨道承重横梁C25钢筋砼基础钢轨台车格构件立柱二广高速公路怀集至三水段第13标段65T龙门吊结构示意图日期龙门吊立面图龙门吊侧面图中铁五局集团第三工程有限公司2007年10月10日3、龙门架受力计算（1） 、横梁受力计算1)、荷载计算承重横梁自重：q=(29004+2043.4)/20。4=124

21、68/20.4=611。2kg/m集中力：P1=1/2T 梁重量（71.76/2=36t）+天车自重（3t)+5t 电动葫芦（1t）=40000kg.P1q龙门架受力简图2)、内力计算a、最大弯矩M1=4000020.4=204000 kg.mlp14141M2=611.220。42=31794.6kg。m281pl81M= M1+ M2=204000+31794.6=235794.6kg。m考虑安全系数为 1。5Mmax=235794.61.5=353691。96 kg。mb、最大支点反力计算天车起吊 T 梁靠脚架 2.7m 位置为最边端，此时支点反力最大.P1qVmax=(P117.7+q

22、20。42)20。4=（4000017。7+611.220。42)20.42121=40940 kg = 409400 N考虑分项系数为 1。5最大支座反力：Vmax=4094001.5= 614100N3)、强度检算桁架惯性矩考虑组合截面，见下图。xy组合截面折算惯性矩 IZ=41749。5+460。7883.22=1689933cm41 排桁架抗弯截面模量 W= 168993383。2=20311.7cm3 考虑桁架荷载不均匀系数为 0。9 =193.5Mpa210MPakwMmaxkwMmax6107 .203119 . 0109 .353691桁架强度符合要求桁架强度符合要求. .4)

23、、上弦杆受压局部稳定验算上弦杆受压压力计算：N=A=193.510660。7810-4=1176090NIx=1749。5 A=60。78cm2Iy= =237.99+118。63/12+10.813/12+（1。59+5）215。69Iy =1294.5cm3rx=5.36cmAIx78.605 .1749ry=4。62cmAIy78.605 .1294承重梁一片桁架长 600cm，中间设一支撑，取 loy=72.5cm lox=72。5cmx=13.54 y=15.7xrlox36. 55 .72yrloy62. 45 .72由 y=15.7 查表得稳定系数 =0.983=196.8Mpa

24、245MPaAN41078.60983. 01176090承重桁架上弦压杆稳定符合要求承重桁架上弦压杆稳定符合要求. .5)、横梁挠度计算吊梁处于横梁跨中时挠度最大，按简支梁进行计算在集中力作用下挠度f1=1.99 cmEIpl4831689933101 . 2484 .2040000063f2=0。39 cmEIql384541689933101 . 23842040112. 6564以上挠度合计f=f1+f2=1。99+0。39=2.38cmL/400=20。4/4000=5.1cm根据计算，挠度符合结构要求根据计算，挠度符合结构要求. .(2） 、龙门架的脚架计算1） 、脚架顶横梁计算脚

25、架顶横梁由 216b 型槽中间加一块 16cm 高，厚 1cm 加劲板组合成。a=78.84V1V1脚架受力简图2） 、内力计算V1=156482.5N84.78sin2maxV84.78sin22/614100Mmax=58068N。m2)/1 (3lapa2)45. 1/325. 01 (325. 04/61410033） 、强度检算1） 、弯应力w=58068276.3106=210MpaWMmax=32。13Mpa210MPaAN4107 .482312965经验算，脚架强度符合要求经验算，脚架强度符合要求. .4)、脚架整体稳定性验算Ix=7598。0642=15196.13cm4I

26、y=7598.0642+248.716。262=40947.5 cm4取 lox=loy=750cmrx=12。5cmAIx4 .9713.15196ry=20.5cmAIy4 .975 .40947x=60 y=36.58xrlox5 .12750yrloy5 .207500 x=61.51227AAx58.144 .9722760 0y=391227AAy58.144 .9722758.36根据 0 x查表得轴心受压稳定系数 =0.797=40。3Mpa210MpaAN4104 .97797. 0312965经验算，脚架稳定性符合要求经验算，脚架稳定性符合要求5）天车起吊能力验算边梁为 2

27、7。6m3 C50 砼，按钢筋砼每立方 2.6 吨计,Pmax=71。76T，由两台龙门吊进行起吊,每台龙门吊的起吊重量 G=71。76T/2=35.88T。每台天车由 13 线 18。5mm 的钢丝绳组成的滑轮组，则每线钢丝绳应承受的提升力N=35.88T/13=2。76T=27。6KN查表得, 18。5mm 的钢丝绳破断拉力 P=180KN安全系数 K=P/N=180/27.6=6。525经验算经验算, ,天车的起吊能力符合起重设备安全要求。天车的起吊能力符合起重设备安全要求。根据以上验算，龙门吊采用根据以上验算，龙门吊采用 4 4 排桁架，跨度排桁架，跨度 20.4m20.4m，脚架采用

28、槽钢组成钢构件，天车提，脚架采用槽钢组成钢构件，天车提升力均能满足升力均能满足 30mT30mT 梁吊装施工要求梁吊装施工要求. .3 3。2 2 T T 梁模板设计与计算梁模板设计与计算3.23.2。1 1 T T 梁模板设计梁模板设计3。1。2.1 模板构造1、T 梁预制的模板分侧模、堵头模、底模。底模用 5mm 钢板固定在台座顶面上，以保证梁底的光洁度；其余模板用 5mm 厚钢板按梁的尺寸要求定做。模板按最短梁长制作，其余梁长在端横隔板模板分块处加装调整节(20mm、30mm、50mm、70mm、90mm、110mm）来满足梁长要求.侧模按 T 梁的设计尺寸要求由外来具有模板加工生产经验

29、的模板加工厂加工，钢板在加工前先行打磨光滑，涂上防锈漆后再进行下一步加工。施工时模板间的接缝、侧模与底模间钉上一层 1cm 厚的海绵条,以保证模板的密封性。2、模板设计图详见图 3。2。11。T 梁模板设计图 图 3.2.113 3。2 2。2 2 T T 梁模板受力计算梁模板受力计算1） 结构与材料4802001501550150155082582540032519001883.51916.52%II2%23006002002001250250(1)(2)(3)(4)(4)(4)(5)(5)(5)(6)(6)(7)(8)70400325480200(1)(2)(3)(4)(4)(4)(5)(

30、5)(5)(6)(6)805063806363506363508063侧模每侧由 32 个独立模扇组成(30m 预应力 T 型梁有横隔板 5 道,4 个间隔，每个间隔又分为三扇，加上两个端头模扇一共 14 扇)。每一独立模扇都由侧面板、横肋、竖肋三个主要构件组成。模扇的基本长度 3.6m，横面板为 5mm 的钢板，支撑模面板的横肋、竖肋均为8 槽钢,横肋共设 11 道(马蹄处 3 道,腹板处 4 道，翼缘处 4 道）,竖肋 4 道，间距为0。811。00m，见附图 30T 梁模板图。2）计算图示T 梁模板模扇构造图 图 3.2.21侧面板:侧面板的计算图示为支承于相邻两横肋和竖肋之上受均布荷载

31、的板，见下图19017615612898704218100累计值kN/m214 202830282824810图 1拉杆间距缩5缩52。当 L1/L22 时为单向板（简支板） ，当 L1/L22（按单向板计算） ，则有:计算跨径：L=L2=300mm，板宽取 1m 计算，即：q=(P3+P4)/2b=(24.5+32)/21=28。25kN/m考虑振动荷载 4kN/m2,则：q=28.25+41=32。25kN/m,考虑到板的连续性，其强度和刚度按下式计算：Mmax=1/10qL2=1/1032。250.32104=0.29025kNm，W=1/6bh2=1/61.00。52= 4。17 cm

32、3，max= Mmax /W=0。29025/（4。1710-3）=69.6MPaw=181MPa，fmax=qL4/128EI=28。25304/（1282.11051000。53/12）=0.82mm1。5mm（容许)。采用模板厚度采用模板厚度 =5mm=5mm 符合要求。符合要求。5)、横肋的计算a、求均布荷载 q横肋按简支梁承受均布计算，计算跨径 L 取最大竖肋间距 L=90cm，作用于梁体各肋的均布荷载 q，参照图 1 计算:q0=14/20.44+2/314/2（0.4750。44）=3.24 kN/mq1=14/20.44+1/314/2(0.475-0。44）+20/20。39

33、+2/320/2(0。440.39）=7。795 kN/mq2=20/20.39+1/320/2（0。44-0。39)+28/20.32+2/328/2(0.39-0。32）=9.2 kN/mq3=28/20。32+1/328/2（0.390。32)+30/20。245+2/330/2(0。32-0。245)=9。23 kN/mq4=30/20.245+1/330/2(0.32-0.245）+28/20。175+2/328/2（0。2450。175）=7.15 kN/mq5=28/20。175+1/328/2(0。245-0。175）+28/20。105+2/328/2（0.1750.105)

34、=4。9 kN/mq6=28/20.105+1/328/2（0。175-0。105) +24/20.045+2/324/2（0.1050.045）=2.82 kN/mq7= 24/20。08+1/324/2（0。1050。045)+8/20。025+2/38/2（0.045-0.025)=1。39 kN/mQ8=8/20.025+1/36/2(0。045-0。025） +2/310/20.025=0.2 kN/m由以上计算可看出 q3=9.23 kN/m 最大,故取肋 3 进行强度和刚度验算,并考虑 4kPa的振动荷载，则：4（0。28+0.3）/2=1。16 kN/m.b、强度验算跨中最大弯

35、矩,按简支梁近似计算：Mmax=1/8（9。23+1。16）90210-4=1.052 kNm，横肋采用的8,其截面惯性矩 I=101.3cm4，截面抵抗矩 W=25。3cm3，故最大应力：max=Mmax/W=1.052/25.3=41.8MPaw=181 MPa 横肋强度符合要求。横肋强度符合要求。c、刚度验算fmax=5qL4/（384EI）=59。23904/（3842.1105101。3）=0.37mm3mm.横肋刚度符合要求横肋刚度符合要求. .6) 竖肋的计算按前假定竖肋按简支梁计算，计算图示如图 4。竖肋的计算跨径 L=190cm,竖肋承受的荷载 P 为横肋的支点反力,模扇中肋

36、承受荷载最大，故取模扇中肋进行计算。a、求荷载 P荷载 P 是由横肋支承在竖肋上传递的反力,简化为横肋简支于竖肋上计算，则有：Pi=qi（L1+L2）/2，式中：Pi-作用于竖肋各点的外荷载；qi作用于横肋上的均布荷载；L1、L2-竖肋两侧的横肋跨度。L1=L2=0.9mP0=3.240.9=2。92kNP1=7。7950。9=7.02kNP2=9。20.9=8.28kNP3=9。230。9=8。31kNP4=7。150.9=6.44kNP5=4.90。9=4.41kNP6=2。820。9=2。54kNP7=1.390。9=1。25kNP8=0.20。9=0.18kN再考虑振动荷载 4kPa，

37、则：P0=40.14/20.9=0.252 kNP1=4（0.14+0.2)/20。9=0。612 kNP2=4（0.2+0。28)/20.9=0.864 kNP3=4（0。28+0.3）/20。9=1。044 kNP4=4（0.3+0。28）/20.9=1。044 kNP5=4(0.28+0.28)/20。9=1.008 kNP6=4（0.28+0。24）/20。9=0。936 kNP7=4（0.24+0.08）/20。9=0。576 kNP8=4(0.08+0。10）/20.9=0。324 kN b、强度验算按图4竖肋受力情况计算竖肋反力 RA、RB，其中竖肋上各点的由横肋传递来的力为 P

38、i+Pi，由力矩平衡及力的平衡得：RB =1/190190（P0+P0）+176(P1+P1）+ 156（P2+P2)+128（P3+P3）+ 98(P4+P4）+ 70（P5+P5)+ 42（P6+P6）+18（P7+P7)+ 10(P8+P8） =1/190190(2.92+0.252)+176(7。02+0。612）+ 156(8。28+0.864）+ 128（8。31+1。044)+ 98（6。44+1.044)+ 70（4。41+1。008)+ 42(2。54+0.936）+18（1。25+0。576)+ 10（0.18+0。324)=30.875 kNRA =3.172+7。632

39、+9。144+9。354+7。484+5.418+3。476+1.826+0。504- RB=17.135 kN由图 4 可以看出，最大弯矩在 P3 或 P4 作用点，则有：M3=0.62（RB-P0)0.28P2-0.48P1=0.62(30.8753.172)0.289。1440.487。632=10.952 kNm，M4=0。92(RB-P0）0。3P30.58P20.78P1=0.92（30.8753.172）-0。39。354-0。589。1440.787。632=11.424 kNm,故取 Mmax= M4=11。424 kNm，竖肋采用两根8 通过平撑、斜撑焊接而成,其计算截面简

40、化如图 5 所示，单根8 的截面特性为：截面面积 A=10。24cm2，Ixx=101.3cm4，y0=4cm。组合截面的惯性矩计算:a=66/2y0=334=29cmIx-x=2(101。3+10.24292）= 17426.28cm4截面惯性矩:W=Ix-x/y=17426。28/33=528.07 cm3最大应力：max=Mmax/W=11424/528.07=21。63 MPaw=118MPa则竖肋强度符合要求。则竖肋强度符合要求。 c、刚度验算为简化挠度计算作如下假定：1）只按跨中挠度计算；2)按等截面计算.采用图乘法计算跨中挠度，计算图示见图 6 所示。跨中挠度:f 中=Pb/2L

41、/21/22/3L/21/(EI)=PbL2/(24EI)，按图 4 竖肋受力情况,刚度验算不计 Pi，则有：P1b1=7。020。14=0.9828 kNmP2b2=8.280。34=2.815 kNmP3*b3=8。310.62=5.152 kNmP4*b4=6.440.92=5。925 kNm，P5b5=4。410。88=3。881 kNm，P6*b6=2。540。6=1。524 kNm，P7*b7=1。250。32=0.400 kNm,P8b8=0.180.08=0.014 kNm，aay0y066cmxxXXxx图 5P图 6abLL/2Pb/(2EI)Pab/(LEI)P*b=20

42、.694 kNm,E=2。1105MPa，Ix-x=17426.28cm4f中=20.6941.92/(242.11081.74262810-4）=0.000085m=0。085mm3mm.则竖肋刚度符合要求则竖肋刚度符合要求. .3 3。3 3 T T 梁预制梁预制3 3。3.13.1 T T 梁施工工艺梁施工工艺T 梁施工工艺见图 3.3。1-1。 合格合格 边梁砼期 7D，强度 100%中梁砼期 5D，强度 85 施工准备制作台座、安装底模安装 T 梁腹板钢筋及波纹管制作加工钢筋制作波纹管安装 T 梁侧模及端模安装 T 梁翼板钢筋最后检查 T 梁钢筋及模板浇筑 T 梁 C50 混凝土制作

43、砼试块砼养护,拆模清理预应力管道预应力钢筋穿束预应力钢筋下料及编束压混凝土试块预应力管道压浆浇筑封端混凝土搅拌水泥浆液制作压浆砼试块养护、移 T 梁到存梁区压混凝土块张拉预应力钢筋安装张拉设备及锚具夹片搅拌站拌和混凝土后张法预应力后张法预应力 T T 梁施工工艺流程框图梁施工工艺流程框图图 3。3.1-13.33.3。2 2 T T 梁钢筋制作与安装梁钢筋制作与安装1、普通钢筋的施工(1） 钢筋加工1）钢筋表面应洁净，不得有锈皮、油渍、油漆等杂物.2）钢筋的下料及加工在预制场钢筋棚进行，钢筋的加工严格按照技术规范、施工设计图纸进行，28 的主筋的接长用滚轧直螺纹的方法接长。3)钢筋弯曲成型后，

44、表面不应有伤痕及鳞落、断裂。4)钢筋加工允许偏差值不能超出规范要求。受力钢筋间距，同排10mm，两排以上5mm；箍筋、水平筋、螺旋筋 0、-20mm；钢筋骨架长10mm;弯起钢筋位置20mm。保护层厚度按图纸设计要求保证。5）非预应力筋加工制作，钢筋在下料前要经过检验合格，并进行除锈，除锈可采用人工锤击、钢丝刷、喷砂法、砂盘法或除锈机除锈，小直径钢筋也可采用冷拉除锈，采用冷拉除锈应控制冷拉率,即 I 级钢不宜大于 2，II 级钢不宜大于 1,直径14mm，盘元可采用钢筋调直机调直，同时除锈，除锈后的钢筋应表面洁净，无油渍、漆污、锈皮、鳞锈，亦不能有严重的麻坑、斑点等.6)钢筋在下料前应认真熟悉

45、设计图纸，计算下料长度,计算下料长度归纳起来有三种,即:直钢筋长度=构件长度保护层+弯钩增加长度；弯起钢筋长度=直段长度+斜段长度+弯钩增加长度弯钩调整值；箍筋下料长度=箍筋周长+弯钩增加长度弯曲调整值；7）非预应力钢筋弯制和未端弯钩，当施工图有要求时遵照施工图制作,当无设计规定时，对于未端弯，按不同弯曲角度制作,即：弯曲角度 180，I 级钢筋弯曲直径2。5d，直平部分长度3d；弯曲角度 135，II 级钢筋弯曲直径4d，平直部分长度5d;弯曲角度 90,II 级钢筋，弯曲直径4d，平直部分长度10d，对于中间弯钩弯曲角度 90以下，弯曲直径20d。（2)钢筋安装1） 首先在台座上标出主筋、

46、箍筋、横隔板、梁端模板和变截面位置.在钢筋加工厂内将各种规格的钢筋,按照设计图纸要求加工成型。然后报质检工程师和监理工程师检查其尺寸规格,其结果符合规范和设计要求后再搬运至台座上,进行安装。钢筋安装时先按设计尺寸摆放主筋，再依次绑扎竖向矩形箍筋、锥形箍筋，再次绑扎横向箍筋的连接筋，连接筋与箍筋必须垂直，与梁座底面应该平行,而且绑扎顺序从跨中向两头依次绑扎进行.为保证钢筋骨架稳定，必须沿梁方向架设一定数量的“人字形支撑.入模的钢筋骨架，钢筋位置准确，符合图纸及规范要求，骨架绑扎牢固,不歪斜变形，绑扎后的扎丝尾端应压入骨架内部。2)入模钢筋要保证钢筋保护层厚度，塑料垫块为梅花布置，间距为 50cm

47、，并用扎丝与钢筋绑扎牢固。3)入模的钢筋、钢筋骨架，必须经过检查验收，符合图纸对钢筋骨架的规定。4)钢筋现场绑扎，钢筋的交叉点应用铁丝绑扎结实，必要时候可用点焊焊牢；除设计有特殊规定者外，梁中的箍筋应与主筋垂直,箍筋闭合口的弯钩的叠合处，在梁中应沿梁长方向置于上面并交错布置，所有交点绑扎均应采用梅花或交叉扎牢，绑扎用扎丝头要向里弯，不得伸向保护层内。5)应特别注意端头齿板锚块内的钢筋安装，该处除构造布筋外还设有防崩裂筋；支座承压部位多设置有防裂钢筋,这些地方布筋较密,下料配制安装均需专人负责,反复核实。2、预应力筋施工（1)波纹管施工1）金属波纹管合格性检验金属波纹管外观应清洁，内外表面无油污

48、,无引起锈蚀的附着物,无孔洞和不规则的折皱,咬口无开裂、无脱扣。波纹管作为预应力筋的套管有两项基本要求：一是在外荷载的作用下，有抵抗变形的能力；二是在浇筑混凝土过程中,水泥浆不能渗入管内，据此要求,进行波纹管的合格性检验，检验项目如下：抵抗集中荷载试验；抵抗均布荷载试验；承受荷载后抗渗漏试验;弯曲抗渗试验;轴向拉伸试验试验结果必须符合产品质量要求,否则不能使用。2)波纹管搬运与堆放金属波纹管搬运时应轻拿轻放，不得抛甩或在地上拖拉，吊装时不得以一根绳索在当中拦腰捆扎起吊。金属波纹管在室外保管时间不宜过长，不得直接堆放在地面，并应采取有效的措施防止雨露和各种腐蚀气体的影响。（3）波纹管安装预制 T

49、 梁波纹管采用金属波纹管，大小采用 80 的波纹管.波纹管的连接采用大一型号的波纹管。接头管的长度为 300400mm，其两端用密封胶带封裹。安装时，事先按设计图中预应力筋的曲线坐标在箍筋上定出曲线位置，固定时应采用定位钢筋支托,定位筋直线间距为 100cm,曲线段间距为 50cm，定位筋焊在箍筋上，箍筋底部应垫实.波纹管固定后用铁丝扎牢，以防浇筑混凝土时螺旋上浮而引起严重的质量事故.波纹管安装就位过程中，应尽量避免反复弯曲，以防管壁开裂。同时，还应防止电焊火花伤管壁。波纹管安装后，检查其位置、曲线形状是否符合设计要求，波纹管的固定是否牢靠，接头是否完好，管壁有无破损等.如有破损，应及时有粘胶

50、带修补。波纹管尺寸及下料长度见表 3.3.2-1波纹管尺寸及下料长度表波纹管尺寸及下料长度表 表 3。3.21位置钢 束编 号波纹管内径 (mm)单根波纹管长度（MM)备注N1802928。5+2XN2802935.6+2X边跨N3802941.8+2XN1802928。5+2XN2802935。6+2X边跨中跨N3802941。8+2XN1802917。5+2XN2802924.6+2X边跨N3802930.8+2XN1802917.5+2XN2802924。6+2X中跨中跨N3802930。8+2X图中参数 X 表达意义同一般构造图钢筋加工与安装必须符合设计及 JTJ041-2000公路桥

51、涵施工技术规范要求,质量检查标准详见表 3。3。22 与表 3。3。23.钢筋加工检查项目表钢筋加工检查项目表 表 3.3.22项目项 目允许偏差（mm）检查方法1受力钢筋顺长度方向加工后的全长10按受力钢筋总数 30%抽查2弯起钢筋各部分尺寸20抽查 303箍筋、螺旋筋各部分尺寸5每构件检查 510 个间距钢筋安装检查项目表钢筋安装检查项目表 表 3。3。23项目检查项目允许偏差（mm)检查方法两排以上排距5梁板、拱肋10同排 基础、锚旋、墩台、柱201受力钢筋间距（mm）灌注桩20每构件检查 2 个断面，用尺量2箍筋、横向水平筋、螺旋筋间距（mm)0，-20每构件检查 510 个间距长10

52、3钢筋骨架尺寸（mm)高、宽或直径5按骨架总数抽查 304弯起钢筋位置（mm）20每骨架总数抽查 30%柱、梁、肋5基础、锚锭、墩台105保护层厚度（mm）板3每构件沿模板周边检查 8 处3、排气孔的设置排气孔一般设置在管道的最高部位，排气管多为塑料管，管径 20mm30mm，与波纹管连接应用与波纹管配套的卡子或用胶带纸封闭连接，连接处要密闭,排气管应伸出将浇砼顶面 10cm 为宜。4、T 梁钢板的预埋本标段墩台共有四种形式:即连续墩，固结墩，桥台处，伸缩缝墩(1)连续墩在现浇段支座处预埋钢板,预埋钢板水平放置，中心外露 10mm,规格为4848*2cm。(2）固结墩梁底预埋钢板与梁底平行，架

53、设后与帽梁顶预埋钢板纵桥向两侧满焊,焊缝质量应满足规范要求,钢板规格为 30*482cm。（3）桥台处与伸缩缝墩梁底预埋钢板必须设置水平,当梁有纵坡时,梁底钢板给予调整。按照以往的做法及经验,预制 T 梁时，先在梁底预埋 1.5cm 钢板与梁底平行，再加工一块钢板契块, 契块的中心高度为 1cm，两头的高度根据梁的纵坡而定。架梁前，钢板契块与梁底预埋钢板沿纵桥向两侧满焊，焊缝质量应满足规范要求，从而达到调节纵坡的效果,预埋钢板规格为 66*482cm。3 3。3.33.3 模板安装模板安装1、立模前准备立模前在台座两侧把横隔板位置、侧模的底线用红油漆标出。模板在使用时，要对每片模板进行检验，如

54、超出偏差，及时修理，修理后及时进行复检，合格后方可使用.模板与模板接触缝要用胶条夹垫，确保稳固,以防止漏浆.2、立模模板试拼装合格后，才能进行正式安装。拼装侧模时用龙门吊把侧模各块模板吊到所要制梁的制作台位旁,顺序不能颠倒.先拼侧模，后拼堵头模板部分。拼两侧模时，从中间往两边进行,先用对螺杆将模板基本固定好，拼完后对边模的水平、接缝进一步调整，位置准确后固定对拉螺杆.3、组装模板及安装两侧模板注意事项：（1)钢模外侧均应喷刷防锈漆。安装侧模均应对整、去污、涂刷隔离剂，模板和胶条接缝是否严密进行详细检查，达到合格标准，方可安装.（2)使用龙门吊两点起吊，待模板平行地面紧贴在底模两侧,安放在方木上

55、后，利用模板上的角架临时固定。(3)安装两端堵头模板时，必须检查锚垫板规格型号是否符合图纸的要求和安装方位是否准确。(4）用千斤顶抬起钢侧模的钢角架的下角，调整侧模，让其垂直于底模。（5）在两侧模板外面以 1m 的间距按梅花型安装振动器，同时用螺栓拧紧固定在侧模上。（6）模板安装好后，由施工技术人员组织按图纸进行现场检测，并填写检验单,合格后报质量检验工程师进行验收，合格后报监理工程师进行验收,监理工程师验收合格后方可进行下道工序施工。4、校模模板安装完毕后，把两端堵头模板精确分中，拉线把两端堵头模板分中点连通，用垂球和角尺检查腹板的宽度，直至符合规范要求。避免安装好的侧模、端模与脚手架发生联

56、系,为了保护模板方便拆模，模板与砼接触面，使用前认真涂刷隔离剂和脱模剂。各紧固件要拧紧,拉紧(但不可过量，防止模板变形),在砼浇筑成型时，质检员、施工班组及时检查模板的变化，发现问题及时纠正。3.33.3。4 4 T T 梁梁 C50C50 砼浇筑砼浇筑1、C50 混凝土配料(1)C50 预应力混凝土的粗骨料采用反击破碎石；含砂率不超过 4%；水泥用量最大不宜超过 550kg/m3；水灰比不超过 0.45。(2）在拌和料中掺入适量减水剂，以达到易于浇注、早强、节约水泥的目的，掺入量由试验确定。（3）水、水泥、减水剂的用量应准确到1；骨料用量准确到2%。2、C50 混凝土的拌和与运输混凝土浇注前

57、对搅拌机和配料机进行全面检修，确保混凝土拌合时计量准确；拌合时间要符合规定，确保拌合均匀；拌合时由试验人员对混凝土坍落度进行控制，以满足施工要求。混凝土运输采用搅拌车进行运输.3、混凝土的浇注钢筋、模板安装完毕并经施工人员和质检检工程师自检、监理检查认可后进行砼浇注。砼运送至浇筑现场,采用龙门吊起吊入模浇注.为保证每盘料符合设计配合比要求的水灰比和坍落度,现场试验员将根据搅拌站的出料情况及时检测砼坍落度和砼和易性.砼浇注采用分层振捣,每层不超过 30cm。特别是 T 梁马蹄以下部位,空间小,结构物（波纹管）多，插入式振动器无法入内，砼振捣时只能靠模板外侧附着式振捣器振捣，插入式振动器振捣辅助下

58、料。故此浇筑该部分砼时要特别注意：(1）首先要控制下料,下料时不要太快，不要一下淹没马蹄。因为下料过高会使砼内水分、汽泡无法振出，在拆模时形成蜂窝或汽泡等缺陷，影响 T 梁外观；（2）其次是要控制好附着式振动器的振动时间以及什么时间开启振动器,一般附着式振动器的振动时间以 23 分钟为宜,且由专人负责指挥和开启.振动时间过长容易将模板损坏或使砼过振形成麻面；振动时间过短，则会使砼内水分和汽泡没有振出,而形成蜂窝等严重缺陷。（3）波纹管以上部位采用插入振捣器振捣.振捣时插入或拔出时要“快进慢出”以免产生空洞,插入式振捣器插入混凝土时要垂直插入，并要插入前一层砼内，以保证新砼与下层的砼结合良好,但

59、插入深度不应超过 10cm.振捣时间应适当，以振捣处冒出砼浆或砼内不再冒汽泡为宜。振捣器振捣时应尽可能避免与钢筋、模板等接触，特别注意不要让振动棒接触波纹管，也不能利用振捣器使砼长距离流动和运送砼，以免产生离析。（4）T 梁浇筑时一般从一端开始,但浇筑至另一端端部时，为避免 T 梁端部混凝土产生蜂窝等不密实现象，应从另一端向相反方向投料，并在距梁端 45 米处合拢，以保证 T 梁端部锚具处混凝土有足够强度。为避免腹板与翼板交界处因腹板混凝土收缩降落而造成纵向裂纹，可在腹板混凝土浇筑完后再略停一段时间，使腹板混凝土充分降落后再浇筑翼板混凝土，但必须保证翼板混凝土在腹板初凝前将浇筑完毕，并及时整平

60、收浆。（5)T 梁砼浇筑完毕，翼板表面无水分时，再用钢丝刷拉毛，使其表面粗糙和平整。（6)T 梁拆模后，湿接缝两端和翼板外侧还要用小铁锤凿毛，以保证下一道工序施工时砼接触密实。（7)每片 T 梁取 3 组砼试件(其中一组为 7d)，同时，每批浇筑的梁板取 2 组砼试件做同条件养护，以供张拉时提供张拉混凝土强度的依据。3 3。3.53.5 T T 梁混凝土养护梁混凝土养护T 梁混凝土浇筑完毕后,要及时养护.T 梁顶部养护采用麻袋或土工布洒水覆盖;翼板底部和两侧采用人工不停进行洒水养护，以保持 T 梁混凝土表面湿润.洒水养护时间不少于 7 天。3.3.63.3.6 T T 梁拆模梁拆模拆模好坏涉及