物料提升机基础加固方案.doc

1、寸光阴不可轻目录1 工程概况 12 物料提升机基础加固方法及荷载计算 13 满堂脚手架加固计算书 21寸光阴不可轻1 工程概况无锡万达文化旅游城 B2-1 地块位于无锡市滨湖区太湖新城，基地西临长广 溪湿地公园，东邻蠡湖大道，北侧为 B1地块。项目由13栋6层多层住宅（局部 7层）、2 栋 1 层沿街商业及一座整体一层地下车库组成 （无人防 ） ，小区总建筑面 积约为83608m2其中地上47568m2,地下36040m2建筑物高度21.4米。施工 物料提升机安装高度 24 米。本工程± 0.000 相当于绝对标高 4.800m。工程名称：XDG-2014-42号地块开发建设项目B2

2、-1施工工程建设单位：无锡万达城投资有限公司 设计单位：中国建筑上海设计研究院有限公司 监理单位：安徽省建设监理有限公司 勘察单位：无锡市民用建筑设计院有限公司 总包单位：中建八局第三建设有限公司SS100施工物料提升机是一种主要在建筑施工中用于提升物料的货用垂直 运输设备。 它是由一只吊笼， 在卷扬机构的牵引下， 沿标准节内导轨作上下垂直 运动来达到运送物料的目的。吊笼的额定载重量为800KG额定提升速度为25m/min,整机的独立高度为12m通过附墙最大安装高度可达60M同时，该机 还配备有停靠装置、上下限位装置、防断绳装置、电器连锁装置。因此， SS100 施工物料提升机是中低层建筑施工

3、中理想的一种快捷、 安全、高效、经济的建筑 施工设备。因物料提升机基础座落在地下一层车库顶板上，顶板结构板厚 250mm为保 证地下室底板具有足够的承载力， 确保物料提升机的使用安全， 对物料提升机布 置的位置，在地下室车库底板与施工升降机基础承台间进行支撑加固。2 物料提升机基础加固方法及荷载计算根据施工升降机说明书，选用基础尺寸为 3.5mX3m基础板厚为300mm基 础内配 14200双层双向钢筋，混凝土强度等级为 C30。在升降机基础部位3.5mX3m范围内的地下车库用48X3.0mm钢管盘扣搭设 满堂脚手架支撑体系作为对地下室顶板加固。加固做法：(1) 采用48X3.0钢管盘扣满堂搭

4、设，由立杆、横杆、纵横向剪刀撑等杆 件组成受力体系， 节点采用铸铁扣件， 顶部采用木方顶托或钢管支撑， 脚手架搭 设高度为 3.75m。(2) 导轨架底部应力加固区域立杆纵距 0.9m，立杆横距0.9m,其余周边 部位立杆纵距0.9m，立杆横距0.9m,步距1.5m，扫地杆满布，距离地面200mm( 3)排架的四个外立面均连续布置剪刀撑。 每组剪刀撑跨越立杆根数为 4-7 根，斜杆与地面夹角在 4 5-60 ?之间。( 4)排架周边凡有框架柱处，每两步设一道拉结杆，采用钢管与扣件对排 架与框架柱进行拉结。(5)次楞采用40X90木方，间距300mm主楞采用双钢管，采用顶托顶撑。 SS100物料

5、提升机地面承载计算：1 、地下室顶板施工活载 5kn/m22、安装高度24m时，钢结构总重约：3100kg=30380N3、物料重： 1000kg=9800N4、基础混凝土重：1.25m3X 2.3=2.875t=28175N总重： 30380+9800+28175=68355N4. 基础承载面积： 3.12m2=3.12X106mm2 故地面承载：P=68355/(3.12X106)=0.022N/ mm2 (MPa)=22KN/m2 物料提升机基础承载 P=231KN3 满堂脚手架加固计算书为保证现场结构安全，本工程计算按立杆纵横间距为0.9m计算，满足承载力要求。计算参数:模板支架搭设高

6、度为 3.75m，立杆的纵距b=0.9m，立杆的横距l=0.9m，立杆的步距h=1.50m。 计算依据：1 、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程 JGJ231-20102 、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标咼 9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)3.75模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板

7、及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值 G2k(kN/m 3)施工人员及设备产生的荷载标准值 Q1k(kN/m 2)249钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值3k(kN/m 2)基本风压2 w0(kN/m )0.30.076地基粗糙程度模板支架顶部距地面高度(m)D类(有密集建筑群且房屋较高市区)9风压高度变化系数陋0.51风荷载体型系数0.5三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距1 b(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h / (mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450

8、小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度 li(mm)100主梁最大悬挑长度12(mm)150设计简图如下:模板设计平面图20900*纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)20面板抗弯强度设计值f(N/mm 强度验算Mmaxx0.1q1 静L2+0.117ct 活L2 = 0.1 X 4.638 X031.117 X 12.6 X/3).174kN m 0= Mmax/WX 0.174 X 1/66666.667= 2.616N/mm2< f/ 16.83N/mm2满足要求！ 挠度验算)16.83面板抗剪强度设计值t KN/mn2)1.4面板弹性模量E(N

9、/mm 2)9350面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W = bh2/6=1000 X 20 X 2e/656666.667mm3, I = bh3/12=1000 X 20 X 20 X 20/12 666666.667mm4承载能力极限状态qi=1.2 X (G+(G2k+G3k) X h)+1.4 XQX b=1.2 X (0.1+(24+1.1) X 0.15)+1.4 X 9 X 1= 17.238kN/mqi 静=Y(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2 X (0.1+(24+1.1) X 0.15) X 仁4.638kN/mq1 活=(

10、9;XQ1k) X b=(1.4 X 9) X 1=12.6kN/m正常使用极限状态q / ( G(G1k +(G2k+G3k) X h)+QXQ1k) X b =(1 X (0.1+(24+1.1) X 0.15)+1 X 9) Xl12.865kN/m计算简图如下：q-Vax= 0.677ql4/(100EI)=0.677X 12.865X 9350 X 666666.667)=0.113mmvax=0.113mm< min300/150, 10=2mm满足要求!五、小梁验算小梁类型小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)矩形木楞12.87小梁截面类型(mm)小梁抗剪强度设计值t KN/

11、mn2)40X901.386小梁截面抵抗矩W(cm 3)小梁截面惯性矩l(cm4)54243小梁弹性模量E(N/mm 2)小梁计算方式8415二等跨连续梁qi=1.2 X (G+(G2k+G3k) X h)+1.4 XQX b=1.2 X (0.3+(24+1.1)X 0.15)+1.4= X243kN/m因此，q1 静=1.2 X (G +(G2k+G3k) X h) X b=1.2 X (0.3+(24+1.1) X 0T5) X 0.31.463kN/mq1 活=1.4 X Q X b=1.4 X 9 X=03B78kN/m计算简图如下：q-1、强度验算M1 = 0.125q1 静 L2

12、+0.125q1 活 L2 = 0.125 X 1.463 X2+0.125 X 3.78 X20为0.531kN mM2 = q1L12/2=5.243 X 0/2 = 0.026kN mMmax= maxM 1, M 2 = max0.531, 0.026= 0.531kN m(T =Max/W=0.531 X 1(054000=9.831N/mm2< f=12.87N/mmr满足要求！2、抗剪验算Vi = 0.625q 静 L+0.625qi 活 L = 0.625 X 1.463 X 0.9+0.625 X 3.78294殴NV2= qiLi = 5.243 X 0#0.524k

13、NVmax= maxVi, V2 = max2.949, 0.524 = 2.949kNTax=3Vmax/(2bh0)=3 X 2.949 X 1000/(2 X 4=X满足要求！3、挠度验算q = ( Y(G1k +(G2k+G3k) X h)+oXQ1k) X b=(1 X (0.3+(24+1.1) X 0.15)+1 = 9) X 0.33.92kN/m挠度，跨中 vax = 0.521qL4/(100EI)=0.521X 3.92 X(9OO X 8415X 243X=0 0.655mm< =min(L/150 , 10)= min(900/150, 10) = 6mm；悬臂

14、端 vax = ql14/(8EI)=3.92 X4!® X 8415 X 24310 0.002mm< v=min(2 Xi/150, 10)= min(2 X 100/15010)= 1.333mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 48X3.5主梁计算截面类型(mm) 48X3主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值t (N/mn2)125主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.49主梁弹性模量E(N/mm 2)206000主梁截面惯性矩l(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支

15、座反力计算q1=1.2 X (G+(G2k+G3k) X h)+1.4 XQX b=1.2 X (0.5+(24+1.1)X 0.15)+1.4=5.315kF0/mq1 静=1.2 X (G +(G2k+G3k) X h) =b.2 X (0.5+(24+1.1)X 0.15) 15K5kN/mq1 活=1.4 X QkX b= 1.4 X 9X =3k78kN/mq2 =(华(G1k +(G2k+G3k) X h)+QYQk) X b=(1 X (0.5+(24+1.1) X 0.15)+1 = 9) X 0.33.98kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax= 1.25qiL =

16、 1.25 X 5.315 *05.98kN按悬臂梁，Ri = 5.315 X 0.532kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R= maxRmax， Ri X 063.588kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max= 1.25q2L 6 1.25 X 3.98 X6477kN按悬臂梁，R'1 二 q2l 1=3.98 X 06 0.398kNR6 maxR'max, R'1 X 06 2.686kN;计算简图如下：Jr588kN J：.ES3kN 3.5S8kM S.SBSkM ISffikN1588 khl ESBBltNJ.SSBkN 土删

17、 N150wowoL败1严Lr x 主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一 (kN m)(T =Max/W=0.916 X 1(04490=203.965N/mm2< f=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算4.9G2 4.&£25.352 5.3S2E JU SAU1.J741.S741.7W2,2142.21415S13.E&&-2.214-2.21仁794-5.JS；-5.38i-1374-137-S.£D：-S.£D1主梁剪力图一(kN)Tax=2Vmax/A=2 x 5.802 x 1000/徨型7.366N/mm2 w

18、t =125N/rnm满足要求！4、挠度验算主梁变形图一 (mm)跨中 vax=1.133mm< v =min900/15010=6mm悬挑段 vax= 0.294mm< v =min(2 x 150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 Ri=8.55kN, R2=11.184kN, R3=11.184kN, R4=8.55kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N = 11.184/0.6=18.639kN<0kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)

19、48x3.2钢管计算截面类型(mm) 48x3钢材等级Q235立柱截面面积 A(mm 2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压强度设计值f(N/mm 2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15支架立柱计算长度修正系数n1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.71、长细比验算loi=h，+2ka=1000+2 x 0.7 x 450=1630mmlo= n h=1.2 x 1500=1800mm入=maxli, b/i=1800/15.9=113.208< 入=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ

20、2312010公式5.3.1-2:小梁验算= 1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.15)+1.4 x 0.9 x 9 x 0.3 = 4.937kN/m同上四六步计算过程，可得：R1= 7.943kN, R2= 10.389kN, R3= 10.389kN, R4= 7.943kN顶部立柱段：闪=l°1/i=1630.000/15.9=102.516查表得，©二0.573不考虑风荷载：N1 =MaxR1,R2,R3, R4/0.6=Max7.943,10.389, 10.389, 7.943/0.6=17.315kN f= N1/( A> 17315/(0

21、.573 x 4i4J1.269N/mm2< f> 205N/mm2满足要求！考虑风荷载：Mw= y cwk xaxh/10 = 1.4 x 0.9 x 0.076 x 0.91x#.5.019kN mN1w=MaxR 1,R2,R3,R4/0.6+M w/l b=Max7.943,10.389,10.389,7.943/0.6+0.019/0.9=17.336kNf =Niw/( © A)+ Mw/W =17336/(0.573 X 424)+0.0196/4490 =75.588N/mm2w fj= 205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：入咄i=1800.000/1

22、5.9=113.208查表得， ©1=0.496不考虑风荷载 :N二MaxR1,R2,R3,R4/0.6+ gX qX H=Max7.943,10.389,10.389,7.943/0.6+1.2X 0.15 X 3.75=17.99kNf=N/( A = 17.99 X 1/(0.496 X 424)=85.543N/rrim c =205N/mm满足要求！考虑风荷载 :Mw= y 4cwk xaxh/10 = 1.4 X 0.9 X 0.076 X 0.9lXz1.6.019kN mNw=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+ GyX qX H+wM/lb=Max7.943,10

23、.389,10.389,7.943/0.6+1.2X 0.15X 3.75+0.019/0.9=18.011kNf=N w/( 1|A)+M w/W18.011 X 13/0(0.496 X 424)+0.0196/X441=89.875N/mm2< c =205N/mm满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ232010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于 3H/B=3.75/30=0.125 <3满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土

24、的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm 2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)100Fi=N=18.011kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范 GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析局部荷载设计值或集中反力设计值截面高度影响系数：当h<800mm时，取 侏=1.0；当h> 2000mn时，取 併=0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值F|W (0.7|ft+0.25 pc,m) n mh0临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平opc,m均值，其值控制在1.0-3.5N/ mm 2范围内临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2um处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的