荷载与结构设计方法侧压力PPT课件

1、第一节 土的侧压力土的侧压力 是指挡土墙后的填土因自重或外荷载作用对墙背产生的侧向压力。由于土压力是挡土墙的主要荷载，因此，设计挡土墙时首先要确定土压力的性质、大小、方向和作用点。本节内容：讨论土压力的大小和分布规律。第1页/共77页第2页/共77页垮塌的重力式挡土墙第3页/共77页第4页/共77页第5页/共77页第6页/共77页第7页/共77页第一节 土的侧压力 一、土侧压力的分类一、土侧压力的分类 根据墙体位移和墙后土体状态根据墙体位移和墙后土体状态E0EpEa被动土压力主动土压力静止土压力土压力第8页/共77页第一节 土的侧压力 第9页/共77页 一、土压力分类n1.静止土压力earth

2、 pressure at rest Eo如果挡土墙在土压力作用下不发生移动或转动而保持原来位置，则墙后土体处于弹性平衡状态，此时墙背所受的土压力称为静止土压力 以符号E0表示第10页/共77页n2.主动土压力 n在土压力作用下，挡土墙离开土体向前位移至一定数值，墙后土体达到主动极限平衡状态时，作用在墙背的土压力滑裂面Ean3.被动土压力 Ep滑裂面n在外力作用下，挡土墙推挤土体向后位移至一定数值，墙后土体达到被动极限平衡状态时，作用在墙上的土压力active earth pressurepassive earth pressure第11页/共77页n4.三种土压力之间的关系 -+-EoapEa

3、EoEpn对同一挡土墙，在填土的物理力学性质相同的条件下有以下规律：n1. Ea Eo Epn2. p a第12页/共77页 一般土的侧向压力计算采用朗肯土压力理论或库伦土压力理论。这两个著名的经典土压力理论，概念明确、方法简单，目前工程实践中仍然广泛采用。第一节 土的侧压力 研究了弹性半空间土体极限平衡状态时的受力，根据半空间内的应力状态和土的极限平衡理论而得出的土压力计算方法。第13页/共77页朗肯土压力理论（朗肯土压力理论（RankineRankines earth pressure theorys earth pressure theory） 基本假定基本假定 对象为弹性半空间土体对象

4、为弹性半空间土体 填土面无限长填土面无限长 不考虑挡土墙及回填土的施工因素不考虑挡土墙及回填土的施工因素 挡土墙的挡土墙的墙背竖直墙背竖直、光滑光滑、填土面水平填土面水平、无超载无超载 墙背与填土之间无摩擦力，因而无剪力，即墙背与填土之间无摩擦力，因而无剪力，即墙背为主墙背为主应力面应力面第一节 土的侧压力 第14页/共77页 1 1、静止土压力计算作用在挡土结构背面的静止土压力可视为天然土层自重应力的水平分量 K0h hzK0zooKhE221zh/3静止土压力系数oopKz静止土压力强度 静止土压力系数测定方法： n1.通过侧限条件下的试验测定 n2.采用经验公式K0 = 1-sin 计算

5、 n3.按相关表格提供的经验值确定静止土压力分布 土压力作用点三角形分布 作用点距墙底h/3 第15页/共77页第一节 土的侧压力第16页/共77页2 2、主动土压力、主动土压力E Ea a、被动土压力、被动土压力E Ep p 塑性主动状态塑性主动状态当挡土墙离开土体向远离墙背方向移动时，墙后土体有伸张的趋势，此时单元在水平截面上的法向应力 z z不变而竖向截面上的法向应 x x却逐渐减少（），直至满足极限平衡条件为止（称为主动朗金状态），此时 x x 达最低限值 a a，因此， a a是小主应力，而 z z是大主应力，并且莫尔圆与抗剪强度包线相切。（图中圆A A）此时滑动面的方向与大主压力z

6、的作用面（即水平面）成 =450+/2第17页/共77页 塑性被动状态：塑性被动状态：当挡土墙在外力作用下挤压土体，水平截面上的法向应力 z z 不变， x x不断增加（），直至满足极限平衡条件（称为被动朗金状态）时 x x达最大限值 p p ，这时， x x= = p p是大主应力，而 z z是小主应力，并且莫尔圆与抗剪强度包线相切。（圆B B） 第一节 土的侧压力 此时滑动面的方向与小主压力z的作用面（即水平面）成 =450- /2第18页/共77页塑性主动状态与被动状态B第19页/共77页 由土力学的强度理论可知，当土体中某点处于由土力学的强度理论可知，当土体中某点处于极限平极限平衡状态

7、衡状态时，大主应力时，大主应力 1 1和小主应力和小主应力 3 3之间应满足以下关之间应满足以下关系式：系式：第一节 土的侧压力 213tan (45)2tan(45)22coo231tan (45)2tan(45)22coo213tan (45)2o231tan (45)2o无粘性土粘性土第20页/共77页 土体达土体达主动极限平衡状态主动极限平衡状态时，时， z z= = z z不变，也即大主不变，也即大主应力不变，而水平应力应力不变，而水平应力 x x是小主应力是小主应力 a a ，即，即 1 1= = z z= = z z 、 3 3= = a a 无粘性土无粘性土 a a= = z

8、tgz tg2 2(45(450 0- - /2)/2)或或 a a= = z kz ka a 粘粘 性性 土土 a a= = z tgz tg2 2(45(450 0- - /2)-2c tg(45/2)-2c tg(450 0- - /2)/2) 第一节 土的侧压力 ka主动土压力系数， ka = tg2(450- /2) ； 墙后填土的容重，kN/m3，地下水位以下用浮容重； c 填土的内聚力， kN/m2； z 所计算的点离填土面的深度。第21页/共77页aaKHtgHE2222124521 Ea通过三角形的形心，即作用在离墙底H/3处。 粘性土的主动土压力强度包括两部分（如图）：一一

9、 部部 分分: : aZK 由由土自重引起的土压力土自重引起的土压力 无粘性土的主动土压力强度与高度成正比，沿高度的压力分布为三角形（如图），单位墙长的主动土压力为：另一部分另一部分: : aKC2 由由内聚力内聚力 C 引起的负侧压力引起的负侧压力 第一节 土的侧压力 主动土压力大小第22页/共77页第一节 土的侧压力 (a)主动土压力的计算 (b)无粘性土 （c)粘性土 主动土压力强度a分布第23页/共77页 粘性土的侧压力分布仅是粘性土的侧压力分布仅是abcabc部分部分 实际上墙与土在很小的拉应力作用下就会分离，故在计算土压力时可实际上墙与土在很小的拉应力作用下就会分离，故在计算土压力

10、时可略去不计。略去不计。 a a点离填土面的深度常称为点离填土面的深度常称为临界深度临界深度，在填土面无荷载的条件下，可令，在填土面无荷载的条件下，可令式为零求得式为零求得z z0 0值，即：值，即： 主动土压力Ea通过在三角形abc压力分布图的形心，即作用在离墙底(H-z0)/3处02aaaKCZK 得得: : aKCZ20 如取单位墙长计算，则主动土压力Ea为： aaaKCHKZHE2210 或或 222221CKCHKHEaaa 第一节 土的侧压力 第24页/共77页 当墙受到外力作用而推向土体时，填土中任意一点的当墙受到外力作用而推向土体时，填土中任意一点的竖向应力竖向应力 z z =

11、 = z z仍不变，而仍不变，而水平应力水平应力 x x却逐渐增大却逐渐增大（），直至出现被动朗，直至出现被动朗金状态，此时，金状态，此时， x x是最大限值是最大限值 p p ，因此，因此 p p是大主应力是大主应力，也就是被，也就是被动土压力强度，而动土压力强度，而 z z则是小主应力则是小主应力，即，即 3 3 = = z z = = z z 、 1 1 = = p p 无粘性土：无粘性土： p p= = z z tgtg2 2(45(450 0+ + /2)= /2)= z z k kp p 粘性土：粘性土： p p= = z z 3 3tgtg2 2(45(450 0+ + /2)+

12、2Ctg/2)+2Ctg (45(450 0+ + /2 )/2 ) 式中，kp被动土压力系数，kp= tg2(450+ /2 ) 或 pppKCZK2 其余符号同前。第一节 土的侧压力 第25页/共77页 z zH p dz H kp 2C H kp (a)被动土压力的计算 (b)无粘性土 （c)粘性土 被动土压力强度 p分布pkppKHtgHE2222124521appKCHKHE2212无粘性土有粘性土第一节 土的侧压力 第26页/共77页 无粘性土的被动土压力强度p呈三角形分布（如图）粘性土的被动土压力强度p呈梯形分布（如图） 如取单位墙长计算，则被动土压力Ep可由下式计算：无粘性土：

13、ppKHtgHE2222124521粘 性 土：appKCHKHE2212 被动土压力Ep 通过三角形或梯形分布图的形心第一节 土的侧压力 第27页/共77页第一节 土的侧压力 第28页/共77页几种工程中常见的主动土压力计算1. 1. 填土面有均布荷载l计算方法：把均布荷载换算成当量土重qhaaahKqK aa()()bHh KqH K 实际的土压力分布图为梯形abcd部分，土压力作用点在梯形的重心第29页/共77页几种工程中常见的主动土压力计算2.2.填土面有局部荷载第30页/共77页几种工程中常见的主动土压力计算应用朗肯理论3.墙后填土为成层填土a01a12cK a111a11a12hK

14、cKa111a 22a 22hKcK a21122a2a2()2 2hh KcK 第一层填土第二层填土两层土交界处土压力强度有突变第31页/共77页n3.成层填土情况（以无粘性土为例） ABCD1，12，23，3paApaB上paB下paC下paC上paD挡土墙后有几层不同类的土层，先求竖向自重应力，然后乘以该土层的主动土压力系数，得到相应的主动土压力强度h1h2h30aAp111aaBKhp上上A点B点上界面B点下界面211aaBKhp下下C点上界面C点下界面22211)(aaCKhhp上上32211)(aaCKhhp下下D点3332211)(aaDKhhhp说明：合力大小为分布图形的面积，

15、作用点位于分布图形的形心处第32页/共77页几种工程中常见的主动土压力计算4.墙后填土有地下水1. 水位以下的土一般采用浮容重，求出各层面的土压力强度；2. 画出土压力分布图形求出面积，主要计算静水压力Ew，即为土压力值。3. 求出分布图形形心位置，即为土压力作用点位置，方向水平。第33页/共77页n3.墙后填土存在地下水（以无粘性土为例） ABC(h1+ h2)Kawh2挡土墙后有地下水时，作用在墙背上的土侧压力有土压力和水压力两部分，可分作两层计算，一般假设地下水位上下土层的抗剪强度指标相同，地下水位以下土层用浮重度计算0aApA点B点aaBKhp1C点aaaCKhKhp21土压力强度水压

16、力强度B点0wBpC点2hpwwC作用在墙背的总压力为土压力和水压力之和，作用点在合力分布图形的形心处h1h2h第34页/共77页六、例题分析六、例题分析 【例】挡土墙高5m5m，墙背直立、光滑，墙后填土面水平，共分两层。各层的物理力学性质指标如图所示，试求主动土压力Ea，并绘出土压力分布图 h=5m1=17kN/m3c1=01=34o2=19kN/m3c2=10kPa2=16oh1 =2mh2 =3mABCKa10.307Ka20.568第35页/共77页 【解答】ABCh=5mh1=2mh2=3mA点011aaAzKpB点上界面kPaKhpaaB4 .10111上上B点下界面kPaKcKh

17、paaaB2 .4222211下下C点kPaKcKhhpaaaC6 .362)(2222211主动土压力合力mkNEa/6 .712/3)6 .362 . 4(2/24 .1010.4kPa4.2kPa36.6kPa第36页/共77页库仑土压力理论 一、库仑土压力基本假定n1.墙后的填土是理想散粒体 n2.滑动破坏面为通过墙踵的平面 n3.滑动土楔为一刚塑性体，本身无变形n二、库仑土压力GhCABq墙向前移动或转动时，墙后土体沿某一破坏面BC破坏，土楔ABC处于主动极限平衡状态土楔受力情况：n3.墙背对土楔的反力E,大小未知，方向与墙背法线夹角为ERn1.土楔自重G=ABC,方向竖直向下n2.

18、 破坏面为BC上的反力R,大小未知，方向与破坏面法线夹角为 第37页/共77页土楔在三力作用下，静力平衡GhACBqER)cos()sin(cos)sin()cos()cos(2122qqqqhE滑裂面是任意给定的，不同滑裂面得到一系列土压力E，E是q的函数，E的最大值Emax，即为墙背的主动土压力Ea，所对应的滑动面即是最危险滑动面2222)cos()cos()sin()sin(1)cos(cos)(cos21hEaaaKhE221库仑主动土压力系数，查表确定土对挡土墙背的摩擦角，根据墙背光滑，排水情况查表确定第38页/共77页主动土压力与墙高的平方成正比aaaazKKzdzddzdEp22

19、1主动土压力强度主动土压力强度沿墙高呈三角形分布，合力作用点在离墙底h/3处，方向与墙背法线成，与水平面成（）hhKahACBEah/3说明：土压力强度分布图只代表强度大小，不代表作用方向aaKhE221主动土压力第39页/共77页三、例题分析三、例题分析 【例】挡土墙高4.5m4.5m，墙背俯斜，填土为砂土， =17.5kN/m=17.5kN/m3 3 ， =30=30o o ，填土坡角、填土与墙背摩擦角等指标如图所示，试按库仑理论求主动土压力E Ea a及作用点=10o=15o=20o4.5mAB=10oEah/3【解答】由=10o，=15o，=30o，=20o查表得到480.0aKmkN

20、KhEaa/1 .85212土压力作用点在距墙底h/3=1.5m处第40页/共77页土压力计算方法讨论 1 1、朗肯与库仑土压力理论存在的主要问题n朗肯土压力理论基于土单元体的应力极限平衡条件建立的，采用墙背竖直、光滑、填土表面水平的假定，与实际情况存在误差，主动土压力偏大，被动土压力偏小n库仑土压力理论基于滑动块体的静力平衡条件建立的，采用破坏面为平面的假定，与实际情况存在一定差距（尤其是当墙背与填土间摩擦角较大时）n2、三种土压力在实际工程中的应用n挡土墙直接浇筑在岩基上，墙的刚度很大，墙体位移很小，不足以使填土产生主动破坏，可以近似按照静止土压力计算岩基E0第41页/共77页n挡土墙产生

21、离开填土方向位移，墙后填土达到极限平衡状态，按主动土压力计算。位移达到墙高的0.1%0.3%,填土就可能发生主动破坏。Ea30%Epn挡土墙产生向填土方向的挤压位移，墙后填土达到极限平衡状态，按被动土压力计算。位移需达到墙高的2%5%,工程上一般不允许出现此位移，因此验算稳定性时不采用被动土压力全部，通常取其30第42页/共77页 3 3、挡土墙位移对土压力分布的影响n挡土墙下端不动，上端外移，墙背压力按直线分布，总压力作用点位于墙底以上H/3n挡土墙上端不动，下端外移，墙背填土不可能发生主动破坏，压力为曲线分布，总压力作用点位于墙底以上约H/2n挡土墙上端和下端均外移，位移大小未达到主动破坏

22、时位移时，压力为曲线分布，总压力作用点位于墙底以上约H/2,当位移超过某一值，填土发生主动破坏时，压力为直线分布，总压力作用点降至墙高1/3处H/3H/2H/3第43页/共77页4 4、不同情况下挡土墙土压力计算n1.墙后有局部均布荷载情况 n局部均布荷载只沿虚线间土体向下传递，由q引起的侧压力增加范围局限于CD墙段aaqKpn2.填土面不规则的情况 n填土面不规则情况，采用作图法求解，假定一系列滑动面，采用静力平衡求出土压力中最大值第44页/共77页n3.墙背为折线形情况 n墙背由不同倾角的平面AB和BC组成，先以BC为墙背计算BC面上土压力E1及其分布，然后以AB的延长线AC 作为墙背计算

23、ABC 面上土压力,只计入AB段土压力E2，将两者压力叠加得总压力 5 5、规范土压力计算公式BACC E2E1hEazqacaKhE2)2/1 (ABpapb)1/(aaqKp)1/()(abKqhphc/2主动土压力其中：c为主动土压力增大系数分布情况第45页/共77页挡土墙设计 一、挡土墙类型n1.重力式挡土墙块石或素混凝土砌筑而成，靠自身重力维持稳定，墙体抗拉、抗剪强度都较低。墙身截面尺寸大，一般用于低挡土墙。n2.悬臂式挡土墙钢筋混凝土建造，立臂、墙趾悬臂和墙踵悬臂三块悬臂板组成，靠墙踵悬臂上的土重维持稳定，墙体内拉应力由钢筋承担，墙身截面尺寸小，充分利用材料特性，市政工程中常用墙顶

24、墙基墙趾墙面墙背墙趾墙踵立壁钢筋第46页/共77页n3.扶壁式挡土墙针对悬臂式挡土墙立臂受力后弯矩和挠度过大缺点，增设扶壁，扶壁间距（0.81.0）h，墙体稳定靠扶壁间填土重维持n4.锚定板式与锚杆式挡土墙预制钢筋混凝土面板、立柱、钢拉杆和埋在土中锚定板组成，稳定由拉杆和锚定板来维持墙趾墙踵扶壁墙板锚定板基岩锚杆第47页/共77页 二、挡土墙计算n1.稳定性验算：抗倾覆稳定和抗滑稳定n2.地基承载力验算挡土墙计算内容n3.墙身强度验算抗倾覆稳定验算zfEaEazEaxG06 . 10faxfaztzExEGxK抗倾覆稳定条件)cos(aazEE)sin(aaxEEcotzbxf0tanbzzf

25、挡土墙在土压力作用下可能绕墙趾O点向外倾覆Ox0 xfbz第48页/共77页抗滑稳定验算3 . 1)(tatannsGEEGK抗滑稳定条件0cosGGn)cos(0aanEEEaEanEatGGnGt0O挡土墙在土压力作用下可能沿基础底面发生滑动0sinGGt)sin(0aatEE 三、重力式挡土墙的体型与构造为基底摩擦系数，根据土的类别查表得到n1.墙背倾斜形式重力式挡土墙按墙背倾斜方向分为仰斜、直立和俯斜三种形式，三种形式应根据使用要求、地形和施工情况综合确定第49页/共77页n2.挡土墙截面尺寸砌石挡土墙顶宽不小于0.5m，混凝土墙可缩小为0.20m0.40m，重力式挡土墙基础底宽约为墙

26、高的1/21/3为了增加挡土墙的抗滑稳定性，将基底做成逆坡当墙高较大，基底压力超过地基承载力时，可加设墙趾台阶E1仰斜E2直立E3俯斜三种不同倾斜形式挡土墙土压力之间关系E1E2E3逆坡墙趾台阶第50页/共77页n3.墙后排水措施挡土墙后填土由于雨水入渗，抗剪强度降低，土压力增大，同时产生水压力，对挡土墙稳定不利，因此挡土墙应设置很好的排水措施，增加其稳定性墙后填土宜选择透水性较强的填料，例如砂土、砾石、碎石等，若采用粘土，应混入一定量的块石，增大透水性和抗剪强度，墙后填土应分层夯实n4.填土质量要求泄水孔粘土夯实滤水层泄水孔粘土夯实粘土夯实 截水沟第51页/共77页新型挡土结构 一、锚定板挡

27、土结构墙板锚定板预制钢筋混凝土面板、立柱、钢拉杆和埋在土中锚定板组成，稳定由拉杆和锚定板来维持n二、加筋土挡土结构预制钢筋混凝土面板、土工合成材料制成拉筋承受土体中拉力拉筋面板第52页/共77页 三、桩撑挡土结构采用桩基础，打入地基一定深度，形成板桩墙，用做挡土结构，基坑工程中应用较广支护桩第53页/共77页第二节、水压力和流水压力 一、水压力一、水压力 水对结构物的作用水对结构物的作用 化学作用化学作用 对结构物的腐蚀或侵入对结构物的腐蚀或侵入 物理作用物理作用 力学作用（结构物表面产生的静水压力和动水压力）力学作用（结构物表面产生的静水压力和动水压力） 静水压力静水压力 静止的液体对对其接

28、触面产生的压力静止的液体对对其接触面产生的压力 符合符合阿基米德定律阿基米德定律 静水压力静水压力 水平分量、竖向分量水平分量、竖向分量 水平分量水平分量 w w z z 水深的直线函数水深的直线函数 竖向分量竖向分量 结构物承压面和经过承压面底部的母线到自由水结构物承压面和经过承压面底部的母线到自由水平面之间的平面之间的“压力体压力体”体积的水重体积的水重 水压力总是作用于结构物表面的法线方向水压力总是作用于结构物表面的法线方向第54页/共77页第二节、水压力和流水压力第55页/共77页二、流水压力第二节、水压力和流水压力第56页/共77页 结构物表面上某点的水压力结构物表面上某点的水压力

29、P P = = P P静静 + + P P动动 ( (正应力正应力) ) 瞬时的动水压力瞬时的动水压力P P动动 作用于结构物上的总动水压力（按面积F 取平均值）：式中： Cp 压力系数； 脉动系数； 水的密度（kg/m2）；v平均流速（m/s）。 脉动压脉动压力力221vp pPP动动pPFFPW动动第二节、水压力和流水压力第57页/共77页三、三、作用于作用于桥墩上的流水压力桥墩上的流水压力计计算算 流水压力合力的作用点： 假定在设计水位线以下0.3倍水深处gVKAFw22水的重力密度水的重力密度( (3mkN)； V设计流速，以设计流速，以sm计计； A桥墩阻水面积（桥墩阻水面积（2m）

30、 ，一般算至一般冲刷线处；） ，一般算至一般冲刷线处； g重力加速度，取重力加速度，取281. 9sm； K桥墩形状系数，桥墩形状系数， 方形桥墩方形桥墩 5 . 1K 矩形桥墩（长边与水流平行）矩形桥墩（长边与水流平行） 3 . 1K 圆形桥墩圆形桥墩 8 . 0K 尖端形桥墩尖端形桥墩 7 . 0K 圆端形桥墩圆端形桥墩 6 . 0K 第58页/共77页 设计水位设计水位 0.3H Fw H 桥墩桥墩 桥墩上的流水压力作用点位置示意桥墩上的流水压力作用点位置示意gVKAFw22第59页/共77页第 三 节 波 浪 荷 载 波峰 波顶 计算水位 h/2 浪高h h/2 平均水位 波谷 波底

31、波长 1、波浪荷载 有波浪时水对结构物产生的附加应力2、波浪是一种波 具有波的特性（图示）第60页/共77页3 3、波浪荷载计算波浪荷载计算（当波高（当波高h0.5mh0.5m时考虑波浪对构筑物的作用力）时考虑波浪对构筑物的作用力） 直墙构筑物上的波浪荷载计算直墙构筑物上的波浪荷载计算考虑三种波浪：考虑三种波浪： 立波：立波：上下振动的波（无水平方向运动）（上下振动的波（无水平方向运动）（p112p112） 近区破碎波近区破碎波 构筑物附近半个波长范围内（构筑物附近半个波长范围内（/2/2）发生破碎的波）发生破碎的波 远区破碎波远区破碎波 距直墙半个波长以外（距直墙半个波长以外（ /2/2）发

32、生破碎的波）发生破碎的波 第61页/共77页波谷压强波峰压强0021hHhhhgHppHghp2cosh2Hhh2cosh2001hhgpHghpp2cosh22（1）立波的压力第62页/共77页 波谷 p/1 p1 波峰 海平面 h+h0 h-h0 H p/2 p2立波的压力-Sainflow方法（最古老、最简单） 有限水深立波的一次近似解适用范围：H(水深)/ =0.1350.20；h(浪高)/ 0.035第63页/共77页 海平面 Z=h1(波高) pmax h1/3 H db (db 波浪破碎时的水深) b Pmax/2(2) 远区破碎波的压力-距直墙半个波长以外（ /2 ）发生破碎破

33、碎波对直墙的作用力相当于一股水流冲击直墙时产生的波压力第64页/共77页h1远区破碎波的波高；db波浪破碎时的水深。作用于直墙上的最大压强：gKp22maxK试验确定，一般取1.7； 波浪冲击直墙的水流速度（一般很难确定）水的密度，kg/m3；g重力加速度（9.81m/s2）。第65页/共77页（3 3）近区破碎波的压力）近区破碎波的压力 构筑物附近半个波长范围内（构筑物附近半个波长范围内（ /2/2 ）发生破碎）发生破碎 破碎波对直墙的作用力破碎波对直墙的作用力 瞬时动水压力瞬时动水压力 近区破碎波的压力计算方法近区破碎波的压力计算方法 MinikinMinikin法法 MinikinMin

34、ikin法法 最大动水压力发生在静水面；最大动水压力发生在静水面； 近区破碎波的压强近区破碎波的压强 = = 动水压强动水压强 + + 静水压强静水压强 动水压力分布动水压力分布 呈抛物线分布，在呈抛物线分布，在 h hb b/2/2静水面范围内，最大动水压强静水面范围内，最大动水压强p pm m在静水面在静水面处。处。bmhDHgHp1100 其中，hb破碎波的波高； 对应于水深为D处的波长第66页/共77页 y pm hb/2 动压强分布 x hb/2 静水面 静压强分布ps H D 堆石基床 静水压强分布 ps0,5 . 020 ,215 . 0yghhyhyghpbbbbs第67页/共

35、77页第第 四四 节节 冻冻 胀胀 力力 一、冻土的概念一、冻土的概念 具有负温或零温度（具有负温或零温度（ 0 00 0c c），其中含有冰，且胶结着松散），其中含有冰，且胶结着松散固体颗粒的土体固体颗粒的土体 冻土的分类（按冻土存在的时间）冻土的分类（按冻土存在的时间） 多年冻土（或永冻土）多年冻土（或永冻土） 冻结持续时间冻结持续时间3 3年的土层年的土层 约占全国总面积的约占全国总面积的21.5%21.5% 季节冻土季节冻土 每年冬季冻结，夏季全部融化的土层每年冬季冻结，夏季全部融化的土层 约占全国总面积的约占全国总面积的75%75% 瞬时冻土瞬时冻土 冬季冻结状态仅持续几个小时至数日

36、的土层冬季冻结状态仅持续几个小时至数日的土层二、冻土的性质二、冻土的性质 冻土的基本成分：固态的土颗粒冻土的基本成分：固态的土颗粒 + + 冰冰 + + 液态水液态水 + + 气体、气体、水气复杂的多相天然复合体水气复杂的多相天然复合体 结构构造结构构造：非均质、各相异性的多孔介质非均质、各相异性的多孔介质第68页/共77页三、季节冻土与结构的关系三、季节冻土与结构的关系 冬季低温时结构物冬季低温时结构物冻胀破坏冻胀破坏 开裂、断裂、严重者造成结构物倾开裂、断裂、严重者造成结构物倾覆等覆等 春季融化期间引起地基沉降，对结构产生春季融化期间引起地基沉降，对结构产生变形作用变形作用四、土的冻胀原理

37、四、土的冻胀原理 土体冻胀三要素：水分土体冻胀三要素：水分 + + 土质土质 + + 负温度负温度 冰夹层、冰透镜层（聚冰现象）冰夹层、冰透镜层（聚冰现象） 土体冻结土体冻结不均匀膨胀不均匀膨胀向四面扩张的内应力（即冻胀力）向四面扩张的内应力（即冻胀力）（在封闭体系中在封闭体系中）第69页/共77页 冰夹层、冰透镜层（聚冰现象）冰夹层、冰透镜层（聚冰现象）冻层膨胀 冻结峰面（水分迁移）水分 冰夹层、冰透镜层(聚冰现象)土的冻胀原理第70页/共77页 H 五、冻胀力的分类切向冻胀力作用于结构物基础侧面使基础产生向上拔力法向冻胀力no垂直于基底冰结面和基础底面水平冻胀力ho垂直于基础或结构物侧表面水平冻胀力ho法向冻胀力no切向冻胀力第71页/共77页六、冻胀力的计算六、冻胀力的计算1 1、切向冻胀力切向冻胀力 -按按单位切向冻胀力单位切向冻胀力取值取值 单位切向冻胀力：单位切向冻胀力：平均单位切向冻胀力平均单位切向冻胀力 （k kp pa a） 相对平均单位冻胀力相对平均单位冻胀力T Tk k(kN/m)(kN/m) 一般按平均单位切向力计算（按一般按平均单位切向力计算（按