漳州特房锦绣一方

1、厦门合道工程设计集团有限公司 ·项目技术总结报告项目技术总结报告专业负责人：罗军工程负责人：魏伟审 核 人：苏杭图审 定 人：张树传1、工程概况建筑基本情况介绍：工程名称：漳州特房锦绣一方项目名称：6264#楼建设单位：漳州特房开发有限公司工程地点：漳州市迎宾路南侧，浦头港东侧。 总平图建筑规模：地上为三栋高层商业住宅楼，两层地下室，钢筋混凝土结构，地下室总建筑面积20397.80m2，人防建筑面积4968.95m2，人防有效面积4608.14m2, 人防掩蔽面积3404.42m2, 人防掩蔽人数3400人，设计疏散宽度11.50m。为附建式平战结合人防工程，地下二层部分为平战结合，

2、设二个战时甲类核六级常六级二等人员掩蔽所和一个战时甲类核五级常五级一等人员掩蔽所，共三个防护单元，每个防护单元设有一个室外人防出入口，两个室内人防出入口。2、设计依据本工程结构设计以国家相关规范和规程为设计依据。 建筑结构荷载规范 GB50009-2001(2006年版) 建筑抗震设计规范 GB50011-2001(2008年版) 建筑工程抗震设防分类标准 GB 50223-2008 砌体结构设计规范 GB50003-2001 建筑基桩检测技术规范 JGJ 106-2003 混凝土结构设计规范 GB50010-2002建筑地基基础设计规范 GB50007-2002建筑桩基技术规范 JGJ 94

3、-2008工业建筑防腐蚀设计规范 GB 50046-2008 人民防空地下室设计规范GB50038-2005 业主提供的漳州特房锦绣一方6264#楼工程地质勘察报告3、构造规定1.构件最小厚度应满足4.11.3条要求，并应满足规范3.2.2、3.3.133.3.16条的相关规定，人防外墙的厚度尚应根据工程实际情况（地下室层高、埋深、地下水水头高度）确定，本工程有两层地下室，埋深较深，受水、土侧压力较大，各部分构件的厚度取值如下表：构件厚度（mm）构件厚度（mm）六级人防顶板250五级人防顶板300六级人防外墙300400五级人防外墙400六级人防临空墙300五级人防临空墙400六级人防隔墙25

4、0300五级人防隔墙3004002.对于有防水要求的防空地下室钢筋混凝土结构构件，其混凝土强度等级不宜低于C30，抗渗等级按规范表4.11.2采用，并不应小于P6。本工程采用C35混凝土，抗渗等级为P8。3.混凝土构件纵向受力钢筋的最小配筋率不应小于表4.11.7的要求，对于受弯构件，宜在受压区配置构造钢筋，构造钢筋的面积不宜小于受拉钢筋的最小配筋率，在连续梁支座和框架节点处，不宜小于受拉主筋面积的1/3。4.连续梁及框架梁在距支座边缘1.5倍梁高的范围内，箍筋配筋率不应低于0.15%，间距不宜大于ho/4，且不宜大于主筋直径的5倍，在受拉钢筋搭接处，宜采用封闭箍，间距不应大于主筋直径的5倍，

5、且不应大于100mm。5.双面配筋的钢筋混凝土板、墙应设置梅花型拉结钢筋（6500x500），拉结筋长度应能拉住最外层受力钢筋。6.人防工程设计于地下室二层，掩蔽人员必须从地下室二层经过地下室一层通至地面，应设置战时掩蔽人员疏散通道，通道两侧应设置防护、抗爆墙。本工程人员疏散通道荷载取值按上述第2条取值，通道两侧抗爆墙采用战时堆砌沙袋至梁底的做法，底部墙厚度1.3m，顶部墙厚0.5m。 4、人防荷载的确定1.人防等效静荷载标准值根据人民防空地下室设计规范GB50038-2005相关规定取值：荷载分类荷载取值依据顶板等效静载标准值表4.8.2钢筋混凝土外墙等效静载标准值表4.8.3-1、2钢筋混

6、凝土底板等效静载标准值表4.8.5、表4.8.15出入口部位直接作用在门框墙上的等效静载标准值表4.8.7临空墙的等效静载标准值表4.8.8相邻防护单元间隔墙、门框墙水平等效静载标准值表4.8.9-1、2 2.防空地下室室外出入口有顶盖的通道应按人防区考虑，通道净跨不小于3m时，通道各构件的等效静荷载标准值应按上表选用。通道净跨小于3m时，顶、底板等效静荷载标注值分别按表4.8.6-1、2选用。无顶盖敞开段通道可不考虑常规武器爆炸动荷载作用。 3.防空地下室主要出入口采用楼梯式出入口时，应按GB50038-2005第4.7.10、4.8.11条要求设计。5、人防构件设计计算以下以本工程为例，对

7、人防构件各部位构件进行设计计算： 1.人防外墙计算：计算模型可简化为下端固定、上端简支的单向板或简支梁，当遇顶板开大洞（楼梯间、采光井），则需在外墙上端设置一道刚度足够大的梁（一般可做侧面受力的宽扁梁），作为外墙的简支端；对于车道外墙，当其上无车道顶板时，则应按悬臂构件计算。 （1）荷载取值如下表： 项目:地下室外墙Q(rw)1内力计算请输入单位室外地坪标高BG1=-0.4m地下水位BG2=-1.4m顶板标高BG3=-1.6m底板标高BG4=-9.85m地下水埋深h1=BG1-BG21m地下室顶板至地下水距离h2=BG2-BG30.2m地下室层高h3=BG3-BG48.25m填土容重=18KN

8、/m3填土浮容重'=-108KN/m3地面堆载q地面=20KN/m2人防等效静荷载标准值q人防=50KN/m2土的内摩擦角=30 °静止土压力系数K0=1-sin0.50 顶板标高处水侧压力q1水=10*h22KN/m底板标高处水侧压力q2水=10*(h2+h3)84.5KN/m顶板标高处土侧压力q1土=Ka*(h1+'h2)9.80 KN/m底板标高处土侧压力q2土=Ka*h1+'(h2+h3)42.80 KN/m顶板堆载侧压力q1面=Ka*q地面10.00 KN/m底板堆载侧压力q2面=Ka*q地面10.00 KN/m地下二层顶板处水侧压力43.25 KN

9、/m地下二层顶板处土侧压力26.30 KN/m地下二层顶板处堆载侧压力10.00 KN/m（2）模型简化与计算： 两层地下室外墙，其计算模型可简化为两跨连系梁，由于外墙配筋形式竖向纵筋为主受力筋，且位于水平钢筋内侧，所以计算时，保护层厚度应从主受力筋外皮算起，本工程采用理正结构设计软件进行计算：-计算项目: Q(rw)1- 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm): 45纵筋级别: HRB400箍筋级别: HRB400箍筋间距: 100 (mm)支座弯矩调幅系数: 15.000 %左支座固接 右支座简支跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm)1 4.100 1000 4002

10、 4.150 1000 300 计算结果 跨号: 1左 中 右上部弯矩( kN-m): 228.09 0.00 116.62下部弯矩( kN-m): 0.00 161.49 0.00剪 力( kN ): 376.49 22.12 -273.05上部纵筋(mm*mm): 1545 1000 1000下部纵筋(mm*mm): 1000 1081 1000抗剪箍筋(mm*mm): 131 131 131跨号: 2左 中 右上部弯矩( kN-m): 116.62 0.00 0.00下部弯矩( kN-m): 0.00 54.14 0.00剪 力( kN ): 158.18 23.07 -52.12上部纵

11、筋(mm*mm): 1099 750 750下部纵筋(mm*mm): 750 750 750抗剪箍筋(mm*mm): 131 131 131（3）地下室外墙需挡土挡水，尚应进行平时工况下裂缝计算，本工程采用理正常用结构工具箱计算，并通过调整配筋调整系数，使配筋量能满足裂缝要求，如下所示：.设计资料 a. 几何信息: (单位: 除注明外,均为mm) 梁号 1: 跨长 = 4100 B×H = 1000 × 400 梁号 2: 跨长 = 4150 B×H = 1000 × 300 b. 荷载条件: 均布恒载标准值=0.00kN/m ； 活载准永久值系数=0.

12、50 均布活载标准值=0.00kN/m ； 支座弯矩调幅系数=95.0% 梁容重=25.00kN/m3 ； 计算时不考虑梁自重: 恒载分项系数=1.20 ； 活载分项系数=1.40 说明: 各梁跨的附加荷载参见几何及荷载标准值简图 c.配筋信息: 抗震等级:非抗震 ； 纵筋种类:HRB400 ； fyk=400 N/mm2 混凝土强度等级:C35 ； fc=16.7 N/mm2 ； ft= 1.57 N/mm2； 箍筋种类:HRB400 ； fyk=400 N/mm2 配筋调整系数 =1.6 ； 上部保护层厚度=45mm ； as'=45+10 = 55mm 下部保护层厚度=45mm

13、； as=45+10 = 55mm 最大裂缝限值=0.200mm ； 挠度控制系数C=200.计算结果： 单位说明: 弯矩:kN.m剪力:kN 纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m 裂缝:mm挠度:mm 尺寸:mm 内力计算采用有限元计算方法 截面配筋方式:双筋 - 梁号 1: 跨长 = 4100 B×H = 1000 × 400 左 中 右 弯矩(-) : -218.175 0.000 -152.403 弯矩(+) : 0.000 119.150 0.000 剪 力: 340.396 3.639 -253.631 上部纵筋: 1924 800 1365 下部纵筋: 800

14、 1089 800 箍 筋Asv: 1047 1047 1047 上纵实配: 9E22(3421) 2E18+4E16(1313) 7E20(2199) 下纵实配: 2E18+4E16(1313) 7E18(1781) 2E18+4E16(1313) 箍筋实配: 4E14250(2463) 4E14250(2463) 4E14250(2463) 腰筋实配: -(0) -(0) -(0) 上实配筋率: 0.86% 0.33% 0.55% 下实配筋率: 0.33% 0.45% 0.33% 箍筋配筋率: 0.25% 0.25% 0.25% 裂 缝: 0.180 0.097 0.147 挠 度: 0.

15、000 1.994 0.000 最大裂缝: 0.180mm<0.200mm 最大挠度: 1.994mm<20.500mm(4100/200) - 梁号 2: 跨长 = 4150 B×H = 1000 × 300 左 中 右 弯矩(-) : -152.403 0.000 0.000 弯矩(+) : 0.000 72.857 0.000 剪 力: 205.196 25.247 -74.244 上部纵筋: 1942 600 600 下部纵筋: 600 967 600 箍 筋Asv: 1047 1047 1047 上纵实配: 9E22(3421) 5E16(1005)

16、5E16(1005) 下纵实配: 5E16(1005) 5E20(1571) 5E16(1005) 箍筋实配: 4E14200(3079) 4E14200(3079) 4E14200(3079) 腰筋实配: -(0) -(0) -(0) 上实配筋率: 1.14% 0.34% 0.34% 下实配筋率: 0.34% 0.52% 0.34% 箍筋配筋率: 0.31% 0.31% 0.31% 裂 缝: 0.188 0.085 0.000 挠 度: 0.000 3.834 0.000 最大裂缝: 0.188mm<0.200mm 最大挠度: 3.834mm<20.750mm(4150/200)

17、 -. 所有简图：-【理正常用结构工具箱 V5.4版】 计算日期: 2012-02-16 21:32:09-对比以上战时与平时工况下计算，配筋结构以平时工况下裂缝计算为控制。 2.人防临空墙、人防隔墙计算：计算模型可简化为下端固定、上端简支的单向板或简支梁；当临空墙两侧均有长墙（最少为临空墙墙厚的3倍）与该临空墙连接，则两侧长墙可作为临空墙的简支端，计算模型可简化为下端固定，三边简支的双向板。（1）按简支梁简化计算计算项目: Q(rl)1 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm): 45 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 100 (mm) 支座弯矩调幅

18、系数: 15.000 % 左支座固接 右支座简支 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 4.100 1000 300 计算结果 跨号: 1 左 中 右上部弯矩( kN-m): 285.77 0.00 0.00下部弯矩( kN-m): 0.00 208.49 0.00剪 力( kN ): 410.00 82.00 -246.00上部纵筋(mm*mm): 2873 750 750下部纵筋(mm*mm): 958 2032 750抗剪箍筋(mm*mm): 151 131 131（2）按双向板简化计算计算项目: Q(rl)2 计算条件 墙长 = 2.50(m) 墙宽 = 4.10 (m)

19、 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 160.00 (kN/m2)竖向均布荷载: 50.00 (kN/m)砼强度等级: C35 纵筋级别: HRB335 配筋计算as (mm): 30 (mm) 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 支承条件: * 下边 右边 上边 左边 固接 简支 简支 简支内力结果 (已乘弯矩调整系数)内力按弹性理论计算(适用于小偏心受压,泊松比取0.2):跨中弯矩(kN-m/m): Ma = 74.51 Mb = 41.19垂直板边弯矩(kN-m/m): 下 右 上 左 -115.83 0.00 0.00 0.00配筋结果轴压比: N/(A*fc)= 0.0083竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 1159(mm2/m)水平方向单侧配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 750.00 750.00 750.00 3.门框墙计算：简化为悬臂构件，受直接作用在门框墙