钢管三角悬挑支撑架方案设计

1、文档xxxx小区工程屋面挑檐钢管三角支撑架方案、工程概况：本工程位于 xxxxxx， 本工程地下一层，地上 17 层，由 13 幢 17 层高层住宅及 6 幢 3 层住宅组成； 13 幢高层采用框架剪力墙结构， 采用钻孔灌注桩基础； 6 幢 3 层住宅，框架结构，采用预应力方桩基础； 拟建场地设地下室一层，基坑开挖深度约3m。总建筑面积：88398平方米； 总工期： 720天。 0.000相对于黄海标高 8.200 室外高差 100mm, 建筑物高 度（室外地面至主要屋面板的板顶）:49.95m。建筑抗震设防类别为丙类，建筑 结构安全等级为二级 ,所在地区的抗震设防烈度为六度 ,剪力墙抗震等级

2、为 四级。本工程砌体施工质量控制等级为 B 级。本工程结构设计正常使用年 限为 50 年。本工程标准层高2.9m,共17层，屋面挑檐檐口高49.850m挑檐跨度1.0m （从轴线至最外悬挑距离），如图1所示图1 屋面挑檐剖面图O8图2屋面挑檐支撑体系的受力二、方案确定根据工程情况，如采用槽钢悬挑架作支撑，造价高，不经济，经反复论 证，决定采用48钢管三角悬挑支撑架作为屋面挑檐的支撑体系。为避免斜 撑角度太大，斜撑设置在16层、17层。17层设置垂直支撑。每榀三角形悬 挑架纵向间距1.2m,上口垂直支撑横向间距0.8m。三、技术要求1）、14层，15层楼梁板混凝土浇筑时，必须沿建筑四周结构梁预埋

3、48钢管，钢管埋深20cm,上部30cm,并要求14层，15层预埋位置上下对应。2）、脚手架的纵横扫地杆及大横杆与悬挑架水平杆相连。所有水平杆均采 用旋转扣件连接，不得采用对接扣件。所有扣件使用前必须进行检 查，不得采用有裂纹、滑扣等缺陷的扣件；扣件必须拧紧，不脱扣。3）、搭设必须严格按照方案要求进行，钢管间距、角度必须符合设计计算 要求。4）、在 17层设置一排斜撑杆，起到卸荷作用，减轻16 层斜撑系统荷载，以增大整体支撑系统的稳定性，5）、遇边柱墙时，设置钢管抱箍，与悬挑架连接。6）、16层楼面标高处外架满铺脚手板， 17 层钢管悬挑平台满铺脚手片， 悬 挑架外侧立面满挂密目网，水平向挂水

4、平兜网。四、混凝土浇筑的注意事项1）浇筑屋面梁板混凝土时应采用先里后外的顺序进行。2）混凝土卸料时，不宜堆放在挑檐处，应在框架边梁的侧卸料，然后采用人 工铲料到挑檐处，避免荷载集中，分布不均匀。3）操作人员不得在悬挑部位集中作业，尽量减少人员在悬挑部位作业。4）混凝土浇筑过程中需有专人看护支撑体系， 时刻关注支撑体系的变化情况。五、悬挑架受力计算1、计算模型的建立挑檐板厚100mm梁截面300mmX 500mm。根据钢管三角支撑架的受力情况，建立如图 3 的计算模型 （假定为一次超静定结构） ，按照建筑施工扣件 式钢管脚手架安全技术规及建筑结构荷载规， 施工荷载按 2kN/m 2计，先计算Pi

5、、P2;再依据力法及图乘法求得其他杆件受力；最后根据计算的力进行水平杆及斜支撑杆的受弯、受压验算（按照图 3 简图进行计算）。PiP2XaYaNbo图3悬挑架各构件的受力2、计算书1）求 P1、P2 值Neo300X500mm梁模板（扣件式）计算书、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度（m）8混凝土梁截面尺寸（mm x mm）300X 500新浇混凝土结构层高（m）2.9梁侧楼板厚度（mm）100、荷载设计模板及其支架自重标准值 Gik（kN/m 2）面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值 G2k（kN/m 3）24钢筋自重标准值G3k（

6、kN/m ）梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Qlk2当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m )1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值3 k(kN/m 2)基本风压3 0(kN/m 2)0.3非自定义：0.22风压高度变化系数卩z0.9风荷载体型系数卩S0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用 (A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、 800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 (

7、mm)400梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3每纵距附加梁底支撑主梁根数2梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)50设计简图如下:平面图本圏梁侧支撑构造仅柞示意，具体详见梁侧模板设计四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm,按二等跨连续梁计算，计算简图如下:| | j | TvTWVTvT TvTWVTvT丿r-rdID0W = bh2/6=1000X 15X 15/6= 37500mm3, I = bh3/12=1000X 15X 15X 15/12= 281250mm4 qi =

8、0.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)x h)+1.4Q1k, 1.35(G1k+ (G2k+G3k)x h)+1.4X 0.7Q1k X b=0.9max1.2X (0.1+(24+1.5)X 0.5)+1.4X 2, 1.35X (0.1+(24+1.5)X 0.5)+1.4X 0.7X 2 X 1 = 17.38kN/m= 0.9X 1.35X Gik+(G2k+G3k) X h X b= 0.9X 1.35X 0.1+(24+1.5) X 0.5 X 1 =15.61kN/m= 0.9X 1.4X 0.7X Q2kX b= 0.9X 1.4X 0.7X 2X 1 = 1.76

9、kN/mq2= (G1k+ (G2k+G3k)X h) X b=0.1+(24+1.5) X 0.5 X 1 = 12.85kN/m1、强度验算Mmax= 0.125q1L2= 0.125qi l2 = 0.125X 17.38X 0.152= 0.05kN m(r = M max/W = 0.05 X 106/37500= 1.3N/mm2< f = 15N/mm2满足要求！2、挠度验算v max= 0.521qL4/(100EI)=0.521 X 12.85X 1504/(100X 10000X 281250)= 0.012mm< v = l/400 = 150/400= 0.

10、38mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1 静I +0.437 q1活l=0.375X 15.61 X 0.15+0.437X 1.76X 0.15= 0.99kNR2=1.25q1l=1.25 X 17.38X 0.15 = 3.26kN标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375 cpl=0.375X 12.85X 0.15= 0.72kNR2=1.25q2l=1.25X 12.85X 0.15= 2.41kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60 X 80小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值t (N/

11、mm 2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩l(cm4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:11111 11111 11 l 11 1111 I 1U UIU l U J1111111J J43100-L丿r彳r彳r400丿qi = max0.99+0.9 X1.35X (030.1) x 0.3/2+0.5X (0.5-0.1)+0.9max1.2X (0.5+(24+1.1)x 0.1)+1.4X 1, 1.35X (0.5+(24+1.1) X 0.1)+1.4X 0.7X 1 X max0.4-0.3/2, (

12、0.8-0.4)-0.3/2/2 X 1, 3.26+0.9X 1.35X (0.3-0.1)X 0.3/2=3.29kN/mq2= max0.72+(0.3-0.1)X 0.3/2+0.5X (0.5-0.1)+(0.5+(24+1.1) X 0.1)X max0.4-0.3/2, (0.8-0.4)-0.3/2/2X 1, 2.41+(0.3-0.1)X 0.3/2= 2.44kN/m1、抗弯验算Mmax= max0.107q1l12, 0.5q1l22 = max0.107X 3.29X 0.42, 0.5X 3.29X 0.42 = 0.26kN m = M max/W = 0.26

13、X 106/64000= 4.12N/mm2 <f = 15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax= max0.607q1|1, q1|2 = max0.607X 3.29X 0.4, 3.29X 0.4= 1.318kNT max= 3Vmax/(2bh0)=3X 1.318X 1000/(2X 60 X 80) = 0.41N/mm2< t = 1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算v 1 = 0.632q2l14/(100EI) = 0.632X 2.44X 4004/(100 X 9350X 2560000)= 0.02mm< v = l/400 = 400

14、/400= 1mmV 2 = q2|24/(8EI) = 2.44X 4004/(8 X 9350X 2560000)= 0.33mmw v = 1/400 = 400/400=1mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax= max1.143qili,0.393qili+qil2 = max1.143X3.29X 0.4,0.393X3.29X0.4+3.29X0.4=1.84kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1= R3= 1.03kN, R2= 1.84kN正常使用极限状态R'max= max1.143q2l1, 0.39

15、3qpl1+q2|2 = max1.143X 2.44X 0.4, 0.393X 2.44X 0.4+2.44X0.4= 1.36kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1= R'3= 0.87kN , R'2= 1.36kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48 X 3.2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值t (N/mm 2)125主梁截面惯性矩l(cm4)11.36主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁自重忽略不计，计算简图如下:1.03KN164kN1.03kN800丿-31

16、、抗弯验算c = Mmax/W = 0.623X 106/4730= 131.81N/mm2 <f=205N/mm 2满足要求！2、抗剪验算D.92心921 95135-1.95主梁剪力图（kN）Vmax= 1.95kNT max= 2Vmax/A=2 X 1.95X 1000/450= 8.67N/mm2< t = 125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)v max= 1.26mm w v = l/400 = 800/400= 2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R= maxRi,R2 = 1.95kN < 8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况

17、下，单扣件能满足要求!同理可知，左侧立柱扣件受力 R= 1.95kN< 8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!七、纵向水平钢管验算钢管类型 48 X 3.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm 2)206000钢管截面惯性矩l(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值t (N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值b (N/mm 2)215计算简图如下:195k1.95k1.95k1.95k1 95k1 95k1.95k1.35k.1.95kl.95lc1 95kT95k

18、1.95k1.95k1 95k1 95k1 95kT95k1.95kNL 1200L 1200L 1200L 120012001200A丿r-1rHrrdrR= maxRi, R2=1.95kN , R'= maxRi', R2' = 1.55kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN m)c = Mmax/W = 0.66 x 106/4730=.83N/mm2w f=205N/mm 2满足要求!2、抗剪验算3.3S31,40314032.0992.0991.9011.3012.4372 43701490 140 05 0.05015470.5+724 £24

19、37n.8O>1.801.2-2.09-2099Vmax= 3.353kN纵向水平钢管剪力图（kN）t max= 2Vmax/A=2 X 3.353X 1000/450= 14.9N/mm2< t = 170N/mm2满足要求!3、挠度验算-2.0G2纵向水平钢管变形图（mm）v max= 2.06mm w v = 1/400 = 1200/400= 3mm满足要求！4、扣件计算R = 6.55kN< 8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!同理可知，左侧立柱扣件受力 R = 6.55kN< 8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质

20、量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技 术规JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸岀顶层水平杆中心线至支撑点200的长度a(mm)顶部立杆计算长度系数卩11.386非顶部立杆计算长度系数卩21.755钢管类型 48 X 3.2立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm 2)205长细比验算顶部立杆段：loi=k 卩 i(hd+2a)=ix 1.386X (1500+2x 200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=k 卩

21、2h =1 X 1.755X 1500=2632.5mm入=l0/i=2633.4/15.9=165.62W 入=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw= 0.92x 1.4X3 kX laX h2/10= 0.9x 1.4X 0.22X 1.2X 1.52/10= 0.07kN m2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1) 面板验算= 0.9X 1.2 X (0.1+(24+1.5)X 0.5)+0.9X 1.4X 2 X 1= 16.15kN/m2) 小梁验算q1 = max0.93+(0.3-0.1) X 0.3/2+0.9X 1.2 X

22、 (0.5+(24+1.1)X 0.1)+0.9X 1.4X 1 X max0.4-0.3/2, (0.8-0.4)-0.3/2/2 X 1, 3.03+(0.3-0.1)X 0.3/2=3.06kN/m同上四七计算过程，可得：R1 = 5.07kN, R2= 5.07kN顶部立杆段：l01=k 卩 1(hd+2a)=1.115X 1.386X (1500+2X 200)=2936.241mm入 1 = l01/i = 2936.241/15.9= 184.669,查表得，© 1 = 0.211立柱最大受力 Nw= maxR1+N边 1, R2+N边2+M w/lb= max5.07

23、+0.9X 1.2 X (0.5+(24+1.1)X0.1)+0.9X 1.4X 1 X (0.8+0.4-0.3/2)/2X 1.2, 5.07+0.9X 1.2X (0.5+(24+1.1) X 0.1)+0.9X 1.4X 1X (0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2X 1.2+0.07/0.8= 7.92kNf = N/( © A) = 7.92X 103/(0.21 X 450) = 83.37N/mm2 <f = 205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=k 卩 2h =1.115X 1.755X 1500=2935.237mm入 2= |02/i = 2

24、935.237/15.9= 184.606,查表得，© 2 = 0.211立柱最大受力 Nw = maxRi+N边1, R2+N边2+M w/b= max5.07+0.9X 1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.1)+0.9X 1.4X 1 X (0.8+0.4-0.3/2)/2X 1.2, 5.07+0.9X 1.2X (0.75+(24+1.1)X 0.1)+0.9X 1.4 X 1 X (0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2X 1.2+0.07/0.8= 8.09kNf = N/( © A)+M w/W = 8086.07/(0.21 X 450)+0

25、.07 X 106/4730= 99.4N/mm2< f = 205N/mm2 满足要求！200X300mm梁模板(扣件式)计算书、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm X mm)200X 300新浇混凝土结构层高(m)2.9梁侧楼板厚度(mm)100、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m 2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m 3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k2当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m )1振

26、捣混凝土时产生的荷载标准值2Q2k(kN/m )对水平面模板取值2风荷载标准值3 k(kN/m 2)基本风压3 0(kN/m 2)0.3非自定义：0.22风压高度变化系数卩z0.9风荷载体型系数卩S0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用 (A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、 800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm)400梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数2每纵距附加梁底支撑主梁根数2梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)5

27、0设计简图如下:平面图本團梁侧支撑构造仅作示意，具体详见架侧模板设计四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm,按简支梁计算，计算简图如下:| j | TvTWVTvT TvTWVTvT 11 H H 1111 H U1111 H U1111 H U 11 j l U U 11 j200W = bh2/6=1000X 15X 15/6= 37500mm3, I = bh3/12=1000X 15X 15X 15/12= 281250mm4 qi = 0.9max1.2(G1k+ (G

28、2k+G3k)x h)+1.4Q1k, 1.35(G1k+ (G2k+G3k)x h)+1.4X 0.7Q1k X b=0.9max1.2X (0.1+(24+1.5)X 0.3)+1.4X 2, 1.35X (0.1+(24+1.5)X 0.3)+1.4X 0.7X 2 X 1 = 11.18kN/mq2= (Gik+ (G2k+G3k)x h) X b=0.1+(24+1.5) X 0.3 X 1 = 7.75kN/m1、强度验算M max= qH2/8= 11.18X 0.22/8 = 0.06kN m(r = M max/W = 0.06 X 106/37500= 1.49N/mm2

29、<f = 15N/mm2满足要求！2、挠度验算v max= 5qL4/(384EI)=5 X 7.75X 2004/(384X 10000X 281250)= 0.057mm< v = l/400 =200/400= 0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1l=0.5X 11.18X 0.2= 1.12kN标准值(正常使用极限状态)R1=R2=0.5q2l=0.5 X 7.75X 0.2= 0.77kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60 X 80小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值t (N/mm

30、2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩l(cm4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:100-L丿r彳r彳r冲400丿*-T二qi = max1.12+0.9 X1.35X (030.1) x 0.2/2+0.5X (0.3-0.1)+0.9max1.2X (0.5+(24+1.1)x 0.1)+1.4X 1, 1.35X (0.5+(24+1.1) X 0.1)+1.4X 0.7X 1 X max0.4-0.2/2, (0.8-0.4)-0.2/2/2 X 1, 1.12+0.9X 1.35X (0.3-0.1)X

31、0.2/2=1.94kN/mq2= max0.77+(0.3-0.1)X 0.2/2+0.5X (0.3-0.1)+(0.5+(24+1.1) X 0.1)X max0.4-0.2/2, (0.8-0.4)-0.2/2/2X 1, 0.77+(0.3-0.1)X 0.2/2= 1.35kN/m1、抗弯验算Mmax= max0.107q1l12, 0.5q1l22 = max0.107X 1.94X 0.42, 0.5X 1.94X 0.42 = 0.16kN m = M max/W = 0.16X 106/64000= 2.43N/mm2 <f = 15.44N/mm2满足要求！2、抗剪

32、验算Vmax= max0.607q1l1, q1l2 = max0.607X 1.94X 0.4, 1.94X 0.4= 0.778kNT max= 3Vmax/(2bh0)=3X 0.778X 1000/(2X 60 X 80) = 0.24N/mm2< t = 1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算v 1 = 0.632q2l14/(100EI) = 0.632X 1.35X 4004/(100X 9350X 2560000)= 0.01mmw v = l/400 = 400/400= 1mm44v 2 = q2|24/(8EI) = 1.35X 4004/(8X 9350X 25

33、60000)= 0.18mmw v = l/400 = 400/400= 1mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax= max1.143q1|1,0.393q1|1+q1|2 = max1.143X 1.94X 0.4,0.393X 1.94X 0.4+1.94X 0.4 =1.08kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri= R2= 1.08kN正常使用极限状态R'max= max1.143q2|i, 0.393cpli+q2|2 = max1.143X 1.35X 0.4, 0.393X 1.35X 0.4+1.35X0.4

34、 = 0.75kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'i= R'2= 0.75kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48 X 3.22主梁弹性模量E(N/mm2)2060002主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值t (N/mm 2)125主梁截面惯性矩l(cm4)11.36主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁自重忽略不计，计算简图如下:1,08kN1 ,.08kN8001、抗弯验算满足要求！2、抗剪验算i.oeroe-1.08主梁剪力图（kN）V max= 1.08kNt max= 2Vmax/A=2 X 1.08 X 1000

35、/450= 4.8N/mm2 w t = 125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)v max= 0.63mm w v = 1/400 = 800/400= 2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R= maxR1,R2 = 1.08kN w 8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!同理可知，左侧立柱扣件受力 R= 1.08kNw 8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!七、纵向水平钢管验算钢管类型 48 X 3.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)20600

36、0钢管截面惯性矩l(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值t (N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值b (N/mm 2)215计算简图如下:1.O8k1.O8k1.O8k1.OBk1.O8k1.O0k1.O8k1.O8k1.O8kl.O6k1.D8kTO0k1.O0k1.O0k1.O3k1.O8k1.D0kTO0k1.O8KNL 1200L個°L 1200L 120012001200jT丿r-1rHr*rdR= maxRi, R2=1.08kN , R = maxRi , R2 = 0.75kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN m)c = Mm

37、ax/W = 0.36 X 106/4730= 76.89N/mm2 <f=205N/mm 2满足要求!2、抗剪验算1.8S70.7770.7771.1S31.1S31.0521.0521.1081.108-1.33C-1.3830 0930 030.02云趾0 9970 9970 0260 02E1 3S31.3330L 3030.303-0.08'-UOO.99>0.337*1.10(-1.109-1.O5M.O52-1.1 SSI.162C 77,-° 777纵向水平钢管剪力图(kN)V max= 1.857kNt max= 2Vmax/A=2 X 1.85

38、7X 1000/450= 8.25N/mm2 w t = 170N/mm2满足要求！3、挠度验算-0.590纵向水平钢管变形图(mm)v max= 1mm w v = 1/400 = 1200/400= 3mm满足要求！4、扣件计算R = 3.63kNw 8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力 R = 3.63kNw 8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技 术规JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立

39、杆伸岀顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数卩11.386非顶部立杆计算长度系数卩21.755钢管类型 48 X 3.2立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm 2)205长细比验算顶部立杆段：loi=k 卩 i(hd+2a)=ix 1.386X (1500+2x 200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=k 卩 2h =1 X 1.755X 1500=2632.5mm入=l0/i=2633.4/15.9=165.62W 入=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw= 0.92x 1.

40、4X3 kX laX h2/10= 0.9x 1.4X 0.22X 1.2X 1.52/10= 0.07kN m2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1) 面板验算q1 = 0.9X 1.2 X (0.1+(24+1.5)X 0.3)+0.9X 1.4X 2 X 1 = 10.64kN/m2) 小梁验算= max1.06+(0.3-0.1) X 0.2/2+0.9X 1.2 X (0.5+(24+1.1)X 0.1)+0.9X 1.4X 1 X max0.4-0.2/2, (0.8-0.4)-0.2/2/2 X 1, 1.06+(0.3-0.1)

41、X 0.2/2=1.74kN/m同上四七计算过程，可得：R1 = 2.69kN, R2= 2.69kN顶部立杆段：l01=k 卩 1(hd+2a)=1.115X 1.386X (1500+2X 200)=2936.241mm入 1 = l01/i= 2936.241/15.9= 184.669,查表得，© 1 = 0.211立柱最大受力 Nw= maxR1+N边 1, R2+N边2+M w/lb= max2.69+0.9X 1.2 X (0.5+(24+1.1)X 0.1)+0.9X 1.4X 1 X (0.8+0.4-0.2/2)/2X 1.2, 2.69+0.9X 1.2X (0

42、.5+(24+1.1)X 0.1)+0.9X 1.4 X 1 X (0.8+0.8-0.4-0.2/2)/2X 1.2+0.07/0.8= 5.66kNf = N/( © A) = 5.66X 103/(0.21X 450) = 59.65N/mm2 <f = 205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=k 卩 2h =1.115X 1.755X 1500=2935.237mm入 2= l02/i = 2935.237/15.9= 184.606,查表得，© 2 = 0.211立柱最大受力 Nw = maxR 1+N边1, R2+N边2+M w"b= m

43、ax2.69+0.9X 1.2 X (0.75+(24+1.1)X 0.1)+0.9X 1.4X 1 X (0.8+040.2/2)/2X 1.2, 2.69+0.9X 1.2X (0.75+(24+1.1)X 0.1)+0.9X 1.4X 1 X (0.8+0.8-0.4-0.2/2)/2X 1.2+0.07/0.8= 5.84kNf = N/( © A)+M w/W = 5842.11/(0.21X 450)+0.07X 106/4730= 75.77N/mm2< f = 205N/mm2满足要求！这样求得：P1=8.09kN、P2=5.84KN。由于 12 kN > R>Rc=8kN，故 R 杆上下端必须使用双扣件才能满足要求。2）求AE杆、BO杆、EO杆力已知 Pi=8.09KN、P2=5.