模板施工方案

1、 模板支撑施工方案浙江上帆科技发展有限公司综合楼、职工宿舍模板施工 丽水荣昌建设有限公司二0一三年一月模板支撑施工方案一、 概述本工程由浙江上帆科技发展有限公司开发，位于南城七百秧G-24-6工业地块，交通比较便利，本工程由浙江鸿地建筑设计有限公司设计 ；浙江省浙南综合工程勘察测绘院勘察，由丽水荣昌建设有限公司承建。本工程职工宿舍为框架结构，建筑层次为六层，建筑占地面积537.06平方米，建筑面积为3280.25平方米；其中第一层为厨房和餐厅，建筑面积537.06平方米，第二至六层为宿舍，建筑面积2685.3平方米；屋面层为楼梯间，建筑面积57.89平方米，建筑檐口高度（室内地坪±0

2、.000至女儿墙）为22.2米，楼层高度为3.23.8米；本工程建筑合理使用年限为50年，安全等级二级，建筑耐火等级按二级设计，生产火灾危险性为丙类，建筑抗震不设防。综合楼为框架结构，建筑层次为六层，建筑占地面积415.5筑面积为2549.37平方米；其中第一层为展示厅，建筑面积415.5平方米，第二至四层为办公用房，建筑面积1246.5平方米；第五至第六层检验与测试中心，建筑面积831平方米，屋面层为电梯机房和楼梯间，建筑面积为56.37平方米，建筑檐口高度（室内地坪±0.000至女儿墙）为23.2米，楼层高度为3.43.8米；本工程建筑合理使用年限为50年，安全等级二级，建筑耐火

3、等级按二级设计，生产火灾危险性为丙类，建筑抗震不设防。二、结构施工分析（一）承载受力体系1、梁板荷传力线路：上部荷载模板木楞、钢楞钢管排架结构。2、墙柱荷载传力线路混凝土侧压力模板钢管对拉螺栓（二）支撑结构构件连接1、九夹板与木楞采用铁钉固定2、钢管之间、钢管与木楞之间采用模板工程中的各连接件连接。（三）需要材料1、楼板模板、梁、柱均采用九夹板；2、支撑材料采用45mm×80mm的木楞，48×3.5mm钢管，钢管无锈蚀、弯曲、压扁或裂纹等现象。钢管应有产品质量合格证及钢管材质检验报告。各杆件的联接采用扣件，扣件的种类有直角、对接和回旋三种。使用的扣件应有出厂合格证及材质检验

4、报告，不得使用脆裂、变形或滑丝的扣件。扣件规格型号与钢筋相匹配。脚手架的各种杆件、扣件、与螺栓均需经过筛选、除锈、上油、保养。脚手管及扣件必须有出厂合格证及检验报告。铜管、扣件必须按批次、数量送检，经检验不合格的材料禁止使用。三、模板施工工艺1、安装顺序墙柱模板安装顺序：复核柱边线、控制线放置纵向扫地杆立杆横向扫地杆水平杆安装模板检查垂直度、位置穿对拉螺栓安装墙柱模板全面检查复核固定。梁模板安装顺序：复核梁底标高、检查轴线位置搭设梁模支架安装梁模板绑扎梁钢筋复核梁模尺寸、位置与相邻桁架及梁模或柱模连接固定。楼板模板安装顺序：搭设排架安装木楞调整楼板模板的板底标高铺设九夹板检查模板平整度并调平2

5、、拆模顺序模板拆除前必须填报申请经监理工程师批准后方可按规程拆除。技术员凭与结构同条件养护砼试块报告单和现场砼构件实际情况决定模板的拆除日期，另悬壁构件底模要求砼强度达设计标准的100%方可拆除；构件承重底模拆除时砼强度达到100%设计值。墙柱及梁侧模板一般在夏天浇筑12小时后，不损坏砼棱角的前提下，即可拆除。每次浇梁板砼时，均应留置1组拆模试块，当试块试压结构符合规范要求时，应填后拆模申请报告，并与试块报告一同报至监理，经监理签字同意后，方可拆除梁板模板。当构件上施工荷载超过2KN/M2时，拆模时间还根据结构承载能力进行计算确定。拆除原则：先支的后拆，后支的先拆，拆模时要保护砼构件不受损坏。

6、柱子模板拆除：先拆掉柱子的斜撑，卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离。楼板、梁模板拆除：先拆除支柱，操作人员站在已拆除的空隙，拆去旁柱下的支柱使龙骨自由坠落，用钩将模板钩下，将该段的模板全部脱模。拆下的模板及时运出并清理粘边物，涂刷脱模剂，进行分类堆放。3、纵横向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内相邻接头水平距离不应小于500mm，避免设在纵向水平杆的跨中。4、立杆采用搭接方法，搭接的扣件数量不少于2个，搭接长度不少于1米。5、搭设完成后，项目部认真进行检验验收。按照承重支模架搭设分项检查验收表要求逐一进行验收扣件拧紧，检查工具必须使用力矩扳手。顶部大模杆与立杆连接点的

7、扣件应全数检查，其他扣件检查数量不少于10%。6、经项目部及现场业主验收合格后方可进入下道工序。四、模板安装质量要求1、楼板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外侧弹水平线，水平线的标高应为楼板底标高减去楼板模板厚度及搁栅高度，然后按水平线钉上托木，托木上口与水平线相齐。再把靠梁模旁的搁栅先摆上，等分搁栅间距，摆中间部分的搁栅。搁栅采用断面50mm×80mm的方木，间距为40mm。当搁栅的跨度较大时，应在搁栅下面再铺设通长的牵杆，以减少搁栅跨度。最后在搁栅上铺钉楼板模板。为了便于拆模，只要模板的端部或接头处钉牢，中间尽量少钉，楼板模板应垂直于搁栅方向铺设，模板采用竹胶板。组装的模板必须规

8、范要求，模板拼装缝不漏浆。2、模板和承重支模体系必须具有足购的强度、刚度和稳定性。顶板梁承重立杆和墙柱支撑连成整体。承重立杆梁底设二道水平拉杆，扫地杆每隔两根设一道，搭设高度超过4m的设斜撑和剪刀撑以确保支撑体系的稳定。3、垂直控制：每一根柱相邻两面要挂统高线锤，作垂直校正、固定。剪力墙每隔2m左右挂统高线锤作垂直校正和固定。4、轴线、平面位置控制：柱、梁每一区段必须拉统长麻线塑料面等防雨遮盖材料。5、标高控制：每一根柱都必须进行标高测定，同标高柱必须拉统线进行复核检查。每根梁底两端和中间分几点进行标高测定，并拉统线进行复核检查。板底四周和中间分几点进行标高测定，并拉统线检查板底平整度和用2m

9、长直尺检查板底平整度。6、梁柱节点模板必须准确计算，精工细作。避免梁柱节点处模板工度拼接。若要接长，不应在节点处拼接长度。模板必须平缝拼接，不得留有缝隙。钢木不宜混拼，若要混拼或搭接，必须有保证质量措施。7、安装允许偏差（1） 现浇结构安装允许偏差应符合下表：序号项 目允许偏差（mm）1轴线位置52底模上表面标高±53截面内部尺寸基 础±10柱、墙、梁+4、-54层高垂直全高5m6全高5m85相邻两板表面高低差26表面平整（2m长度上）5（2）预埋件和预留孔洞允许偏差应符合下表序号项 目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置33预埋螺栓中心线位置2

10、外露长度±10 04预留洞中心线位置10外露长度±10 0五、模板质量通病及预防措施：梁模板易出现的问题及预防措施1、现象：梁身不平直；梁底不平，下挠；梁侧模板胀模；拆模后发现梁身侧面有水平裂缝、掉角、表面粗糙；局部模板嵌 柱梁间，拆除困难。2、原因分析（1） 模板支设未校直撑牢；（2） 梁底模板未起拱；（3） 侧模拆模过迟；（4） 木模采用黄花松或易变形的木材制作，混凝土浇筑后变形较大，易使混凝土产生裂缝、掉角、和表面毛糙；（5） 木模在混凝土浇筑后吸水膨胀，事先未预留空隙。3、防治措施（1）梁侧模应根据梁的高度进行配制，若高度超过60 cm，应回钢管围檩，上口侧用圆钢插

11、入模板上端小孔内；（2）支梁木模时应遵守边模包底的原则：梁模与柱连接处应考虑模板吸湿后膨胀的影响，下料尺寸一般应略为缩短，使混凝土浇筑后不至嵌入柱内；（3）木模板梁侧模下口必须有夹条木，钉紧在支柱上，以保证混凝土浇筑过程中，侧模下口不致炸模。（4）侧梁模上口模横档应用斜撑双面支撑在支柱顶部；如有楼板，则上口横档应放在模板的搁栅下；（5）梁模用木模昼不采用黄花松或其它易变更的木材制，并应在混凝土浇筑前充分用水浇透。柱模板易出现的问题及预防措施1、现象（1） 炸模，造成断面尺寸鼓出、漏浆、砼不密实或蜂窝麻面；（2） 偏斜，一排柱子不在同一设计轴上；（3） 柱身扭曲。2、原因分析（1） 柱箍筋间距太

12、大或不牢，或木模钉子被砼侧压力拔出；（2） 板缝不严密；（3） 成排柱子支模不跟线、不找方，钢筋偏移未扳正就套柱模；（4） 柱模未保护好，支模前已歪扭，未修整好就使用；（5） 模板两侧松紧不一；（6） 模板上有砼残渣，未奶好清理，或拆模时间过早；（7） 支模脚支设不稳，造成模板整体变形。3、防治措施（1） 成排柱子支模前，应先在底部弹出通线，将柱子位置四方找中；（2） 柱底部应做小方盘模板，或以钢筋角钢焊成柱断面外包框保证底部位置准确。（3） 成排柱子支模时，应先立两断柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间各根柱模；柱间距不大时，相互间应用剪刀撑及水平撑搭牢，柱间距较大时，各柱单独

13、拉四面斜撑，保证柱子位置准确；（4） 根据柱子断面的大小及高度，柱模外面每隔812cm应加设牢固的柱箍，防止炸模，外柱必须采用对穿螺栓，上下间距不大于40cm。（5） 柱模如用木料制作，拼缝应刨光拼严，门子板应根据柱宽采用适当厚度，确保砼浇筑过程中不漏浆，不炸模，不产生外鼓；（6） 较高的柱子应在模板中部一侧留临时浇灌孔，以便浇砼，挺入振动棒，当砼浇筑到临时洞口时，应封闭牢固。楼板模板易出现的问题及预防措施1、现象板中部下挠，板底砼面不平，采用木模时梁边模板嵌入梁内不易拆除。2、分析原因（1） 板搁栅用料较小，造成挠度过大；（2） 板下支撑底部不牢，砼少筑过程中荷载不断增加，支撑下沉，板模下挠

14、；（3） 板底模板不平，砼接触面平整度超出规范；（4） 将板底模板铺钉在梁侧模板上，甚至略伸入梁内，浇筑砼后，模板吸水膨胀，梁侧模板略有外胀，造成板底模板嵌牢在砼内。3、防治措施（1） 板底模板下支撑或桁架应有足购强度和刚度，支承面要平整；（2） 板底木模板与梁侧模连接处，板底模板应拼铺在梁侧模外，便可避免模板嵌入砼内；（3） 板底模板应按规定起拱，缝隙必须拼严，并保持水平一致。楼梯模板易出现的问题及预防措施1、 现象楼梯侧邦漏浆、麻面、底部不平2、原因分析（1） 楼梯侧帮模与底模拼缝不严，造成漏浆；（2） 底模平整度偏差太大，支撑不牢固。3、防治措施底模应平整，拼缝要严密，符合施工规范，若支

15、撑长细比过大，应加剪力撑。六、安全注意事项1、遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定。2、装拆模板必须有稳固的登高工具。3、在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。4、模板的预留孔洞等处应架设防护架、防护网，防止人员和物体坠落。5、在拆模时，在脚手架和操作台上堆放模板、钢管等物件时，应按规定要求放平稳，防止脱落，并不得超载。6、操作工具及模板的连接件要随手放入工具袋内。严禁放在脚手架或操作平台上。7、模板上架设的电线和使用的电动工具应采用36V的低压电。七、运输、维修和保管（一）运输运输时必须采取有效措施，防止模板滑动、倾倒，支撑件应捆扎牢固，连接件应分类装

16、箱。（二）维修和保管1、安装和拆模时不得抛扔，以免损坏板面或造成模板变形。吊运时不得碰撞混凝土结构。2、振捣混凝土时，不得用振捣棒触动板面，绑扎焊接钢筋时不得砸坏或烧坏九夹板。3、拆下的模板应及时清除灰浆，对损坏和变形的模板应及时报废，不得再用于工程结构中。4、清除好的模板必须及时涂刷脱模剂，开孔部位涂封边剂。5、模板应存放在室内木工棚内的干燥通风处，露天堆放要加盖蓬布。6、模板及零配件应设专人保管和维修，并按规格、种类分别存放或装箱。7、建立模板管理、使用维修制度。八、成品保护：成型的砼成品，其棱角完整，表现平整，应做好成品保护。1、 拆模时间：应在砼强度达到能保证其表面及棱角不因拆除模板而

17、损坏时方可拆除（承重构件应在与结构同条件养护的试块达到规定强度方可拆除）。2、 拆模方法：拆模时不得将铁撬直接支撑在柱、梁、墙、板表面撬模板，这样易产生棱角松动而损坏。拆模应用木楔先将拼装一起的模板松开，拔掉拼装铁钉后就可轻易的将模板拆除。3、 拆模完后，成型砼柱四角、剪力墙角，洞口等阳角部位2米以下用2.5厚松模保护，避免在材料搬运时碰撞成品，造成棱角有损。九、支模架搭设参数：模板支架横向间距横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.50；步距(m):1.60；250×1280梁底支撑立柱梁跨度方向间距l(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架

18、步距(m):1.00； 梁两侧立柱间距(m):1.20；其他梁底支撑立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.60；脚手架搭设高度(m):2.90；梁两侧立柱间距(m):1.80；楼层板厚有12cm、10cm等。我们以12cm板进行验算。支柱间距均为1000mm×1000mm，计算如下： 模板支架计算书 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、 混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-200

19、3)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.50；步距(m):1.60； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):2.90； 采用的钢管(mm):48×3.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.12；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):1.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数 钢筋级别:二级钢H

20、RB 335(20MnSi)；楼板混凝土标号:C25； 每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000； 计算楼板的宽度(m):4.00；计算楼板的厚度(m):0.12； 计算楼板的长度(m):4.50；施工平均温度():15.000； 4.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方木的计算: 方木

21、按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3； I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.000×0.300×0.120 = 0.900 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值

22、与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000 + 1.000)×1.500×0.300 = 0.900 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(0.900 + 0.105) = 1.206 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.900=1.260 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260×1.500 /4 + 1.206×1.5002/8 = 0.812 kN；

23、最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 +1.206×1.500/2 = 1.535 kN ； 截面应力 = M /W = 0.812×106/64000.00 = 12.683 N/mm2； 方木的计算强度为 12.683 小于13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 1.206×1.500/2+1.260/2 = 1.535 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 ×1.535

24、15;103/(2 ×60.000×80.000) = 0.480 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为 0.480 小于 1.300 满足要求! 4.挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.005 kN/m； 集中荷载 p = 0.900 kN； 最大变形 V= 5×1.005×1500.04 /(384×9500.000×2560000.000) + 900.000×1500.03 /(

25、48×9500.000×2560000.0) = 5.326 mm； 方木的最大挠度 5.326 小于 1500.000/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.206×1.500 + 1.260 = 3.069 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.033 kN.m ； 最大变形 Vmax = 2.641 mm ； 最大支座力 Qmax = 11.161 kN ；

26、 截面应力 = 203.368 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计

27、算中R取最大支座反力,R= 11.161 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.135×2.900 = 0.390 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×1.500×1.000 = 0.525 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.120×1.500×1.000 = 4.50

28、0 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.415 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000 ) ×1.000×1.500 = 3.000 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.698 kN； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.698 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i

29、- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至

30、模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.600 = 3.142 M； Lo/i = 3141.600 / 15.800 = 199.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=10698.060/(0.182×489.000) = 120.206 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 120.206 小于 f= 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h + 2a = 1

31、.600+2×0.100 = 1.800 m ； Lo / i = 1800.000 / 15.800=114.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.489 ； 钢管立杆受压强度计算值；=10698.060/(0.489×489.000) = 44.739 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 44.739 小于 f= 205.000满足要求！ 七、楼板强度的计算: 1. 计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋2级钢筋,配筋面积As=1440 mm2,fy=300

32、 N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4000mm×120mm,截面有效高度 ho=100 mm。 按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m； 楼板计算范围跨度内摆放5×3排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q = 2× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.120 ) + 1× 1.2 × ( 0.390

33、5;5×3/4.500/4.000 ) + 1.4 ×(1.000 + 1.000) = 11.230 kN/m2； 计算单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×11.230 = 50.535 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.0596×50.540×4.0002 = 48.190 kN.m； 验算楼板混凝土强度的平均气温为15，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天后混凝土强度达到62.400%,C25混凝土强度近似等效为C15.600。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.488N/mm2

34、； 则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As× fy/ ( b × ho × fcm ) = 1440.000×300.000 / ( 4000.000×100.000×7.488 )= 0.144 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = 0.134 此楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s× b× ho2×fcm = 0.134×4000.000×100.0002×7.488×10-6 = 40.025 kN.m； 结论：由于 Mi =

35、40.025 <= Mmax= 48.190 所以第8天以后的各层楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保留。 3.计算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m； 楼板计算范围跨度内摆放5×3排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为 q = 3× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.120 ) + 2× 1.2 × ( 0.390×5×3/4.500/4.000 ) + 1.4 ×(

36、1.000 + 1.000) = 15.640 kN/m2； 计算单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×15.640 = 70.380 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.0596×70.380×4.0002 = 67.115 kN.m； 验算楼板混凝土强度的平均气温为15，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到16天后混凝土强度达到83.210%,C25混凝土强度近似等效为C20.800。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.968N/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As× fy/ (

37、b × ho × fcm ) = 1440.000×300.000 / ( 4000.000×100.000×9.968 )= 0.108 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = 0.102 此楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = s× b× ho2×fcm = 0.102×4000.000×100.0002×9.968×10-6 = 40.736 kN.m； 结论：由于 Mi = 80.762 > Mmax= 67.115 所以第16天以后的各层楼

38、板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。该工程结构梁截面尺寸较大有250×570、200×770、250×450、250×1280等。梁采用双排支撑，其间距当梁高H 700mm 时为1000mm，H 700时为4001000mm（特别情况考虑梁底支撑），为确保顶撑纵横两个方向的稳定，用48×3.25钢管搭设水平支撑和斜支撑。梁截面尺寸200×770，计算如下：梁支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、 混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009

39、-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.50。 一、参数信息: 梁段信息:L1； 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.60；脚手架搭设高度(m):2.90； 梁两侧立柱间距(m):1.80；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A； 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.200； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.770； 倾倒混凝土荷

40、载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的钢管类型(mm):48×3.5。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二、梁底支撑方木的计算 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= 25.000×0.200

41、5;0.770×0.300=1.155 kN； (2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.350×0.300×(2×0.770+0.200) =0.183 kN； (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)×0.200×0.300=0.240 kN； 2.木方楞的传递集中力计算： 静荷载设计值 q=1.2×1.155+1.2×0.183=1.605kN； 活荷载设计值 P=1.4×0.240=0.336kN； P=1.

42、605+0.336=1.941kN。 3.支撑方木抗弯强度计算： 最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩， 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距(kN.m)M=1.941×1.800/4=0.874； 木方抗弯强度(N/mm2)=873558.000/133333.333=6.552； 木方抗弯强度6.552N/mm2小于木方抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，所以满足要求！ 4.支撑方木抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力(kN) Q=1.941/2=0.971； 截面抗剪强度计算

43、值(N/mm2)T=3×970.62/(2×80.00×100.00)=0.182； 截面抗剪强度计算值0.182N/mm2小于截面抗剪强度设计值T=1.300N/mm2，所以满足要求！ 5.支撑方木挠度计算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 1.578kN； 最大挠度(mm)Vmax=1577.700×1800.003/(48×9500.00×6666666.67)=3.027； 木方的最大挠度(mm)3.027小于l/250=1800.00/2

44、50=7.200，所以满足要求！ 三、梁底支撑钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。 1.支撑钢管的强度计算： 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=1.941 kN； 计算简图如下： 支撑钢管按照简支梁的计算公式 其中 n=1.000/0.300=3 经过简支梁的计算得到： 钢管支座反力 RA = RB=(3-1)/2×1.941+1.941=3.882 kN； 通过传递到支座的最大力为2×1.941+1.941=5.824 kN； 钢管最大弯矩 Mmax=(3×3-1)×1.941

45、×1.000/(8×3)=0.647 kN.m； 截面应力 =0.647×106/5080.000=127.378 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 四、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 五、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc

46、 - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.82 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =5.824 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.144×2.900=0.502 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； N =5.824+0.502+0.720=7.046 kN； - 轴心受压立杆

47、的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.163 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.163×1.700×1.600 = 3.163 m； Lo/i