盘扣支架计算书

1、附件一、中间跨架体计算二亘挹世好%1 500aq3 o m9000跨中断面I编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20163、混凝土结构工程施工规范GB50666-20114、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20135、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231 -20106、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20087、建筑结构荷载规范GB50009-2012372015 年版）&混凝土结构设计规范 GB50010-20109、钢结构设计标准GB50017-201710、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2

2、00211、木结构设计规范GB50005-201712、混凝土模板用胶合板GB/T17656-201813、危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部令第37号14、 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号工程参数箱梁参数箱梁高度2.1m顶板厚度0.25m底板厚度0.25m翼板厚度0.4m腹板厚度0.5m支架参数支架安全等级I级结构重要性系数：支架1.1面板主次楞1.1支模咼度6m钢管类型水平杆 Q235: ? 48 X 3.0mm,立杆 Q345: $ 60.3 X 3.2mm底板下立杆纵距1.5m立杆横距1.5m腹板下立杆纵距1.5m立杆横距0.9m翼板下立杆纵距

3、1.5m立杆横距1.5m水平杆步距1.5m伸出长度a0.5m面板木胶合板厚度：15mm次楞方木，间距底板下 0.25m ,翼板下0.3m，腹板下0.2m主楞10号工字钢剪刀撑设置依据JGJ231-2010规范要求设置支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接何载参数永久何载新浇砼自重324kNm钢筋自重31.5kN/m面板次楞自重0.3kNm 2支架自重0.14kN/m可变施工人员面板与次楞主楞立杆何载及设备荷载23kN/m2.5kN23kN/m23kN/m箱梁翼板模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm,取主楞间距1.5m的面板作为计算宽度3面板的截面抵抗矩 W= 1

4、500 X 15X 156=56250mm截面惯性矩 匚 1500 X 15X 15X 15/12=421875 口用(一)强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m2、 荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q仁 1.1 X 1 .X (24X 0.4+1.5X 0.4+0.3)+1.4 X 3 X 1.5=27.720kNmq1=1.1 X 1.3X (24 X 0.4+1.5X 0.4+0.3)+1.4 X 0.7X 3 X 1.5= 28.240kNm根据以上两者比较应取q1= 28.240kNm作为设计

5、依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2=1.1 X 1.X1.5X 0.3=0.594 kN/m跨中集中荷载设计值 P=1.1 X 1.X2.5= 3.850kN3、 强度验算施工荷载为均布线荷载：M=0.1q 1l 2=0.1 X 28.240 X 0.32=0.254kN ?m施工荷载为集中荷载M=0.08q 2| 2+0.213PI=0.08 X 0.594 X 0.32 +0.213 X 3.850 X 0.3=0.250kN ?m取ML=0.254KN ?仃验算强度面板抗弯强度设计值f=12Nmm ;C MnaX 0.254 X 106=4.52Nmn n < f=1

6、2Nmm 2=W56250面板强度满足要求！（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0q = 1.5 x（ 24x 0.4 + 1.5 X 0.4 + 0.3+3 ） =20.250kNm ；面板最大容许挠度值：300250=1.2mm ;面板弹性模量：E = 6000Nmm2.440.677ql0.677 X 20.250 X 300V =0.44mm V 1.2mm100EI100X 6000 X 421875满足要求！三、箱梁翼板次楞方木验算次楞采用方木，宽度100mm高度100mm间距0.3m ,截面抵抗矩 W和截面惯性矩I分别 为:3截面抵抗矩

7、 W =100x 100x 1006=166667mm截面惯性矩 I =100 X 100x 100x 10012=8333333mm（一）抗弯强度验算K次楞按二跨连续梁讣算-H讣算跨度取立杆横距.L=VSmio2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值均布线荷载设计值为：q1=1.1 X 1 .x (24x 0.4+1.5x 0.4+0.3)+1.4 X 3 X 0.3=5.544kNmq1=1.1 X 1.3x (24 X 0.4+1.5 X 0.4+0.3)+1.4 X 0.7x 3 X 0.3= 5.648kNm 根据以上两者比较应取 qi= 5.648kN/m

8、 作为设计依据 集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2=1.1 x 1.；2 0.3 X 0.3=0.119kN/m 跨中集中荷载设计值 P=1.1 X 1.X2.5= 3.850kN3、强度验算 施工荷载为均布线荷载：M= 0.1q 1l 2=0.1 X 5.648 X 1.52=1.271kN ?m 施工荷载为集中荷载：M= 0.08q 2l2+0.213PI=0.08 X 0.119 X 1.5 2+0.213 X 3.850 X 1.5=1.251kN ?m 取 Mk=1.271kN ? 仃 验算强度。木材抗弯强度设计值 f=13N/mm ；MU 1.271 X 106(T = =

9、 =7.63N/mn i < f=13N/mm 2 W 166667次楞抗弯强度满足要求 ！二) 抗剪强度验算 施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q 1l=0.6 X 5.648 X 1.5=5.083kN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q 2|+0.65P=0.6 X 0.119 X 1.5+0.65 X 3.850=2.610kN 取 V=5.083kN 验算强度 木材抗剪强度设计值 fv=1.6N/mm 2;抗剪强度按下式计算 ：33V 3X 5.083 X 102T = = = 0.762N/mm < fv=1.6N/mm2bh 2X 100X 100次楞抗剪强度满足要

10、求 ！三） 挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载 +施工均布荷载，分项系数均取 1.0q = 0.3 X(24X 0.4 + 1.5 X 0.4 + 0.3+3) =4.050kN/m次楞最大容许挠度值：1500250=6mm次楞弹性模量：E = 9000Nmm 2;0.677ql 40.677 X 4.050 X 1500.04V = =1.85mm V 6mm100EI100X 9000X 8333333满足要求！四、箱梁翼板主楞验算主楞采用:10号工字钢，截面抵拒矩 W=49.00c用截面惯性矩l=245.00cm4，弹性模量E=206000Nmm(一)强度验算 当进行主楞强度验算

11、时，施工人员及设备均布荷载取3kNmm。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：qii= 1.1 X 1X(24X 0.4+1.5X 0.4+0.3)+1.4 X 3 X 0.3=5.544kNm qi2= 1.1 X 1.3X(24 X 0.4+1.5X 0.4+0.3)+1.4 X 0.7X 3 X 0.3= 5.648kNm 根据以上两者比较 应取q1= 5.648kNm 作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1 X 5.648 X 1.5=9.319kN次楞作用集中荷载P=9.319kN,进行最不利荷载布置如下图:<3.32 <L32

12、 Cr 32 C).32 <132 <* J£32 )132 132 !* ).32132 !/ 、32 <132 ! 19.32 !T、1323.32"7T1500 丄1500J-1500-7乙计算简图(kN)主楞的抗弯强度设计值f=205Nmm ;MnaX6 - - 3=W7.129 X 10649.00 X 102 2145.490Nmm V 205Nmm弯f矩图（kN ? m）支座力自左至右分别为：R1=18.54kN;R2=51.35kN;R3=51.35kN;R4=18.54kN主楞抗弯强度满足要求！+施工均布荷载，分项系数均取1.0（二）挠度

13、验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P作用在次楞上的均布线荷载设计值为:q = 0.3 X（ 24x 0.4 + 1.5 X 0.4 + 0.3+3）=4.050kNm次楞最大支座力=1.1q1=1.1 X 4.050 X 1.5=6.683kN 。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P,经计算，主梁最大变形值 V=1.565mm主梁的最大容许挠度值：1500250=6.0mm ,最大变形 VmaX=1.565mm V 6.0mm满足要求！五、风荷载计算（一）风荷载标准值架体风荷载标准值应按下式计算叫- 基本风压，按黑龙江佳木斯市 10 年一遇风压值采用，

14、W0=O.4kN/m片-支撑结构风荷载体形系数卩 S, 将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表 831 第 33 项和 37 项的规定计算。支撑架的挡风系数 =1.2 X A/(| aX h)=1.2 X 0.179/(1.5 X 1.5)=0.0952式中 A - 一步一跨范围内的挡风面积， A=(l a+h+0.3251 ah)d=0.179mla-立杆间距， 1.5m ， h-步距， 1.5m, d- 钢管外径， 0.048m系数 1.2 节点面积增大系数。系数 0.325 支撑架立面每平米内剪刀撑的平均 长度。单排架无遮拦体形系数：卩 st=1.2 =1.2 X 0.095

15、=0.11 无遮拦多排模板支撑架的体形系数：1- n n 1-0.97 9低= 低 t=0.11 =0.881- n 1-0.97n 风荷载地形地貌修正系数。 n 支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度 H=6m 按地面粗糙度 B 类 田野、乡村、丛林、丘 陵以及房 屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数卩z=1 。单榀桁架风荷载标准值Wk = zst W0 =1X 0.11 X 0.4=0.044kN/m 2模板支撑架架体风荷载标准值 Wfk =创 w0=1 X 0.88 X 0.4=0.352kN/m 2 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡体型系数 s 取 1, 风荷载标准值 w

16、mk = w °=1X1 X 0.4=0.400kN/m 2(二)风荷载作用在模板支撑架上产生的倾覆力矩标准值Mk计算1 2MTk 2HkH Fwkqwk风荷载作用在模板支撑架计算单元的架体范围内的均布线荷载标准值；qwk la Wfk =1.5X 0.352=0.528k N/mH 架体搭设高度；FWk 风荷载作用在模板支撑架计算单元的栏杆围挡范围内产生的水平集中力标准值，作用在架体顶部;FWk Ia Hm Wmk=i.5x 1.5 X 0.400=0.9OokNHm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡（模板）的高度MTK=1/2 X 6X 6X 0.528+6 X 0.900=14.90

17、4kN ? m（三）模板支撑架立杆由风荷载产生的最大附加轴力标准值N WkNWk =6n ?M Tk(n+ 1)( n+ 2) ' BB模板支撑架横向宽度。NWk二6X 6X 14.904=1.06kN(6+1)(6+2) X 9n模板支撑架计算单元立杆跨数，取横向宽度B/立杆横距lb, n=6;（四）模板支撑架立杆由风荷载产生的弯矩设计值由风荷载产生的弯矩标准值MWk按下式计算:WkIaW2MWk=1.5X 0.044 X 1.5 X 1.510=0.015kN ? m10由风荷载产生的弯矩设计值M w=1.4X 0.6 MWk= 1.4X 0.6 X 0.015=0.013kN ?

18、 m六、立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值组合由风荷载产生的附加轴力时，按下式分别计算，并取较大值：由可变荷载控制的组合：1.2 X 0.14 X 6+（24 X 0.4 + 1.5 X 0.4 + 0.3） X 1.5 X 1.5+1.4 X（3X 1.5 X 1.5+0.6 X1.06） =39.70kN ；由永久荷载控制的组合：1.35 X 0.14 X 6+（24 X 0.4 + 1.5 X 0.4 + 0.3） X 1.5 X 1.5+1.4 X（ 0.7 X 3X 1.5 X1.5+0.6 X 1.06)=40.53kN ；立杆轴力设计值 N=40.53KN（二）立杆计算长度立杆计

19、算长度按下式计算，并取较大值：L 匸 n h=1.2 X 1.5=1.80mLo2=h'+2ka=1.5+2 X 0.7 X 0.5=2.20mh-支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（m。h'-支架立杆顶层水平杆步距（m n -支架立杆计算长度修正系数。K-悬臂端计算长度折减系数a-支座可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（ mLQ 取 2.2Om。（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式CNAN -立杆轴向力设计值 （kN） , N=40.53kN;-轴心受压稳定系数,由长细比入=Loi查表得到；Lo -立杆计算长度（m） , Lo=2.20mo- 立杆的截面回转半径 （Cm

20、） ,i=2.02cm ；A -立杆截面面积（cm2）,A=5.74cm 2;M-风荷载产生的弯矩设计值；W -立杆截面抵抗矩（cm3）: W= 7.78Cm ；f - Q345钢材抗压强度设计值 Nmmf=300Nmm ;立杆长细比计算：入=Loi=2202.02=109 V 150 ,长细比满足要求！按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.411 ;“1.1 X 40.531031.1 X 0.01 X IO6ON OM W A W =2 +3=188.98+1.84=190.82Nmm2 <f=300Nmm0.411 X 5.74 X 1027.78 X 10彳立杆稳定性满足

21、要求七、箱梁底板模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm,取主楞间距1.5m的面板作为计算宽度3面板的截面抵抗矩 W= 1500 X 15X 156=56250mm截面惯性矩 匚 1500 X 15X 15X 15/12=421875 口用（一）强度验算2、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.25m2、 荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值均布线荷载设计值为：qi=1.1 X 1 .X (24X (0.25+0.25)+1.5 X (0.25+0.25)+0.3)+1.4 X 3 X 1.5=32.769kNmqi=1.1 X 1.35X

22、 (24 X (0.25+0.25)+1.5 X (0.25+0.25)+0.3)+1.4 X 0.7 X 3 X 1.5=33.920kNm根据以上两者比较应取q1= 33.920kNm作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2=1.1 X 1.X1.5X 0.3=0.594 kN/m跨中集中荷载设计值 P=1.1 X 1.X2.5= 3.850kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M=0.1q 1 2=0.1 X 33.920 X 0.25 2=0.212kN ? m施工荷载为集中荷载:M=0.08q 2 2+0.213PI=0.08 X 0.594 X 0.252 +0.2

23、13 X 3.850 X 0.25=0.208kN ? m取Mna=0.212KN-仃验算强度面板抗弯强度设计值f=12Nmm ;C MnaX0.212 X 10656250=3.77Nmm V f=12Nmm 2面板强度满足要求！(二)挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。 q = 1.5 X( 24X(0.25+0.25) + 1.5 X (0.25+0.25) + 0.3+3) =24.075kNm ； 面板最大容许挠度值： 250250=1.0mm ;面板弹性模量：E = 6000Nmm 2;440.677ql0.677 X 24.075 X 2

24、50V =0.25mm V 1.0mm100EI100X 6000 X 421875满足要求！八、箱梁底板次楞方木验算次楞采用方木，宽度100mm高度100mm间距0.25m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分 别为:3截面抵抗矩 W =100X 100X 1006=166667mm截面惯性矩 I =100 X 100X 100X 10012=8333333mm(一) 抗弯强度验算2.次楞按三跨连续梁订算芋H讣算跨度取立杆横距.L=1.5mo取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值均布线荷载设计值为：q1=1.1 X 1 .X (24X (0.25+0.25)+1.5 X (0.25+

25、0.25)+0.3)+1.4 X 3 X 0.25=5.462kNmq1=1.1 X 1.35X (24 X (0.25+0.25)+1.5 X (0.25+0.25)+0.3)+1.4 X 0.7 X 3 X 0.25=5.653kNm根据以上两者比较应取 qi= 5.653kN/m 作为设计依据。 集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2=1.1 X 1.；2 0.25X 0.3=0.099kN/m 跨中集中荷载设计值 P=1.1 X 1.X2.5= 3.850kN3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M= 0.1q 1l 2=0.1 X 5.653 X 1.52=1.272kN ? m

26、 施工荷载为集中荷载：M= 0.08q 2l2+0.213PI=0.08 X 0.099 X 1.52+0.213 X 3.850 X 1.5=1.248kN ? m 取 MLa=1.272kN ? 仃 验算强度。木材抗弯强度设计值 f=13N/mm ；MU 1.272 X 106(T = =7.63N/mn i < f=13N/mm 2W 166667次楞抗弯强度满足要求 ！二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q 1l=0.6 X 5.653 X 1.5=5.088kN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q 2l+0.65P=0.6 X 0.099 X 1.5+0.65

27、X 3.850=2.592kN 取 V=5.088kN 验算强度 木材抗剪强度设计值 fv=1.6N/mm 2;抗剪强度按下式计算 ：33V3X 5.088 X 102T = = = 0.763N/mm < fv=1.6N/mm2bh2X 100X 100次楞抗剪强度满足要求三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载 +施工均布荷载，分项系数均取 1.0q = 0.25 X( 24 X (0.25+0.25) + 1.5 X (0.25+0.25) + 0.3+3 ) =4.013kNm次楞最大容许挠度值：1500250=6mm次楞弹性模量：E = 9000Nmm 2;0.677ql

28、 4V =100EI0.677 X 4.013 X 1500.04=1.83mm V 6mm100X 9000X 8333333满足要求!九、箱梁底板主楞验算主楞采用:10号工字钢，截面抵拒矩 W=49.00c用截面惯性矩l=245.00cm4，弹性模量4E=206000Nmm(一)强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取3kNmm。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：qn= 1.1 X 1X(24 X (0.25+0.25)+1.5 X (0.25+0.25)+0.3)+1.4 X 3 X 0.25=5.462kNmq12= 1.1 X 1.3

29、X (24 X (0.25+0.25)+1.5 X (0.25+0.25)+0.3)+1.4 X 0.7 X 3 X 0.25=5.653kNm根据以上两者比较应取q1= 5.653kNm作为设计依据次楞最大支座力=1.1q1=1.1 X 5.653 X 1.5=9.327kN次楞作用集中荷载P=9.327kN,进行最不利荷载布置如下图:计算简图(kN)最大弯矩 Mma=8.511kN ? m主楞的抗弯强度设计值f=205Nmm ;MnaX8.511 X 1062 2(T = = 173.694Nmm V 205Nmm3W49.00 X 10主楞抗弯强度满足要求！(二) 挠度验算挠度验算时，荷

30、载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.25 X( 24X (0.25+0.25) + 1.5 X (0.25+0.25) + 0.3+3) =4.013kNm次楞最大支座力=1.1q41.1 X4.013 X 1.5=6.621kN 。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P,经计算，主梁最大变形值V=1.852mm主梁的最大容许挠度值：1500250=6.0mm ,最大变形 VmaX=1.852mm V 6.0mm满足要求！十、风荷载计算(一)风荷载标准值架体风荷载标准值应按下式计算WO叫-

31、基本风压，按黑龙江佳木斯市 10 年一遇风压值采用， W0=O.4kN/m片-支撑结构风荷载体形系数卩 S, 将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表 831 第 33 项和 37 项的规定计算。支撑架的挡风系数 =1.2 X A/(| aX h)=1.2 X 0.179/(1.5 X 1.5)=0.0952式中 A - 一步一跨范围内的挡风面积， A=(l a+h+0.3251 ah)d=0.179mla-立杆间距， 1.5m ，h-步距， 1.5m, d-钢管外径， 0.048m系数 1.2节点面积增大系数。系数 0.325 支撑架立面每平米内剪刀撑的平均 长度。单排架无遮拦体形

32、系数：卩 st=1.2 =1.2 X 0.095=0.11 无遮拦多排模板支撑架的体形系数：1- n n1-0.97 9低= 低 t=0.11 =0.881- n1-0.97n 风荷载地形地貌修正系数。 n 支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度 H=6m 按地面粗糙度 B 类 田野、乡村、丛林、丘 陵以及 房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数卩z=1。单榀桁架风荷载标准值 Wk = zst W0 =1X 0.11 X 0.4=0.044kN/m 2 模板支撑架架体风荷载标准值Wfk =创 w0=1 X 0.88 X 0.4=0.352kN/m 2模板支撑架顶部竖向栏杆围

33、挡体型系数S取1,风荷载标准值Wmk = w =1X1 X0.4=0.400kN/m 2(二)风荷载作用在模板支撑架上产生的倾覆力矩标准值Mk计算1 2MTk 2HkH Fwkqwk风荷载作用在模板支撑架计算单元的架体范围内的均布线荷载标准值；qwk la Wfk =1.5X 0.352=0.528k N/mH 架体搭设高度；FWk 风荷载作用在模板支撑架计算单元的栏杆围挡范围内产生的水平集中力标准值，作用在架体顶部;FWk Ia Hm Wmk=i.5x 1.5 X 0.400=0.9OokNHm模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度MTK=1/2 X 6X 6X 0.528+6 X 0.9

34、00=14.904kN ? m(三)模板支撑架立杆由风荷载产生的最大附加轴力标准值N WkNWk =6n ?M Tk(n+ 1)( n+ 2) ' BB模板支撑架横向宽度。n模板支撑架计算单元立杆跨数，取横向宽度6X 6X 14.904NWk _二=1.06kN(6+1)(6+2) X 9B/立杆横距lb, n=6;(四)模板支撑架立杆由风荷载产生的弯矩设计值由风荷载产生的弯矩标准值MWk按下式计算:M WkIaW2MWk=1.5X 0.044 X 1.5 X 1.510=0.015kN ?m10由风荷载产生的弯矩设计值M w=1.4X 0.6 MWk= 1.4X 0.6 X 0.01

35、5=0.013kN ? m立杆稳定性验算(一)立杆轴力设计值组合由风荷载产生的附加轴力时，按下式分别计算，并取较大值：由可变荷载控制的组合：1.2 X 0.14 X 6+(24 X 0.50 + 1.5 X 0.50 + 0.3) X 1.5 X 1.5+1.4 X(3X 1.5 X 1.5+0.6X 1.06) =46.58kN ；由永久荷载控制的组合：1.35 X 0.14 X 6+(24 X 0.50 + 1.5 X 0.50 + 0.3) X 1.5 X 1.5+1.4 X( 0.7 X 3X 1.5 X1.5+0.6 X 1.06 )=48.28kN ；立杆轴力设计值N=48.28K

36、N （二）立杆计算长度立杆计算长度按下式计算，并取较大值：Loi=n h=1.2 X 1.5=1.80mLo2=h'+2ka=1.5+2 X 0.7 X 0.5=2.20mh-支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（m。h'-支架立杆顶层水平杆步距（m n -支架立杆计算长度修正系数。K-悬臂端计算长度折减系数a-支座可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（ mL0 取 2.20m。（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式CNAN -立杆轴向力设计值 （kN） , N=48.28kN;-轴心受压稳定系数,由长细比入=Loi查表得到；Lo -立杆计算长度（m） , Lo=2.20mo-

37、 立杆的截面回转半径 （Cm） ,i=2.02cm ；A -立杆截面面积（cm2）,A=5.74cm 2;M-风荷载产生的弯矩设计值；W -立杆截面抵抗矩（cm3）: W= 7.78Cm ；f - Q345钢材抗压强度设计值 Nmmf=300Nmm ;立杆长细比计算：入=Loi=2202.02=109 V 150 ,长细比满足要求！按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.411 ;“1.1 X 48.2 X 1031.1 X 0.01 X 106ONW 一=225.12+1.84=226.96Nmm2 <f=300Nmm0.411 X 5.74 X 1027.78 X 103立杆稳

38、定性满足要求十二、箱梁腹板模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm,取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度3面板的截面抵抗矩 W= 900X 15 X 156=33750mm截面惯性矩 匚 900 X 15X 15X 15/12=253125 口用L=0.2m（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，JL -LJf L LLJA ?2、荷载计算 均布线荷载设计值为：qii=1.1 X 1.X (24X 2.1+1.5X 2.1+0.3)+1.4 X 3 X 0.9=68.132kNmqi2=1.1 X 1.3X (24X 2.1+1.5X 2.1+0.3)+1.

39、4 X 0.7X 3 X 0.9= 74.881kNm 根据以上两者比较应取q1= 74.881kNm作为设计依据。3、强度验算M=0.1qd 2=0.1 X 74.881 X 0.22=0.300kN ? m面板抗弯强度设计值f=12Nmm ；（T MnaX 0.300 X 106=8.89Nmm V f=12Nmm 2=W33750面板强度满足要求！（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0q = 0.9 X（ 24X 2.1 + 1.5 X 2.1 + 0.3+3 ） =51.165kNm ；面板最大容许挠度值：200250=0.8mm ;面板弹性

40、模量：E = 6000Nmm ;0.677ql 40.677 X 51.165 X 2004=0.36mm V 0.8mmV =100EI100X 6000 X 253125满足要求!十三、腹板底次楞验算腹板底次楞采用方木，宽度100mm高度100mm间距0.2m，截面抵抗矩 W=10X0Xl06=166.667cm 3,截面惯性矩 I =10 X10X10X1012=833.333cm 4，弹性模量 E=9000Nmm(一) 强度验算1、荷载计算；腹板下均布线荷载设计值为：q1= 1.2 X (24X 2.1+1.5X 2.1+0.3)+1.4 X 3 X 0.2=15.14kNmq1=1.

41、35X (24X 2.1+1.5X 2.1+0.3)+1.4 X 0.7X 3 X 0.2= 16.64kN/m根据以上两者比较应取 q1= 16.64kN/m。底板下均布线荷载设计值为：q2= 1.2 X (24X 0.5+1.5X 0.5+0.3)+1.4 X 3 X 0.2=4.37kNm q2= 1.35 X (24 X 0.5+1.5X 0.5+0.3)+1.4 X 0.7X 3 X 0.2=4.52kNm 根据以上两者比较应取q2= 4.52kNm。16.64<524.5290049000900计算简图(kN)-0.733-0.7330.0910.0910.709弯矩图（kN

42、 ? m）经过计算得到从左到右各支座力分别为：R1=1.22kN; R2=7.91kN; R3=7.91kN; R4=1.22kN;最大弯矩 MmaX = 0.733kN ? m 次楞抗弯强度设计值f=13Nmm 2MnaX° 733 X1038(T = = =4.398Nmm V 13NmmW166.667 X 103满足要求！（二）挠度验算如下:验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算腹板下 q1 = 0.2 X( 24X 2.1 + 1.5 X 2.1 + 0.3 ) =10.77kNm ;底板下 q2 = 0.2 X( 24X 0.5 + 1

43、.5 X 0.5 + 0.3 ) =2.61kNm ;10.772.61LLlf(V y2.61 /JI”T 'r- T " IVVVVVV V V V'j r ”TV V V l V lWVVVTVVVa900900900Q计算简图（kN）次楞弹性模量：E = 9000Nmm 2;经计算，最大变形 VmaX = 0.395mm次楞最大容许挠度值：900/250 =3.6 mm ;最大变形 VmaX = 0.395mm V 3.6mm满足要求!十四、腹板底主楞验算主楞采用:10号工字钢，截面抵抗矩 W=49.00c用截面惯性矩l=245.00cm4，弹性模量E=206

44、000Nmm(一) 强度验算主楞按三跨连续梁计算，次楞作用在主楞上的集中荷载P=7.91kN,如下图:7.917.917.917.917.917.917.917.917.917.917.917.917.917.917.917.917.917.917.917.917.917.917.91计算简图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=25.69kN;R2=65.27kN;R3=65.27kN;R4=25.69kN;最大弯矩 Mma=8.919kN ? m 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm ；Mnax8.919 X 106(T = = 182.020N/mm < 205N/mm

45、 2W49.00 X 103主楞抗弯强度满足要求 ！( 二 ) 挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，次楞作用在主楞上的集中荷载 P=4.898kN, 经计算，主楞最大变形值 Vnax=1.700mmo 主楞的最大容许挠度值 ：1500/250=6.0mm , 最大变形 Vmax=1.700mm < 6.0mm 满足要求！十五、 风荷载计算( 一 ) 风荷载标准值 架体风荷载标准值应按下式计算： Wfk= psZW° w0-基本风压，按黑龙江佳木斯市 10 年一遇风压值采用， W0=0.4kN/m 2 o片-支撑结构风荷载体形系数卩S ,将支撑架视为桁架，

46、按现行国家标准建筑结构荷载规范表 8.3.1 第 33 项和 37 项的规定计算。支撑架的挡风系数=1.2 X A/(| aX h)=1.2 X0.179/(1.5 X 1.5)=0.0952式中 A - 一步一跨范围内的挡风面积， A=(l a+h+0.3251 ah)d=0.179mla -立杆间距， 1.5m， h-步距， 1.5m, d-钢管外径， 0.048m系数 1.2节点面积增大系数。系数 0.325支撑架立面每平米内剪刀撑的平均 长度。单排架无遮拦体形系数：卩 st=1.2 =1.2 X 0.095=0.11 无遮拦多排模板支撑架的体形系数：1- n n 1-0.97 9伎 =

47、0.11=0.881- n 1-0.97n -风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=6m按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数卩z=1单榀桁架风荷载标准值 Wk二注awo=ix 0.11 X 0.4=0.044kNm 2模板支撑架架体风荷载标准值Wfk =w0=1 X 0.88 X 0.4=0.352kNm42模板支撑架顶部竖向栏杆围挡体型系数S取1 ,风荷载标准值Wmk= wo=li X0.4=0.400kNm 2（二）风荷载作用在模板支撑架上产生的倾覆力矩标准值Mk计算H2 qwkTkH FWkq

48、Wk风荷载作用在模板支撑架计算单元的架体范围内的均布线荷载标准值;qwk IaWfk=i.5x 0.352=0.528k N/mH 架体搭设高度;值，作用FWk风荷载作用在模板支撑架计算单兀的栏杆围挡范围内产生的水平集中力标准在架体顶部；氐 la Hm Wmk =1.5x 1.5 X 0.400=0.900kNHm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡（模板）的高度N WkM=12 X 6X 6X 0.528+6 X 0.900=14.904kN ? m（三）模板支撑架立杆由风荷载产生的最大附加轴力标准值_ 6n ?M TkNWk =(n+ 1)( n+ 2) ' BB模板支撑架横向宽度。n模板

49、支撑架计算单元立杆跨数，取横向宽度B/立杆横距lb, n=6;NWk6x 6x 14.904=1.06kN(6+1)(6+2) X 9（四）模板支撑架立杆由风荷载产生的弯矩设计值MM Wk按下式计算：由风荷载产生的弯矩标准值IaWkh2MWk -10Mwk=i.5x 0.044 X 1.5 X 1.510=0.015kN ? m由风荷载产生的弯矩设计值 M w=.4X 0.6 MWk = 1.4X 0.6 X 0.015=0.013kN ? m十六、立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值箱梁腹板模板主次楞计算时，结构重要性系数取1.1立杆承受上部腹板荷载设计值：65.27/1.仁59.34kN;立

50、杆承受支架自重荷载设计值：1.2 X 6X 0.14=1.01kN腹板底立杆轴向力设计值 N=59.34+1.0仁60.35kN;风荷载引起的立杆轴力：1.06kN组合风荷载时，立杆的最大轴向力设计值N=60.35+1.4 X 0.6 X 1.06=61.24kN（二）立杆计算长度立杆计算长度按下式计算，并取较大值：Lo1 = n h=1.2 X 1.5=1.80mLo2=h'+2ka=1.5+2 X 0.7 X 0.5=2.20mh-支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（m O h'-支架立杆顶层水平杆步距（mn -支架立杆计算长度修正系数。K-悬臂端计算长度折减系数a-支座可调

51、托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（ mL0 取 2.20m。（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式：ONoM W VfAW VN -立杆轴向力设计值 （kN） , N=61.24kN;44地基承载力满足要求 ！OLo - 立杆计算长度（ m , Lo=2.2Om= 立杆的截面回转半径 （cm ） ,i=2.02cm ；A 立杆截面面积 （ cm 2）,A=5.74cm 2;MW 风荷载产生的弯矩设计值；W 立杆截面抵抗矩 （cm3） : W= 7.78cm ；f Q345 钢材抗压强度设计值 N/mmf=300N/mm ;立杆长细比计算：入=Loi=2202.02=109 V 150，长细比满足要求！按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.411 ;“ 1.1 X 61.2 410