北工大钢结构第一章ppt课件

1、 第 1 章 轻型门式刚架构造 1.1 概 述1.1.1 单层门式刚架构造的组成 承重构件：门式刚架的梁、柱构件焊接H形钢(等截面或变截面),热轧H型钢(等截面) 焊接变截面的H形截面采用较多。单跨刚架的梁-柱节点采用刚接； 多跨刚架的梁-柱节点大多刚架和铰接并用。柱脚可与根底刚架或铰接。 檩条、墙梁：冷弯薄壁型钢 槽钢、卷边槽形、Z形围护构造屋面、墙面：压型钢板保温隔热资料：聚苯乙烯泡沫塑料、硬质聚氨酯泡沫塑料、岩棉、矿棉、玻璃棉适当设置支撑单层轻型钢构造房屋的组成 1.1.2 单层门式刚架构造的特点 1质量轻 围护构造(屋面、墙面)的质量都很轻，因此支承它们的门式刚架也很轻； 地基的处置费

2、用相对较低，根底做得比较小；在一样地震烈度下门式刚架构造的地震反响小，风荷载对门式刚架构造构件的受力影响较大，风荷载产生的吸力能够会使屋面金属压型板、檩条的受力反向，当风荷载或房屋较高时，风荷载能够是刚架设计的控制荷载。 2工业化程度高，施工周期短 构件为工厂制造,质量易于保证,工地安装方便；构件之间的衔接采用高强度螺栓衔接。3综合经济效益高设计周期短； 构件采用先进自动化设备制造； 原资料的种类较少；便于运输； 工程周期短，资金报答快，投资效益高。 4柱网布置比较灵敏柱网布置不受模数限制， 柱距：根据运用要求和用钢量最省的原那么。其他特点：1门式刚架体系的整体性依托檩条、墙梁及隅撑来保证，从

3、而减少了屋盖支撑的数量；支撑多用张紧的圆钢制成，很轻便。 2门式刚架的梁、柱多采用变截面构件，可以节省资料。柱为楔形构件，梁那么由多段楔形构件组成。梁、柱腹板在设计时利用屈曲后强度，可使腹板宽厚比放大腹板厚度较薄。塑性设计不再适用。 3 组成构件的板件较薄，对制造、涂装、运输、安装的要求高。板件的宽厚比大，使得构件在外力撞击下容易发生部分变形。锈蚀对构件截面减弱带来的后果更为严重。构件的抗弯刚度、抗扭刚度比较小，构造的整体刚度也比较柔。因此，在运输和安装过程中要采取必要的措施，防止构件发生弯曲和改动变形。 1.1.3 门式刚架构造的运用情况 轻型的厂房、仓库、大型超市、体育馆、展览厅及活动房屋

4、、加层建筑等。 1.2 构造方式和构造布置 1.2.1 门式刚架的构造方式 单跨单脊单坡 单跨单脊双坡 多跨单脊双坡双跨单脊双坡 单跨单脊双坡 双跨多脊多坡 1门式刚架的梁、柱截面方式变截面，等截面实腹焊接工字形截面或轧制H形截面。变截面构件通常改动腹板的高度，作成楔形。 2门式刚架的柱脚铰接，按支承设计，通常为平板支座，设一对或两对地脚螺栓。刚接，当用于工业厂房且有桥式吊车时。 3门式刚架轻型房屋屋面坡度宜取1/201/8，雨水较多地域取较大值。4门式刚架的组成可由多个梁、柱单元构件组成，柱普通为单独单元构件，斜梁可根据运输条件划分为假设干个单元。单元构件本身采用焊接，单元之间可经过端板用高

5、强度螺栓衔接。1.2.2 结 构 布 置 刚架的建筑尺寸和布置 1门式刚架的跨度，取横向刚架柱间的间隔，宜为936m，以3m为模数，但可不受模数限制。2门式刚架的高度，取地坪柱轴线与斜梁轴线交点的高度，宜为4.59m，可适当放大。3柱的轴线，取柱下端较小端中心的竖向轴线，工业建筑边柱的定位轴线宜取柱外皮。4斜梁的轴线，取经过变截面梁段最小端中心与斜梁上外表平行的轴线。 5门式刚架的间距，综合思索刚架跨度、荷载条件及运用要求等要素，宜取6m、7.5m或9m。6挑檐长度，根据运用要求确定，宜为0.51.2m，其上翼缘坡度取与刚架斜梁坡度一样。7门式刚架的温度区段，纵向温度区段300

6、m；横向温度区段150m；当有计算根据时，温度区段可适当放大。当房屋的平面尺寸超越规定时，需设置伸缩缝，伸缩缝可采用两种做法： a设置双柱；b在搭接檩条的螺栓处采用长圆孔，并使该处屋面板在构造上允许涨缩。 檩条和墙梁的布置1屋面檩条，普通应等间距布置。 但在屋脊处，应沿屋脊两侧各布置一道檩条，使得屋面板的外伸宽度不要太长小于200mm，在天沟附近布置一道檩条，以便于天沟的固定。确定檩条间距时，应综合思索天窗、通风屋脊、采光带、屋面资料、檩条规格等要素，按计算确定。2侧墙墙梁，当采用压型钢板作围护构造时，墙梁宜布置在刚架柱的外侧，其间距由墙板板型和规格确定，且不大于由计算确定的数

7、值。 支撑和刚性系杆的布置 支撑和刚性系杆的布置应符合以下规定： 1在每个温度区段或分期建立的区段中，应分别设置能独立构成空间稳定构造的支撑体系。2在设置柱间支撑的开间，应同时设置屋盖横向支撑，以构成几何不变体系。3端部支撑宜设在温度区段端部的第一或第二个开间。柱间支撑的间距普通取3045m。 4当房屋高度较大时，柱间支撑应分层设置；当房屋宽度大于60m，内柱列宜适当设置支撑。5当端部支撑设在端部第二个开间时，在第一个开间的相应位置应设置刚性系杆。6在刚架转机处边柱柱顶、屋脊及多跨刚架的中柱柱顶应沿房屋全长设置刚性系杆。7由支撑斜杆等组成的程度桁架，其直腹杆宜按刚性系杆思索。8刚

8、性系杆可由檩条兼任，此时檩条应满足压弯构件的承载力和刚度要求，当不满足时可在刚架斜梁间设置钢管、H型钢等杆件。 门式刚架轻型房屋钢构造的支撑宜用十字交叉圆钢支撑，圆钢与相连构件的夹角宜接近45，不超越3060。圆钢应采用特制的衔接件与梁、柱腹板衔接，校正定位后张紧固定。张紧手段最好用花篮螺丝。 1.3 刚 架 设 计 1.3.1 荷载及荷载组成包括永久荷载和可变荷载 永久荷载永久荷载包括：构造构件的自重和悬挂在构造上的非构造构件的重力荷载，如屋面、檩条、支撑、吊顶、墙面构件和刚架本身等。 可变荷载1屋面活荷载：当采用压型钢板轻型屋面时，屋面竖向均布活荷载的规范值

9、按程度投影面积计算应取0.5kN/m2；对受荷程度投影面积超越60m2的刚架构造，计算时采用的竖向均布活荷载规范值可取0.3kN/m2。设计屋面板和檩条时，应思索施工和检修集中荷载人和小工具的重力，其规范值为1kN。2屋面雪荷载和积灰荷载：屋面雪荷载和积灰荷载的规范值应按的规定采用。3吊车荷载：包括竖向荷载和纵向及横向程度荷载，按照的规定采用。4地震作用：按现行国家规范GB50011-2001的规定计算。 5风荷载：垂直于建筑物外表的风荷载按以下公式计算： 005. 1wwzsk 风荷载规范值kN/m2； 根本风压，按照的规定采用； 风荷载高度变化系数，按照的规 定采用，当高度小于10m时，

10、应按10m高度处的 数值采用； 风荷载体型系数。 kw0wsz 荷组合效应载门式刚架，其荷载效应的组合，按以下组合原那么：1屋面均布活荷载不与雪荷载同时思索，应取两者中的较大者； 2积灰荷载应与雪荷载或屋面均布活荷载中的较大值同时思索；3施工或检修集中荷载不与屋面资料或檩条自重以外的其他荷载同时思索；4多台吊车的组合应符合的规定； 5当需求思索地震作用时，风荷载不与地震作用同时思索。 在进展刚架内力分析时，所需思索的荷载效应组合主要有：11.2永久荷载+0.91.4积灰荷载+max屋面均布活荷载、雪荷载+0.91.4风荷载+吊车竖向及程度荷载；21.0永久荷载+1.4风荷载。组合

11、(1) 用于截面强度和构件稳定性计算。 组合()用于锚栓抗拉计算，其永久荷载的抗力分项系数取1.0。由于门式刚架构造的自重较轻，地震作用产生的荷载效应普通较小。 1.3.2 刚架的内力和侧移计算 内力计算 变截面门式刚架的内力通常采用杆系单元的有限元直接刚度法编制程序上机计算。计算时将变截面的梁、柱构件分为假设干段，每段的几何特性当作常量，也可采用楔形单元。地震作用的效应可采用底部剪力法分析确定。当需求手算校核时，可采用普通构造力学方法如力法、位移法、弯矩分配法等或利用静力计算的公式、图表进展。 根据不同荷载组合下的内力分析结果，找出控制截面的内力组合，控制截面的位置普通在柱底

12、、柱顶、柱牛腿衔接处及梁端、梁跨中等截面，控制截面的内力组合主要有：1最大轴压力 和同时出现的 及 的较大值。2最大弯矩 和同时出现的 及 的较大值。这两种情况有能够是重合的。以上是针对截面双轴对称的构件而言的。假设是单轴对称截面，那么需求区分正、负弯矩。 maxNMVmaxMNV鉴于轻型门式刚架自重很轻，锚栓在强风作用下有能够遭到拔起的力，还需求第 3 种组合，即：3最小轴压力 和相应的 及 ，出如今永久荷载和风荷载共同作用下，当柱脚铰 。 minNMV0M 侧移计算 变截面门式刚架的柱顶侧移应采用弹性分析方法确定。计算时荷载取规范值，不思索荷载分项系数。侧移计算可以在计算机上

13、进展。给出柱顶侧移的简化公式，可以在初选构件截面时估算侧移刚度，以免因刚度缺乏而需求重新调整构件截面。假设最后验算时刚架的侧移不满足要求，即需求采用以下措施之一进展调整：放大柱或和梁的截面尺寸，改铰接柱脚为刚接柱脚；把多跨框架中的个别摇摆柱改为上端和梁刚接。 1.3.3 刚架柱和梁的设计 梁、柱板件的宽厚比限值和腹板屈曲后强度 1梁、柱板件的宽厚比限值yftb235151工字形截面梁、柱构件腹板的高厚比限值： ywwfth235250工字形截面构件受压翼缘板的宽厚比限值： 2腹板屈曲后强度利用 在进展刚架梁、柱构件的截面设计时，为了节省钢材，允许腹板发生部分屈曲，并利用其屈曲后

14、强度。 工字形截面构件腹板的受剪板幅，当腹板的高度变化不超越60mm/m时，其抗剪承载力设计值可按以下公式计算： vwwdfthV当 时 当 时 当 时 8 . 0wvvff 1-5a1-5b1-5c4 . 18 . 0wvwvff)8 . 0(64. 01 4 . 1wvwvff)275. 01 (当腹板的高度变化超越60mm/m时，公式1-5不再适用。 (1-4)钢材的抗剪强度设计值；腹板屈曲后抗剪强度设计值；腹板板幅的平均高度；参数，按公式1-6进展计算。 vfvf whwywwwfkth235371-6当 时 当 时 1wha2)(34. 54whak1wha2)(434. 5whak

15、腹板横向加劲肋的间距；腹板在纯剪切荷载作用下的屈曲系数。 当不设中间加劲肋时 。ak34. 5k1-7a1-7b3腹板的有效宽度当工字形截面梁、柱构件的腹板受弯及受压板幅利用屈曲后强度时，应按有效宽度计算其截面几何特性。有效宽度取为： 3腹板的有效宽度腹板全部受压时，有效宽度： 1-8a 腹板部分受拉时，受拉区全部有效，受压区有效宽度 1-8b 腹板受压区有效宽度； 有效宽度系数，按以下公式进展计算： 当 时 1-9a 当 时 1-9b当 时 1-9cwehhcehheh8 . 012 . 18 . 0)8 . 0(9 . 012 . 1)2 . 1(24. 064. 0 与板件受弯、受压有关

16、的参数，按下式计算： 板件在正应力作用下的屈曲系数。 ywwfkth2351 .28)1 ()1 (112. 0)1 (1622kk 腹板边缘正应力比值，以压为正，拉为负， 1211，1-101-11当腹板边缘最大应力 时，计算 时可用 替代式1-10中的 ， 为抗力分项系数，取 。 f11RyfR1 . 1R腹板有效宽度 ，沿腹板高度按以下规那么分布 eh当腹板全截面受压，即 时 0)5(21eehh12eeehhh当腹板部分截面受拉，即 时 0eehh4 . 01eehh6 . 021-121-131- 刚架梁、柱构件的强度计算 1工字形截面受弯构件在剪力 和弯矩 共同作

17、用下的强度应符合以下要求： 当 时 1-15a当 时VMdVV5 . 0eMM ddVVV5 . 0215 . 01)(dfefVVMMMM1-15b 当截面为双轴对称时 fthAMwf)(1-16两翼缘所承当的弯矩；构件有效截面最大受压纤维的截面模量；构件有效截面所承当的弯矩， ；构件翼缘的截面面积；腹板抗剪承载力设计值，按公式1-4计算。fMeWeMfWMeefAdVvwwdfthV1-42工字形截面受弯构件在剪力 、弯矩 和 轴力 共同作用下的强度应符合以下要求： 当 时 1-17VMNdVV5 . 0 当截面为双轴对称时 NeMM eeeNeANWMM当 时ddVVV5 . 01-18

18、215 . 01)(dNfNeNfVVMMMM1-19)(ANfthAMwfNf1-20有效截面面积；兼承压力时两翼缘所能接受的弯矩。 eANfM 梁腹板加劲肋的配置 梁腹板应在中柱衔接处、较大固定集中荷载作用途和翼缘转机处设置横向加劲肋。其他部位能否设置中间加劲肋，根据计算需求确定。规定，当利用腹板屈曲后抗剪强度时，横向加劲肋间距 宜取 。 awwhh2当梁腹板在剪应力作用下发生屈曲后，将以拉力带的方式接受继续添加的剪力，亦即起类似桁架斜腹杆的作用，而横向加劲肋那么相当于受压的桁架竖杆。 中间横向加劲肋接受的力：集中荷载，翼缘转机产生的压力，拉力场产生的压力中间横向加劲肋接受拉

19、力场所产生的压力，计算公式：crwwSthVN9 . 0当 时 当 时 25. 18 . 0wvwcrf)8 . 0(8 . 01 25. 1w2wvcrf(1-22a)(1-22b)拉力场产生的压力；利用拉力场时腹板的屈曲剪应力；参数，按公式1-6计算。 SNcrw加劲肋稳定性验算按规范的规定进展，计算长度取腹板高度 ，截面取加劲肋全部和其两侧各 宽度范围内的腹板面积,按两端铰接轴心受压构件计算。 whywft235151- 变截面柱在刚架平面内的整体稳定计算 fWNNMANexExmxex100100)(1 )1 . 1 (2020eExEAN小头的轴线压力设计值； 大头

20、的弯矩设计值；小头的有效截面面积；大头有效截面最大受压纤维的截面模量；杆件轴心受压稳定系数，按楔形柱确定其计算长度， 取小头截面的回转半径，由GB50017规范查出； 等效弯矩系数，由于轻型门式刚架都属于有侧移失稳，故 0N1M0eA1eWxmx0 . 1mx1-231-24参数，计算 时回转半径 以小头截面为准。 0ExN0i当柱的最大弯矩不出如今大头时， 和 分别取最大弯矩和该弯矩所在截面的有效截面模量。 1M1eW 变截面柱在刚架平面内的计算长度截面高度呈线性变化的柱，在刚架平面内的计算长度应取为 ，式中 为柱的几何高度， 为计算长度系数。1查表法：适宜手算的方法，用于柱脚

21、铰接的对称刚架。 a柱脚铰接单跨刚架楔形柱的 由表1-2查得。 柱的线刚度 和梁的线刚度 分别按以下公式计算 hh0h1K2KhIKc11)2(02sIKb1-251-26、 分别为柱小头和柱大头的截面惯性矩； 梁最小截面的惯性矩； 半跨斜梁长度； 斜梁换算长度系数，当梁为等截面时 。 、 分别为第一、二楔形段的斜率， 相连楔形段的长度比。 0cI1cI0bIs1121)(01dd2一阶分析法：普遍适用于各种情况，并且适用于上机计算。 3二阶分析法：要求有二阶分析的计算程序。 变截面柱在刚架平面外的整体稳定计算变截面柱的平面外整体稳定应分段按以下公式计算： fWMANebtey1

22、100 轴心受压构件弯矩作用平面外的稳定系数，以小头为准， 按 GB50017规范的规定采用，计算长度取侧向支承点的 间隔。假设各段线刚度差别较大，确定计算长度时可思索 各段间的相互约束； 所计算构件段小头截面的轴向压力； 所计算构件段大头截面的弯矩； y0N1M1-34 等效弯矩系数，按以下公式确定：对一端弯矩为零的区段 对两端弯曲应力根本相等的区段 在刚架平面内以小头为准的柱参数； 均匀弯曲楔形受弯构件的整体稳定系数，对双轴对称的工字形截面构件： t200)(75. 01ExExtNNNN0 . 1t0ExNbyywsxybfhtWhA2354 . 443202000400020fsAlh

23、0023. 01000385. 01ywil 1-351-361-371-381-391-4000ysyil构件小头的截面面积，构件小头的截面高度，构件小头的截面模量构件小头的截面受压翼缘厚度；压翼缘截面面积；压翼缘与受压区腹板1/3高度组成的截面绕 轴的 回转半径；楔形构件计算区段的平面外计算长度，取支撑点间 的间隔。 0A0h0 xW0tfA0yiyl当算得的值 大于0.6时，应按GB50017规范的规定查出相应的 替代 值。 bbb 斜梁和隅撑的设计 当斜梁坡度不超越1:5时，因轴力很小可按压弯构件计算其强度和刚架平面外的稳定，不计算平面内的稳定。实腹式刚架斜梁的平面外计算

24、长度，取侧向支承点的间距。当斜梁两翼缘侧向支承点间的间隔不等时，应取最大受压翼缘侧向支承点间的间隔。斜梁不需求计算整体稳定性的侧向支承点间最大长度，可取斜梁下翼缘宽度的 倍。 yf23516当斜梁上翼缘接受集中荷载处不设横向加劲肋时，除应按 GB50017规范的规定验算腹板上边缘正应力、剪应力和部分压应力共同作用时的折算应力外，尚应满足以下公式的要求： ywfwmfttftF235152)(5 . 1fWMem 上翼缘所受的集中荷载； 、 分别为斜梁翼缘和腹板的厚度； 参数， ，在斜梁负弯矩区取零； 集中荷载作用途的弯矩； 有效截面最大受压纤维的截面模量。 Fftwtm0 . 1mMeW1-4

25、21-412隅撑设计当实腹式刚架斜梁的下翼缘受压时，必需在受压翼缘两侧布置隅撑山墙处刚架仅布置在一侧作为斜梁侧向支承，隅撑的另一端衔接在檩条上。图1-13 隅撑的衔接 隅撑间距不应大于所撑梁受压翼缘宽度的 倍。隅撑应根据GB50017规范的规定按轴心受压构件的支撑来设计。隅撑截面常选用单根等边角钢，轴向压力按以下公式计算。 yf23516cos60hMN 梁负弯矩； 梁截面高度；隅撑与檩条轴线的夹角。 Mh当隅撑成对布置时，每根隅撑的计算轴压力可取公式1-43计算值的一半。留意的是，单面衔接的单角钢压杆在计算其稳定性时，不用换算长细比，而是对 值乘以相应的折减系数。 1-43f

26、节点设计 门式刚架构造中的节点有： 梁与柱衔接节点 梁与梁拼接节点及柱脚 当有桥式吊车时，刚架柱上还有牛腿 1斜梁与柱的衔接及斜梁拼接门式刚架斜梁与柱的刚接衔接，普通采用高强度螺栓-端板衔接。详细构造有：端板竖放 端板斜放 端板平放 斜梁拼接 斜梁拼接应按所受最大内力设计。当内力较小时，应按能接受不小于较小被衔接截面承载力一半设计。上述节点也称为端板衔接节点，都必需按照刚接节点进展设计，即在保证必要的强度的同时，提供足够的转动刚度。宜采用高强度螺栓。 端板螺栓应成对地对称布置。在受拉翼缘和受压翼缘的内外两侧各设一排，并宜使每个翼缘的四个螺栓的中心与翼缘的中心重合。为此，将端板伸出截面高度范围以

27、外构成外伸式衔接，以免螺栓群的力臂不够大。分析研讨阐明，外伸式衔接转动刚度可以满足刚性节点的要求。外伸式衔接在节点的负弯矩作用下，可假定转动中心位于下翼缘中心线上。图示上翼缘两侧对称设置4个螺栓时，每个螺栓接受下面公式表达的拉力，并依此确定螺栓直径： 14hMNt梁上下翼缘中至中间隔。 1h力偶 的压力由端板与柱翼缘间承压面传送，端板从下翼缘中心伸出的宽度应不小于 1hMbfhMe211端板宽度。 b为了减小力偶作用下的部分变形，有必要在梁上下翼缘中线处设柱加劲肋。有加劲肋的节点，转动刚度比不设加劲肋者大。 假设把端板斜放，因斜截面高度大，受压一侧端板可不外伸 。当受拉翼缘两侧各设一排螺栓不能

28、满足承载力要求时，可以在翼缘内侧增设螺栓，按照绕下翼缘中心A的转动坚持在弹性范围内的原那么，此第三排螺栓的拉力可以按 计算， 为A点至第三排螺栓的间隔，两个螺栓可承弯矩 节点上剪力可以以为由上边二排抗拉螺栓以外的螺栓接受，第三排螺栓拉力未用足，可以和下面二排或二排以上螺栓共同抗剪。 131hhN3h1232hhNMbt螺栓陈列应符合构造要求， 、 应满足扣紧螺栓所用工具的净空要求，通常不小于35mm，螺栓端距不应小于2倍螺栓孔径，两排螺栓之间的最小间隔为3倍螺栓直径，最大间隔不应超越400mm。 wefe端板的厚度 可根据支接受条件按以下公式计算，但不应小于16mm，和梁端板相连的柱翼缘部分应

29、与端板等厚度。 ta伸臂类端板1-44a bfNettf6b无加劲肋类端板 feaNetwtw)5 . 0(31-44b c两边支承类端板 当端板外伸时 feeebeNeetwffwtwf)(261-44c 当端板平齐时 1-44d feeebeNeetwffwtwf)(412d三边支承类端板 febbeNeetfswtwf4)2(621-44e 一个高强度螺栓受拉承载力设计值； 、 分别为螺栓中心至腹板和翼缘板外表的间隔； 、 分别为端板和加劲肋板的宽度； 螺栓的间距； 端板钢材的抗拉强度设计值。 tNwefebsbaf在门式刚架斜梁与柱相交的节点域，应按以下公式验算剪应力： vfccbtd

30、dM1-45 1-46 、 分别为节点域柱腹板的宽度和厚度； 斜梁端部高度或节点域高度； 节点接受的弯矩，对多跨刚架中间柱处，应取两侧 斜梁端弯矩的代数和或柱端弯矩； 节点域柱腹板的抗剪强度设计值。当不满足公式1-45的要求时，应加厚腹板或设置斜加劲肋。 cdctbdMvf刚架构件的翼缘与端板的衔接应采用全熔透对接焊缝，腹板与端板的衔接应采用角焊缝。在端板设置螺栓处，应按以下公式验算构件腹板的强度： 当 时 1-47a 当 时 1-47b PNt4 . 02ftePww4 . 0fteNwwt2PNt4 . 02 翼缘内第二排一个螺栓的轴向拉力设计值； 高强度螺栓的预拉力； 螺栓中心至腹板外表

31、的间隔； 腹板厚度； 腹板钢材的抗拉强度设计值。当不满足公式1-47的要求时，可设置腹板加劲肋或部分加厚腹板。 2tNPwewtf2柱脚 门式刚架的柱脚，普通采用平板式铰接柱脚，铰接柱脚当有桥式吊车或刚架侧向刚度过弱时，那么应采用刚接柱脚 刚接柱脚 柱脚锚拴应采用Q235或Q345钢材制造。锚拴的锚固长度应符合现行国家规范GB500072002的规定，锚拴端部按规定设置弯钩或栓板。 计算风荷载作用下柱脚锚拴的上拔力时，应计入柱间支撑的最大竖向分力，此时，不思索活荷载或雪荷载、积灰荷载或附加荷载的影响，同时永久荷载的分项系数1.0。锚拴直径不宜小于24mm，且应采用双螺帽以防松动。 柱脚锚栓不宜

32、用于接受柱脚底部的程度剪力。此程度剪力可由底板与混凝土根底之间的摩擦力摩擦系数可取0.4或设置抗剪键接受。 3牛腿当有桥式吊车时，需在刚架柱上设置牛腿，牛腿与柱焊接衔接，其构造见图。牛腿根部所受剪力、弯矩根据下式确定： max4 . 12 . 1DPVDVeM 1-48 1-49 吊车梁与轨道在牛腿 上产生的反力；吊车最大轮压在牛腿 上产生的最大反力。 DPmaxD牛腿截面普通采用焊接工字形截面，根部截面尺寸根据剪力 和弯矩 确定，做成变截面牛腿时，端部截面高度 不宜小于 。在吊车梁下对应位置应设置支承加劲肋。吊车梁与牛腿的衔接宜设置长圆孔。高强度螺栓的直径可根据需求选用，通常采用M16M24

33、螺栓。牛腿上翼缘及下翼缘与柱的衔接焊缝均采用焊透的对接焊缝。牛腿腹板与柱的衔接采用角焊缝，焊脚尺寸由剪力确定。 VMh2H4摇摆柱与斜梁的衔接构造 摇摆柱与斜梁的衔接比较简单，构造图见图。 摇摆柱与斜梁的衔接构造 1.5 檩 条 设 计 1.5.1 檩条的截面方式 檩条的截面方式可分为实腹式和格构式两种。当檩条跨度柱距不超越9m时，应优先选用实腹式檩条。 实腹式檩条的截面方式 普通热轧槽钢或轻型热轧槽钢截面，因板件较厚，用钢量较大，目前已不在工程中采用。高频焊接H型钢截面，具有抗弯性能好的特点，适用于檩条跨度较大的场所，但H型钢截面的檩条与刚架斜梁的衔接构造比较复杂。冷弯薄壁型钢截面，在工程中

34、的运用都很普遍。卷边槽钢(C形钢檩条适用于屋面坡度 的情况，直卷边和斜卷边Z形檩条适用于屋面坡度 的情况。斜卷边Z形钢存放时可叠层堆放，占地少。做成延续梁檩条时，构造上也很简单。 31i31i格构式檩条的截面方式：下撑式平面桁架式空腹式。当屋面荷载较大或檩条跨度大于9m时，宜选用格构式檩条。格构式檩条的构造和支座相对复杂，侧向刚度较低，但用钢量较少。本节只引见冷弯薄壁型钢实腹式檩条的设计内容 下撑式平面桁架式空腹式1.5.2 檩条的荷载和荷载组合 檩条的荷载1永久荷载：压型钢板的自重，保温资料的分量，檩条和悬挂物的自重。 2可变荷载：屋面均布活荷载、雪荷载和积灰荷载，还需思索施工

35、检修集中荷载，普通取1.0kN，当施工检修集中荷载大于1.0kN时，应按实践情况取用。 檩条的荷载组合 计算檩条内力时，主要思索三种荷载组合：11.2永久荷载+1.4max屋面均布活荷载，雪荷载；21.2永久荷载+1.4施工检修集中荷载换算值； 当需求思索风吸力对屋面压型钢板的受力影响时，还应进展下式的荷载组合：31.0永久荷载+1.4风吸力荷载。 檩条的风荷载体型系数，按表A-2采用。对封锁的建筑，中间区为-1.15-1.3，边缘带-1.4-1.7，角部为-1.4-2.9，随有效受风面积的大小取值。 1.5.3 檩条的内力分析 刚架斜梁上的檩条，在垂直于地面的均布荷载作用下，

36、属于双向受弯构件。在进展内力分析时，首先要把均布荷载分解为沿截面形心主轴方向的荷载分量。 0sinqqx0cosqqy1-66a 1-66b 竖向均布荷载设计值 和形心主轴 轴的夹角。 在屋面坡度不大的情况下，卷边Z形钢的 指向上方屋脊。 0qyxq卷边槽钢的 总是指向下方屋檐。对设有拉条的简支檩条和墙梁,由 、 分别引起的 和 按表1-4计算。对于多跨延续梁,在计算时，不思索活荷载的不利组合，跨中和支座弯矩都近似取 。 xqyqxqxMyMyM2101lqy1.5.4 檩条的截面选择 强度计算 当屋面能阻止檩条的失稳和改动时，可按以下强度公式验算截面： fWMWMenyyen

37、xx1-67 、 对截面 轴和 轴的弯矩； 、 对两个形心主轴的有效净截面模量。 xMyMenxWenyWxy 整体稳定计算当屋面不能阻止檩条上翼缘侧移和改动时，受压下翼缘的稳定性应按公式1-68计算；1-68 fWMWMeyyexbxx、 对两个形心主轴的有效净截面模量， 梁的整体稳定系数，按GB50018的规定由下式计算： enxWenyWbxyxybxfWAh235)(43202121-69 hea221-70 202156. 04hlIIIhIyty1-71 梁在弯矩作用平面外的长细比； 毛截面面积； 截面高度； 梁的侧向计算长度， ； 梁的侧向计算长度系数，按表1-5采用； 梁的跨度； 、 系数，按表1-5采用； 横向荷载作用点到弯心的垂直间隔：对于偏心压杆或 当横向荷载作用在弯心时 ，当荷载不作用在 弯心且荷载方向指向弯心时为 负，而分开弯心时 为正； yAh0lllb0bl12ae0aeaeae 对 轴的受压边缘毛截面截面模量； 毛截面扇性惯性矩； 对 轴的毛截面惯性矩； 改动惯性矩。如按上列公式算得 值大于0.7，那么应以 值替代 ， 值应按下式计算： xWxIyIytIbxbxbxbxbxbx274. 0091. 11-72 在式1-67和式1-68中截面模量都用有效截面，其值应按GB500