葡萄酒瓶打塞机

1、常州机电职业技术学院毕业设计（论文）作 者： 蒋桂生 学 号 11250125 系 部： 电气工程系 专 业： 机电设备维修与管理 题 目： 葡萄酒瓶打塞机的设计与制造 校内指导教师：许羽企业指导教师顾松评阅者：2014 年 7 月 毕业设计（论文）中文摘要 葡萄酒瓶打塞机的设计我们采用的是最原始的手动打塞机的设计，当然这是与现在社会化大生产不相符的，但是我们设计的目的第一就是让刚刚起步的创业者在资金较少的情况下通过这种简易的设备来积累第一桶金，第二我们设备的设计是为一些家庭提供便利，如果自己家有能力制作葡萄酒的可以通过这个简易的打塞机来灌瓶储藏葡萄酒，送人或自己享用。在我们设计葡萄酒瓶打塞机

2、时，第一让我们深刻的体会到了设计一个机械要考虑的问题，从机械的材料、工艺、制作手法、装配手法、人机协调性、今后的发展方向等等各个方面都要考虑，第二让我明白了一个机械要想按照人的思维方式来运作，必须要有紧密的思维、合理的设计、工艺的优化等等。所以我们设计的思路就是在最大限度发挥机械的作用时，最合理的节约成本，最方便人的操作和保障操作的安全性、机械的使用寿命。所以在设计打塞机时我们充分考虑了打塞机现阶段的满足的客户群体、打塞机各个零部件在符合我们要求的作用力下选择材料的种类和尺寸、焊接材料时注意的焊接方法工艺、装配时我们要采用的装配工艺、对于今后打塞机的发展方向等等。在前面我们也提到了我们设计这个

3、酒瓶打塞机不利于成批的工业化生产，所以在设计后期我们也考虑到了今后的半自动和全自动的打塞方式，现在我们的设计只是初期的原始品，如果今后有更多关于机械、电气和设计优化方面的人才可以在此基础上发挥才能，推出更合理的自动打塞机。关键词：打塞机机头、受力分析、焊接工艺、装配工艺、改进方向 目录1 引言52研究这个课题的意义及目的63 材料力学分析83.1机头83.2动、定模块的选择93.3销钉的选择93.4打塞机压力杆113.5中段113.6机身133.7升降拉管153.8弹簧座和弹簧的选择173.9垫圈的选择183.10壳体 204 焊接工艺214.1焊前准备224.2焊接材料的选用234.3焊接规

4、范234.4焊接程序244.5操作要点254.6焊接质量要求265 装配工艺275.1机械装配基本工作内容275.2机械装配精度285.3 制定装配王艺规程的基本原则296 改进方向307结论308主要参考文献319 致谢 321 引言 本设计为软木塞装瓶机械，就是一种通过手工将软木塞装入葡萄酒瓶的机械装备。作为手工装备它适合于起步创业者和家庭作坊的使用。材料力学是研究材料在各种外力作用下产生的应变、应力、强度、刚度和导致各种材料破坏的极限的学问。我们在设计打塞机这个机械装备时，充分结合材料力学上的知识，在我们设计中用到的各类型钢板、钢管、钣金等材料时，都对材料的强度、刚度和稳定性、在相同的强

5、度下可以减少材料用量、优化机构设计等等做了分析，以达到在满足操作的前提下降低成本、减轻重量。“焊接工艺”和“装配工艺”对于我们产品的成型也起到了很大的作用，也是提高产品的性能、满足设计要求的重要手段。 这次设计说明书我们注重加强对设计材料的力学分析、焊接工艺和装配工艺的制定，并针对设计材料各个零部件的分析包括：机头、打塞机压力杆、中段、机身、壳体、升降拉管、底座等都做了详细分析，最后阐述了我们材料的焊接工艺、装配的方法以及未来前景的发展。2 研究这个课题的意义及目的：我们知道葡萄酒是通过葡萄汁的发酵而成的，我们在制造葡萄酒时，是把所有的葡萄汁放入木桶进行发酵，发酵完之后，再统一灌入酒瓶中进行出

6、售，那么这时葡萄酒要保持原有的新鲜度，就要要求瓶中的酒要与空气完全的隔离，瓶口是酒与空气接触的唯一机会，所以我们就要使用更加好的瓶塞来隔离空气，通常我们使用在葡萄酒瓶中的瓶塞是一种软木塞。开过葡萄酒的我们知道，如果没有专用器具，我们很难将瓶塞取出，反过来，葡萄酒瓶塞得打入，要是光凭人的纯手工，那将会很难完成，所以我们小组决定设计手动的一款葡萄酒瓶打塞机，我们打塞机的优点就是外观漂亮、结构巧妙、维修方便、操作简单，价格便宜，对于刚创业的创业者很适合，缺点就是太依赖于手工，效率地下。但是如果我们再设计中在稍加改进，加入液压装置，接上电气装置，多专业人士配合，我想我们的打塞机会发展为更加自动化，更加

7、人性化的一台机器。图2-1 打塞机图样图2-1是我们打塞机设计参考的样本，我们的打塞机在此基础上结合实际参考其他打塞机再添加了自己的想法设计出来的。22图2-2 打塞机如图2-2所示，是我们设计的打塞机图样，它的工作原理是人坐在坐鞍上（21），人手握住打塞机压力杆（22）向上抬起，脚踩脚踏板（19），带动弹簧连接板（17）下拉，带动限位连杆（14）的转动，拨开限位板（15），踏脚连杆（18）同时受到脚向下踩得力，拉着整个升降拉管部分（9）向下运动，压缩弹簧（11）压缩积累弹性势能，然后把酒瓶放在瓶底座（4）上面，松开脚，升降拉管（9）部分向上弹，直至限位板（15）卡在升降拉管（9）的缺口部分，

8、然后把瓶塞放入机头（1）里面，向下压压力杆（22），直至瓶塞全部压入瓶内即可。最后脚踩脚踏板，升降拉管向下运动，取出酒瓶，打塞工作即完成。3 材料力学分析3.1机头：工作原理如下：手柄9压下的同时，带动连杆14左移，连杆带动滑块10左移，压迫动模块3左移，将22mm的软木塞逐渐压缩至16mm，同时手柄上的压力杆6往下运动，将木塞往下压，正好压进下面靠5上的瓶口里，完成了直径大小的压缩和装瓶的过程，机头的外框采用的是5钢板焊接而成，内部包括四个模块（两个定模块，两个动模块），定模块通过螺丝的锁紧固定在机头内部的两块角板上，动模块通过弹簧的连接固定在滑块上，随着滑块的移动来带动滑块的运动，滑块是通

9、过两个连杆和压力杆相连接的，其中的连接件是销和卡簧，当人把压力杆向上抬时带动连杆、滑块、动模块向右运动为打木塞做准备，当压力杆向下运动时连杆、滑块、动模块向左运动开始压缩瓶塞，将瓶塞打入酒瓶内，在机头上装有一个限位螺杆，目的就是为了限制压力杆过度的向下运动。图3-1 机头 如图3-1所示:为证明打塞螺杆能够顺利的在塞孔内来回伸缩，由计算可以得到从大塞螺杆左下角A位置到压力杆回转中心B位置的距离为192.33mm，而压力杆的回转中心到塞孔左端内壁的距离为195mm，所以设计的打塞螺杆能够顺利的在塞孔内伸缩。动定模块设计。软木塞挤入部分由4个模块组成：2个动模块和2个定模块。每个模块上带有1/4圆

10、弧面，压缩后组成一个圆柱。 为了操作者能够更加方便、顺利的操作，我们设计的打塞螺杆，上面带有镙牙，可以根据操作人员的具体情况自行调节。 3.2动、定模块的选择：动定模块设计。软木塞挤入部分由4个模块组成：2个动模块和2个定模块。每个模块上带有1/4圆弧面，压缩后组成一个圆柱。定模块与角板用螺钉固定，动模块里面各装有一个弹簧。漏斗8便于软木塞的放入，11是焊在壳体15上的倒U形架，上面螺栓螺母可调，用于限制手柄的压入量。整个装置用盖板7盖住。动、定模块我们选择的是尼龙材料。尼龙材料比较硬，而且不掉色，在压缩木制的瓶塞时，能够充分将瓶塞压缩至规定大小，而且没有不良影响。不可采用黄铜或紫铜，材料太软

11、容易磨损，也不可用钢材，否则会在软木受压缩过程中，在软木上留下颜色，影响产品的质量。3.3销钉的选择：销钉我们选用的是45号钢，直径为8mm，末端切槽用卡簧限位的结构。FFQF/2图3-2 销钉F/2F/2由工程力学书本的材料我们了解到45号钢 抗拉强度600MPa、屈服强度355MPa、热轧硬度229HBS、退火硬度197HBS，因含硫、磷等有害杂质较少，因而质量较高，其强度、塑性、韧性均比碳素结构钢好，综合力学性能较好，我们两种销的长度分别为t1=26.23mm，t2=47.36mm，所以在剪切状态下可得：FQ=F/2，A=/4d2 ，=FQ/A<计算得到F1=2A=2*60*/4*

12、82=6.028KN,F2=2A=2*60*/4*82=6.028KN，所以销在剪切状态下满足要求。当处于挤压状态时：我们查的许用挤压应力为jy=180Mpa，Fjy=F/2, Ajy=d*t, jy= Fjy/Ajy<jy ,计算得到F11= d*t*jy=8*26.23*180=37.77KN ,F22=68.2KN，所以也满足要求。因为销钉长时间处以摩擦状态，所以我们要求销钉进行表面淬火，增加其表面的硬度，并且在工作状态时加少许润滑油，起到增强寿命的作用。其中上述的：表示材料的许用切应力 jy表示材料的许用挤压应力 表示剪切面上的切应力 jy表示剪切面上的压应力FQ表示剪切面上的剪

13、力A表示剪切面的面积FQ=F/2为平衡方程，=FQ/A为剪切力大小的直接计算公式，jy= Fjy/Ajy为挤压力的直接计算公式。3.4打塞机压力杆：压力杆把手部分我们采用的是长300mm，12号的钢管，方便人手的把握，操作者也可以在钢管上自配皮套，使操作更加的舒适，杆体部分我们采用的是14mm厚的钢板制作，要求是杆体的周边要抛光，在压力杆上连接打塞螺杆的位置，为了防止连接部分由于受力过大而损坏，我们用长40mm，厚4.5mm，高14mm的钢板焊接在两边加固。末尾的连接装置也是焊接在钢板上的。F1图3-3 压力杆F2 由分析我们可以知道打塞机压力杆主要受到F1、F2的作用，而我们选用的杆体是14

14、mm厚的钢板，柄部是2mm厚的钢管，主要的受力F2处有长40mm，厚4.5mm，高14mm的钢板焊接在两边加固，所以在承受压酒瓶塞得力时不会出问题。3.5中段中段是连接机头和机身的装置，在连接中都是采用四个螺钉的连接，机头是和长140mm，宽100mm，厚10mm的钢板用四个M8的螺钉连接而成，机身是和长100mm，宽100mm，厚10mm的钢板打了4个9的通孔用4个M8的螺钉和机身上4个螺孔相连接。两块钢板用两个高410mm，宽25mm，长50mm，厚1mm的扁方管通过焊接连在一起的。图3-4 中段为了说明我们采用的扁方管是符合要求的，能够承受施加在上面的力，我们做了如下的计算：我们的扁方管

15、采用的是45号钢，根据工程力学书中的介绍45号钢的屈服点为265353Mpa，我们计算时取中间值300Mpa，所以我们的极限应力为s=300Mpa,根据书中查的对于塑性材料的安全因素ns=1.51.8，我们取1.5，所以根据许用应力的计算公式=s/ns所以许用应力= 300Mpa/1.5=200Mpa，在根据拉（压）杆的强度计算条件：max=FN/AFN为横截面上的轴力，A为横截面的面积；我们要计算出扁方管能够承受的力的最大值，所以FN* AA=50*25-50*23=100mm2所以FNMAX=* A=200*100=20KN,因为有两根钢管同时承受，所以这两根钢管，一共能承受FN=20KN

16、的力，约为2t重的压力，所以我们所选的扁方管足够应对操作者所给的力和机体本身的重力。3.6机身机身是由扁方管和钢板焊接而成的，他支撑着整个打塞机、操作者操作时的压力和操作者坐在打塞机上所施加的力。所以根据所受这些力，我们用的是5mm厚的扁方管和5mm厚的钢板焊接而成的。其中除了连接中段的钢板、坐鞍上的钢板和三个脚垫是钢板焊接起来的之外，其他都是用5mm的扁方管。决定机身的设计是否牢固，我们分析可知机身上受机身自身的重力、人压瓶塞时给的压力、操作者坐在坐鞍上给机身的压力等，所以下面我们主要要分析各块钢板和扁方管所能承受的力是否在所能估计的范围内。图3-5 机身由分析我们知道在机身的整个受力中连接

17、坐鞍和机身前段打塞部分的连接段是受力最大的部分，在分析中段时我们知道一个高410mm，宽25mm，长50mm，厚1mm的扁方管能够最大承受1t的力，所以对于机身上其他的连接板我们不再做更多的受力分析，接下来我们做对于受力最大的那块连接板做受力分析：图3-6 连接板受力图F1F2G图3-7 连接板受力分析（F+G）L/4为了方便计算和分析我们建立了连接板的力学模型，图3-6为连接板的简易支撑图，图3-7为连接板的弯矩图，因为材料的许用应力= 300Mpa/1.5=200Mpa，我们假设连接板的自重为40kg，那么它的G=0.4kN，所以它的最大弯矩为:Mmax=（F+G）L/4由连接板的弯曲强度

18、条件：max= Mmax/WZ所以（F+G）L/4 WZWZ=bh2/6=25*252/6-15*152/6=2.04*103mm3代入上式得：F4 WZ/L-G=(4*200*2.04*103mm3/850-0.4*103)N =1520N所以它能承受300斤的力，足够支撑用。通过上面各式的计算，我们可以确认的是我们所采用的材料是足够支撑整个打塞机做打塞之用的。下面是介绍我们这个打塞机托起酒瓶、把瓶塞打入、放下酒瓶的工作原理：当操作者坐在坐鞍上，左脚踩下脚踏板，首先是限位板被向下拉，而后是连接的限位连杆转动把连接板移开，在脚踏连杆的拉力下整个托酒瓶部分都向下运动，左手拿着灌满酒的酒瓶放在瓶底

19、座上，在机头里放上瓶塞，松开左脚，在弹簧弹力下整个托着酒瓶的部分都向上运动直至被连接杆挡住，把酒瓶靠在瓶口靠上，右手握住压力杆的把手向下压，把瓶塞压入。瓶底座是通过底座托、升降螺杆与下面的升降拉管连接的，其中瓶底座、升降螺杆与底座托的连接采用的是过盈配合，为了固定升降螺杆与升降拉管的配合，我们采用并帽固定。3.7升降拉管升降拉管是由一个40 mm *20 mm经过车加工的并帽、32 mm *252 mm厚度为3 mm的钢管和两块边长27 mm厚度为9 mm的钢板焊接而成的，其主要的作用就是连接与支撑瓶底托和脚踏板，其中升降拉管的中部钢管上开了一个深为4 mm高度为7 mm的缺口就是为了起限位作

20、用的。升降拉管上下的运动是通过人踩脚踏板带动升降拉管的向下的运动，使弹簧座中的弹簧压缩产生弹性势能，松开脚踏板升降拉管向上运动。由此可分析出升降拉管要承受的力就是支撑酒瓶、装备本身零部件的力和在打塞时限位缺口要承受的压力。图3-8 升降拉管首先我们要计算32 mm *26 mm长度为270 mm的无缝钢管的拉伸与压缩的应力计算：我们假设钢管在工作时截面上需要承受的最大的轴力为FN =2KN,根据工程力学手册上的材料可知普通碳素钢Q235的屈服点为216240MPa,抗拉（压）的强度为372470MPa，在的通过计算我们可以知道钢管在拉升或压缩时接触面积为：A=（r12-r22）=(36/2)2

21、-(26/2)2=273mm2；钢管在工作时所允许的最大应力为许用应力，钢管的极限应力我们去400MPa，所以0=400 MPa，对于塑性材料的安全系数ns=1.51.8；我们取n=1.5，所以有公式我们可以得= 0/n=400 MPa/1.5=266 MPa,为了保证拉（压）钢管安全正常的工作，必须使钢管内的最大工作应力不超过材料的许用应力，即max=FN/A<得：FN<* A=266 MPa*273 mm2=7.2KN>2KN所以远大于我们要求的力，得知压缩和拉升不会有问题，满足要求。限位板的受力分析：在打塞过程中，限位板受到了压应力，限位板的厚度为4mm，截面积为A=2

22、2 mm *4 mm =88 mm2,同上可以算出它的抗压力max=FN/A<，FN<* A=370/1.5 MPa*88 mm2=2.1KN符合要求，所以限位板能够满足使用要求。说明： 表示许用应力0表示极限应力ns表示安全系数max表示最大工作应力FN表示横截面上的轴力A表示接触表示面积3.8弹簧座和弹簧的选择图3-9为螺旋压缩弹簧。弹簧在机械中主要用来减振、压紧等作用。压簧各部分名称及尺寸关系。1）线径d = 4mm2）弹簧外径 D2 最大的直径 根据动模块计算得出D2 =42mm 3）弹簧内径 D1 最小直径 D1 = D2-2d= 34mm4）弹簧中径 D 弹簧平均直径

23、D = ( D2 + D1) /2 =38mm5）节距t 除支承圈外，相邻两圈间的轴向距离 t= 14.7mm6）自由高度 H0 。 指弹簧不受外力作用时的距离。H0 = n*t+(n2-0.5)d = 240mm。7）弹簧的总圈数n1、 支承圈数 n2 、有效圈数 n 为保证圆柱压缩弹簧工作时受力平均，使中心轴线垂直于支承面，需将弹簧两端并紧 、磨平2.5圈，并紧、磨平的各圈仅起支承作用，故称为支承圈；有效圈数与支承圈数之和成为总圈数。n2=2.5mm n=16mm n1=18.5mm展开长度 L 制造弹簧时，簧丝的下料长度图3-9 螺旋压缩弹簧3.5螺母的选择打塞螺杆与压力杆连接部分采用螺

24、栓螺母螺纹连接。 六角螺母 C 级 （GB/T 41-2000） 螺纹规格 D=M10 性能等级为五级、不经表明处理、产品等级为C级 m = 13.5mm s = 16mm e = 17.8mm图4-1螺母图4-2垫圈 3.6垫圈的选择： 标准系列，公称尺寸d=10mm 性能等级为149HV级 不经表面处理的平垫圈。 d1=10.5mm d2= 20mm h=2mm弹簧座的作用就是为弹簧提供支撑和保护作用，弹簧座是由法兰盘和元管焊接而成的，法兰盘是预先车好后在焊接。至于弹簧座内套筒的直径D1>DTmin,升降拉管的外径D2<DXmax,弹簧的作用就是在瓶子放在瓶底座是，在弹簧的弹性

25、势能下向上弹起，所以弹簧的弹力要足够支撑升降拉管和酒瓶等相关零件。图4-2 垫圈弹簧座和弹簧：弹簧是安装在两个动模块的空隙里，当滑块带动动模块移动式，在弹簧力的作用下，动模块之间的空隙扩大，为下次瓶塞的装入做准备。 图4-3 弹簧座和弹簧我们设计的弹簧的相关参数：弹簧丝直径d=4 mm，弹簧圈外径D1=42 mm,内径D=34 mm,中径D2=38mm，节距t=14.75，该弹簧技术要求是热处理硬度达到HRC=4750。因为弹簧座内套筒的直径D1>DTmin，DTmin=1.1(D+d)=43.2mm<44mm满足要求因为弹簧最大芯轴直径D2<DXmax ，DXmax=0.8

26、（D-d）=28mm>26mm 满足要求3.9壳体如图4-4所示，壳体我们采用的是5mm厚的扁钢焊接而成的，需要注意的是钢板需加工平直后才能焊接。图4-4 壳体 我们的钢板采用的是45号钢，根据工程力学书中的介绍45号钢的屈服点为265353Mpa，我们计算时取中间值300Mpa，所以我们的极限应力为s=300Mpa,根据书中查的对于塑性材料的安全因素ns=1.51.8，我们取1.5，所以根据许用应力的计算公式=s/ns所以许用应力= 300Mpa/1.5=200Mpa，在根据拉（压）杆的强度计算条件：max=FN/AFN为横截面上的轴力，A为横截面的面积；我们要计算出钢板能够承受的力的

27、最大值，所以FN* AA=155*5=775mm2所以FNMAX=* A=200*775=15.5KN,一共能承受FN=15.5KN的力，约为1.55t重的压力，所以我们所选的钢板足够应对操作者所给的力和机体本身的重力。4 焊接工艺因为我们设计的机械大多为手工的电弧焊焊接，下面我们要介绍一些电弧焊的焊接工艺。4.1焊前准备1.根据施焊结构钢材的强度等级，各种接头形式选择相等强度等级牌号和合适焊条直径。2.当施工环境温度低于0，或钢材的碳当量大于0.41及结构刚性过大，构件较厚时应采用焊前预热措施，预热温度为80100，预热范围为板厚的5倍，但不小于100mm。3. 检查装配间隙和坡口角度。焊件

28、边缘开坡口的目的是为了保证施焊过程中焊件全部厚度内充分焊透，以形成牢固的接头。正确地加工坡口，是保证焊接质量的必要条件。工件厚度大于6 mm对接焊时，为确保焊透强度，在板材的对接边沿开切V形或X形坡口，坡口角度为60°，钝边p=01 mm ,装配间隙b01 mm，如图1。当板厚差4 mm时，应对较厚板材的对接边缘进行削斜处理，如图2。 p b p b图4-5 V形或X形坡口 L 1图4-6 削斜处理4.焊条烘焙：焊条、焊剂按规定烘干、保温；焊丝需去油、锈；保护气体应保持干燥。酸性药皮类型焊条焊前烘焙150×2保温2小时；碱性药皮类焊条焊前必须进行300350×2烘

29、焙，并保温2小时才能使用。5. 、清理坡口表面。为了保证焊缝质量，在焊接以前必须把坡口表面的油、漆、锈等杂质清除干净，范围是焊缝两侧各2030mm，必须使坡口表面出现金属光泽6.在板缝两端如余量小于50 mm时，焊前两端应加引弧、熄弧板，其规格不小于50×50 mm。7.选择焊机及其极性；规定焊接规范；确定焊接顺序。   8.用定位焊的方法固定焊件间的相对位置，防止焊件在焊接过程中变形，使焊接作业能正常进行。   9.为了使焊件在焊接以后缓慢而均匀地冷却，防止焊缝及热影响区出现裂纹，要对焊件进行预热。  

30、 10.组装后，应对接头进行检验，合格后方可施焊。4.2焊接材料的选用1.等强度 选用焊材熔敷金属的抗拉强度与被焊母材的抗拉强度相等或近似，这是焊接结构钢最常用的原则。2.等韧性 选用焊材熔敷金属的韧性与被焊母材的韧性相等或近似，在高强钢焊接时经常选用强度等级率低于母材但韧性相等的焊材，即低组配等韧性。3.等成分 熔敷金属的化学成分符合或接近母材金属，这是不锈钢和耐热钢焊接时选材的最主要原则。4.考虑物件的工作条件，凡承受动载荷、高应力或形状复杂，刚性较大，应选用抗裂性能和冲击韧性号的低氢型焊条。5.在满足使用性能和操作性能的前提下，应适当选用规格达效率高的铁粉焊条，以提高焊接生产效

31、率。4.3焊接规范1.应根据板厚选择焊条直径，确定焊接电流，如表；板厚(mm)焊条直径(mm)焊接电流(A)备 注32.58090不开口83.2110150开V形坡口16x4.0160180开X形坡口 该电流为平焊位置焊接，立、横、仰焊时焊接电流应降低1015；>16 mm板厚焊接底层选3.2 mm焊条，角焊焊接电流应比对接焊焊接电流稍大。2.为使对接焊缝焊透，其底层焊接应选用比其他层焊接的焊条直径较小。3.厚件焊接，应严格控制层间温度，各层焊缝不宜过宽，应考虑多道多层焊接。4.对接焊缝正面焊接厚，反面使用碳气刨扣槽，并进行封底焊接。4.4焊接程序1.焊接板缝：有纵横交叉的焊缝，应现汉端

32、接缝厚焊边接缝。2.焊缝长度超过米以上：应采用分中对称汉发或逐步退焊法。3.结构上对接焊缝余角接焊缝同时存在时：应先焊板的对接焊缝，厚焊物架的对接焊缝，最后焊物架与板的角焊缝。4.凡对称物件：应从中央向前尾方向开始焊接并焊接左、右方向对称进行。5.构件上平、立角焊同时存在时：应先焊立角焊后焊平角焊，先焊短焊缝后焊长焊缝。6.一切吊运“马”都应用低氢焊条，焊后必须及时打渣，认真检查焊脚尺寸要求及四周焊缝包角。7.部件焊缝质量不好应在部件上进行返修处理合格，不得留在整体安装焊接时进行。4.5操作要点1.立焊操作要点 （1）保证正确的焊条角度，一般应使焊条角度向下倾斜°°。 （2

33、）用较小直径的焊条和较小的焊接电流，大约比一般平焊小，以减小熔滴体积，使之受自重的影响减小，有利于熔滴过渡。 （3）采用短弧焊，缩短熔滴过渡到熔池的距离，以形成短路过渡。 （4）根据接头形式、坡口形状、熔池温度等情况，选择合适的运条方法。 1） 对于不开坡口的对接立焊，由下向上焊，可采用直线形、锯齿形、月牙形及跳弧法； 2） 开坡口的对接立焊常采用多层或多层多道焊，第一层常采用跳弧法或摆幅较小的三角形、月牙形运条，其余各层可选用锯齿形或月牙形运条。2.横焊 横焊是在垂直面上焊接水平焊缝的一种操作方法，具有以下特点。 （1）铁水因受重力作用易下坠至坡口上，形成未熔合和层间夹渣。宜采用较小直径的焊

34、条，短弧焊接。 （2）铁水与熔渣易分清，略似立焊。 （3）采用多层多道焊能较容易地防止铁水下坠，但外观不整齐。3.焊接重要结构时，使用低氢焊条，必须经3003502小时烘干，一次领用不超过4小时用量，并装在保温筒内，其他焊条也应放在焊条箱妥善保管。4.根据焊条的直径和型号、焊接位置等调试焊接电流和选择极性。5.在保证接头不致爆裂的前提在下，根部焊道应可能薄。6.多层焊接时，下一层焊开始前应将上层焊缝的药皮、飞溅等清除干净，多层焊每层焊缝厚度不超过34mm。7.焊前工件有预热要求时，多层多道焊应尽量连续完成，保证层间温度部不低于最低预热温度。8.多层焊起弧接头应相互错开3040mm，“T”和“”

35、字缝交叉处50mm范围内不准起弧和熄弧。9.低氢型焊条应采用短弧焊进行焊接，选择直流电源反极性接法。4.6焊接质量要求1.焊接时焊缝要求平滑，不得有气孔夹渣等焊接缺陷，发现缺陷及时修补。焊缝高度一般与钢板接近，采用断续焊时，焊缝长度及间隔应均匀一致。 2.制作件要求密封连续焊接时，要求焊缝处不得出现气孔沙眼现象。 3.焊接时要求焊缝高度不能小于母材（焊件）的厚度。不同厚度的母材（焊件）焊接时，焊缝高度不能小于最薄母材（焊件）厚度。 4.焊接工艺参数： 根据工件厚度选择焊接直径 板厚 mm441212焊条直径不超过焊件厚度3.2 4.0焊接电流与焊条直径的关系1焊条直径mm焊接电流A6焊条直径m

36、m焊接电流A21.6254074.015020032.0407085.018026042.5508095.822030053.2801205.减小变形的主要方法有，（1）选择合理的焊接顺序；（2）尽可能用对称焊缝（如工字形截面）；（3）采用反变形法 焊接过程中控制变形的主要措施： 1、采用反变形 2、采用小锤锤击中间焊道 3、采用合理的焊接顺序 4、利用工卡具刚性固定 5、分析回弹常数。5 装配工艺任何机器都是由若干个零件、组件和部件所组成的。按照规定的技术要求，将零件、组件和部件进行配合和连接，使之成为半成品或成品的工艺过程称为装配。把零件、组件装配成部件的过程称为部件装配，而将零件、组件和

37、部件装配成最终产品的过程称为总装配。装配不仅对保证机器的质量十分重要，还是机器生产的最终检验环节。通过装配可以发现产品设计上的错误和零件制造工艺中存在的质量问题。因此，研究装配工艺，选择合适的装配方法，制定合理的装配工艺规程，不仅是保证装配质量的手段，也是提高生产效率与降低制造成本的有力措施。.5.1机械装配基本工作内容 1清洗主要目的是去除零件表面或部件中的油污及机械杂质，如：首先我们要把打塞机加工好的零部件进行清洗、去油污和去毛刺。2连接装配中的连接方式往往有两类:可拆连接和不可拆连接，可拆连接指在装配后可方便拆卸而不会导致任何零件的损坏,拆卸后还可方便地重装，如螺纹连接、键连接等。不可拆

38、连接指装配后一般不再拆卸,若拆卸往往损坏其中的某些零件，如焊接，铆接等。3调整包含平衡,校正,配作等。平衡指对产品中旋转零部件进行平衡包括静平衡和动平衡,以防止产品使用中的出现振动（当然我们的手动打塞机不需要进行动平衡实验）。校正指产品中各相关零，部件间找正相互位置,并通过适当的调整方法，达到装配精度要求（如：我们机头部分的连杆之间的连接、动（定）模块与滑块的连接、升降拉杆与底座托的连接等等都需要找正，达到装配要求）。配作指两个零件装配后固定其相互位置的加工,如配钻,配铰等。亦有为改善两零件表面结合精度的加工,如配刮,配研及配磨等。配作一般需与校正调整工作结合进行（打塞机由于各部位没有这方面的

39、要求，所以无需配刮,配研及配磨）。4检验和实验产品装配完毕,应根据有关技术标准和规定,对产品进行较全面的检验和实验工作,合格后方准出厂。装配工作除上述内容外,还有油漆,包装等。5.2机械装配精度1.2装配精度装配精度是装配工艺的质量指标。正确地规定机器和部件的装配精度是产品设计的重要环节之一，它不仅关系到产品质量，也影响到产品制造的经济性。装配精度是制定装配工艺规程的主要依据，也是选择合理的装配方法和确定零件加工精度的依据。装配精度的内容包括零部件间的配合精度和接触精度、位置尺寸精度和位置精度、相对运动精度等。1）部件间的配合精度和接触精度（1）零部件间的配合精度是指配合面间达到规定的间隙或过盈的要求。它关系到配合性质和配合质量。已由国家标准公差和配合来解决。例如，轴和孔的配合间隙或配合过盈的变化范围。（2）零部件间的接触精度是指配合表面、接触表面达到规定的接触面积与接触点分布的情况。它影响到接触刚度和配合质量。例如：导轨接触面间、