进料加热器 计算说明书

1、过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN工程名：PROJECT设备位号：ITEM设备名称：进料加热器（一） EQUIPMENT图 号：JS1201-19-1DWG NO。设计单位：北京化工大学 DESIGNER设 计Designed by马文杰日期Date2015.12.25校 核Checked by日期Date审 核Verified by日期Date批 准Approved by日期Date固定管板换热器设计计算计算单位北京化工大学设 计 计 算 条

2、 件 壳 程管 程设计压力 2.05MPa设计压力 0.53MPa设计温度 128设计温度 300壳程圆筒内径Di1000 mm管箱圆筒内径Di1000mm材料名称Q345R材料名称Q345R 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算膨胀节校核计算管箱法兰校核计算开孔补强设计计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位北京化工大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.53MPa设计温度 t 300.00° C内径 Di 1000.00mm材料 Q345R

3、( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 153.00MPa试验温度下屈服点 ss 345.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 1.74mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 9.70mm名义厚度 dn = 12.00mm重量 164.71Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.8180 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT£ 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力

4、 sT = = 42.57 MPa校核条件 sT£ sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 2.93969MPa设计温度下计算应力 st = = 27.58MPastf 153.00MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度9.00mm,合格前端管箱封头计算计算单位北京化工大学设 计 条 件简 图计算压力 pc0.590MPa设计温度 t300.0° C螺栓连接平盖型式 No10设备壳体内径 Di1000.0mm计算直径 Dc1037.2mm径向截面上各开孔直径和 D0.0mm材料名称16Mn许用应力 t123.0

5、MPa中心圆直径 Db1100.0mm螺公称直径 dB20.0mm根径17.294mm栓数量 n40个材料名称40MnB垫外径 D外1054.0mm内径 D内1010.0mmm3.00y50.0MPa片压紧面形状1a,1b材料类型软垫片厚 度 设 计系数 K (取大值)预紧时Am = 6975.1 Ab = 9395.9W = 0.5( Am + Ab )sb = 1604362.2 0.14操作时W = 595310.8 0.35开孔削弱系数 n = 1.00计算厚度p1 = Dc= 46.13 mmp2 = Dc = 59.63 mmp = Max(p1, p2) = 59.63计 算 结

6、 果名义厚度62mm校核合格后端管箱筒体计算计算单位北京化工大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.53MPa设计温度 t 300.00° C内径 Di 1000.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 153.00MPa试验温度下屈服点 ss 345.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 2.04mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 7.70mm名义厚度 dn = 10.00m

7、m重量 37.36Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.8180 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT£ 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 62.97 MPa校核条件 sT£ sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 1.98747MPa设计温度下计算应力 st = = 34.68MPastf 130.05MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度9.00mm,合格后端管箱封头计算计算单位 北京化工大学计算所依

8、据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.59MPa设计温度 t 300.00° C内径 Di 1000.00mm曲面深度 hi 250.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 153.00MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.8180 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT£ 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT

9、 = = 53.32MPa校核条件sT£ sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 1.93mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 7.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 10.00mm结论 满足最小厚度要求重量 90.50 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 2.34716MPa结论 合格壳程圆筒计算计算单位北京化工大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 2.11MPa设计温度 t 128.00° C内径 Di 1000.00mm材料

10、 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ss 345.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 5.61mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 7.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 1400.29Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 2.5625 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT£ 0.90 ss = 310.50MPa试验

11、压力下圆筒的应力 sT = = 167.68 MPa校核条件 sT£ sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 2.88836MPa设计温度下计算应力 st = = 138.07MPastf 189.00MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度9.00mm,合格开孔补强计算计算单位北京化工大学接 管: N1, 406.4×10计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc2.11MPa设计温度128壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体

12、内直径 Di1000mm壳体开孔处名义厚度n10mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t189MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角(°) 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角(°) 接管实际外伸长度 300mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 16Mn接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 Q345R凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 680mm补强圈厚度 10mm接管厚度负偏差 C1t 1mm补强圈厚度负偏差 C1r 0.3mm接管材料许用应力t 180.44MPa补

13、强圈许用应力t 189MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 392.4mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 5.6133mm接管计算厚度t 2.2725 mm补强圈强度削弱系数 frr 1接管材料强度削弱系数 fr 0.9547开孔补强计算直径 d 392.4mm补强区有效宽度 B 784.8 mm接管有效外伸长度 h1 62.642mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 2206mm2壳体多余金属面积 A1 817 mm2接管多余金属面积 A2 565mm2补强区内的焊缝面积 A3 72 mm2A1+A2+A3= 1455mm2 ，小于A，需另加补强。补强圈

14、面积 A42654mm2A-(A1+A2+A3)751mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位北京化工大学接 管: N2, 303.9×10计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.59MPa设计温度300壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di1000mm壳体开孔处名义厚度n12mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t153MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角(°) 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角(°) 接管实际外伸长度 300

15、mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 16Mn接管焊接接头系数 0.85名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 1mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 140MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 289.9mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 1.9318mm接管计算厚度t 0.7055 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 0.915开孔补强计算直径 d 289.9mm补强区有效宽度 B

16、 446.4 mm接管有效外伸长度 h1 53.842mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 562mm2壳体多余金属面积 A1 1206 mm2接管多余金属面积 A2 620mm2补强区内的焊缝面积 A3 64 mm2A1+A2+A3= 1891mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格U型膨胀节腐蚀后设计计算北京化工大学计 算 条 件简 图设计内压力2.05MPa设计外压力MPa设计温度 t128.00设 计 要 求 的 循 环 次 数0次波材料Q345R纹腐蚀裕量2.00Mm管许用应力189.00MPa直常温下弹

17、性模量2.008e+05MPa边设计温度下弹性模量1.953e+05MPa段设计温度下屈服点303.80MPa下限操作温度下弹性模量Ebc MPa上限操作温度下弹性模量EbH MPa几 何 尺 寸直边段与波纹内径 Db = 1000.00mm波长 W = 260.00mm直边段长度 L4 = 0.00mm波纹管层数 m = 2波高 h = 150.00mm波数 n = 1成型前一层名义厚度 =10.00mm成型前一层有效厚度=7.70mm波纹管直边段平均直径Db +mS =1020.00mm加强圈有效厚度 =mm加强圈平均直径 DC =Db +2mS +SC = mm加强圈弹性模量 Ec =M

18、Pa加强圈材料加强圈长度LC = mm波纹管平均直径DmDm = Do +h =1190.00mm成型后波纹管一层最小有效厚度SP7.00mm系 数 计 算系数 0.00（当时，取）疲劳寿命的温度修正系数Tf 室温条件下=1修正系数横坐标值0.87右端纵坐标曲线值1.15 系数按查图6-2得：0.49 系数按查图6-3得： 1.11 系数按查图6-4得：2.58注：刚 度 及 位 移 计 算一个波轴向钢度49146.32N/mm总体轴向刚度49146.32N/mm轴向力 FF = 370250.83一个波的轴向位移e=F/K=7.53mm应 力 计 算许 用 值内直边段周向薄膜应力0.0018

19、9.00 MPa压加强圈周向薄膜应力sc189.00MPa应力波纹管周向薄膜应力54.40189.00MPa波纹管经向薄膜应力12.81189.00MPa波纹管经向弯曲应力167.97MPa轴 向波纹管经向薄膜应力5.02MPa位移波纹管经向弯曲应力217.23MPa组计算180.78455.70 MPa合计算222.25MPa应力计算所有组合最大值 348.80607.60 MPa疲 劳 寿 命 校 核对于奥氏体不锈钢膨胀节, 当时, 需要进行疲劳校核疲 劳 破 坏 时 的 循 环 次 数 疲劳寿命安全系数( 按GB1511999，nf ³ 15 )许 用 循 环 次 数 校核条件

20、设 计 要 求 的 操 作 循 环 次 数 平面失稳应力= 2.17MPaP<=Ps 平面失稳压力校核通过 U型膨胀节腐蚀前设计计算北京化工大学计 算 条 件简 图设计内压力2.05MPa设计外压力MPa设计温度 t128.00设 计 要 求 的 循 环 次 数0次波材料Q345R纹腐蚀裕量0.00Mm管许用应力189.00MPa直常温下弹性模量2.008e+05MPa边设计温度下弹性模量1.953e+05MPa段设计温度下屈服点303.80MPa下限操作温度下弹性模量Ebc MPa上限操作温度下弹性模量EbH MPa几 何 尺 寸直边段与波纹内径 Db = 1000.00mm波长 W

21、= 260.00mm直边段长度 L4 = 0.00mm波纹管层数 m = 2波高 h = 150.00mm波数 n = 1成型前一层名义厚度 =10.00mm成型前一层有效厚度=9.70mm波纹管直边段平均直径Db +mS =1020.00mm加强圈有效厚度 =mm加强圈平均直径 DC =Db +2mS +SC = mm加强圈弹性模量 Ec =MPa加强圈材料加强圈长度LC = mm波纹管平均直径DmDm = Do +h =1190.00mm成型后波纹管一层最小有效厚度SP7.00mm系 数 计 算系数 0.00（当时，取）疲劳寿命的温度修正系数Tf 室温条件下=1修正系数横坐标值0.87右端

22、纵坐标曲线值1.15 系数按查图6-2得：0.49 系数按查图6-3得： 1.11 系数按查图6-4得：2.58注：刚 度 及 位 移 计 算一个波轴向钢度72039.27N/mm总体轴向刚度72039.27N/mm轴向力 FF = 370250.84一个波的轴向位移e=F/K=5.14mm应 力 计 算许 用 值内直边段周向薄膜应力0.00189.00 MPa压加强圈周向薄膜应力sc189.00MPa应力波纹管周向薄膜应力50.51189.00MPa波纹管经向薄膜应力10.98189.00MPa波纹管经向弯曲应力114.59MPa轴 向波纹管经向薄膜应力6.72MPa位移波纹管经向弯曲应力2

23、07.47MPa组计算125.57455.70 MPa合计算214.19MPa应力计算所有组合最大值 302.09607.60 MPa疲 劳 寿 命 校 核对于奥氏体不锈钢膨胀节, 当时, 需要进行疲劳校核疲 劳 破 坏 时 的 循 环 次 数 疲劳寿命安全系数( 按GB1511999，nf ³ 15 )许 用 循 环 次 数 校核条件设 计 要 求 的 操 作 循 环 次 数 平面失稳应力= 4.26MPaP<=Ps 平面失稳压力校核通过 延长部分兼作法兰固定式管板 设计单位北京化工大学 设 计 计 算 条 件 简 图设计压力 ps2.05MPa设计温度 Ts 128平均金属

24、温度 ts108装配温度 to15壳材料名称Q345R设计温度下许用应力st189Mpa程平均金属温度下弹性模量 Es 1.965e+05Mpa平均金属温度下热膨胀系数as1.159e-05mm/mm圆壳程圆筒内径 Di 1000mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds10mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse7.7mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.953e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di27.854e+05mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )2.438e+04mm2管设计压力pt0.53MPa箱设计温度Tt300圆材料名称Q345R筒设计

25、温度下弹性模量 Eh2.01e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh12mm管箱圆筒有效厚度dhe9.7mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”1.83e+05MPa材料名称20(GB9948)换管子平均温度 tt194设计温度下管子材料许用应力 stt108MPa设计温度下管子材料屈服应力sst162MPa热设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.83e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Et1.914e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.221e-05mm/mm管管子外径 d25mm管子壁厚dt2.5mm注：管子根数 n738换热管中心

26、距 S32mm换一根管子金属横截面积176.7mm2换热管长度 L6000mm管子有效长度(两管板内侧间距) L15888mm管束模数 Kt = Et na/LDi4238MPa管子回转半径 8.004mm热管子受压失稳当量长度 lcr1200mm系数Cr =149.3比值 lcr /i149.9管子稳定许用压应力 () 40.18MPa管管子稳定许用压应力 () MPa材料名称16Mn设计温度 tp300管设计温度下许用应力123MPa设计温度下弹性模量 Ep1.83e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 4mm管板输入厚度dn56mm管板计算厚度 d46mm隔板槽面积 (包括拉杆和假管区面积)A

27、d3.096e+04mm2板管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 5.67管板和管子连接型式胀接，开槽管板和管子胀接(焊接)高度l50mm胀接许用拉脱应力 q4MPa焊接许用拉脱应力 qMPa管材料名称16Mn管箱法兰厚度 62mm法兰外径 1140mm箱基本法兰力矩 4.292e+07N×mm管程压力操作工况下法兰力 2.253e+07N×mm法兰宽度 70mm法比值0.0097比值0.062系数(按dh/Di ,df”/Di , 查<<GB151-1999>>图25)0.00兰系数w”(按dh/Di ,df”/

28、Di ,查<<GB151-1999>>图 26) 0.0004145旋转刚度 10.75MPa材料名称16Mn壳壳体法兰厚度42mm法兰外径 1140mm体法兰宽度 70mm比值 0.0077法比值0.042系数, 按dh/Di ,df”/Di , 查<<GB151-1999>>图25 0.00兰系数, 按dh/Di ,df”/Di , 查<<GB151-1999>>图26 0.000187旋转刚度 4.324MPa法兰外径与内径之比 1.14壳体法兰应力系数Y (按 K 查<<GB1502011>>

29、;表7-9) 14.85旋转刚度无量纲参数 0.0008012膨胀节总体轴向刚度 4.915e+04N/mm管板第一弯矩系数(按,查<<GB151-1999>>图 27) 0.1218系系数 26.93系数(按查<<GB15198>>图 29) 3.932换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 5.21数换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 91.45管板第二弯矩系数(按K,Q或查<<GB151-1999>>图28(a)或(b)33.11系数（带膨胀节时代替Q） 0.0001131计系数 (按K,Q或Qex 查图30) 0.00386

30、5法兰力矩折减系数 0.1717管板边缘力矩变化系数 1.742算法兰力矩变化系数 0.7009管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 24.231e+05mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管 ) 6.854e+05mm2数管板布管区当量直径 934.2mm系数 0.5387系系数 0.3082数系数 7.316计系数(带膨胀节时代替Q) 171.4算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.9342管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.3731仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形

31、差 =(t-t)-(t-t)0.00.001107 当量压力组合 2.052.05MPa 有效压力组合 1580.31MPa基本法兰力矩系数 0.0067630.001263 管板边缘力矩系数0.006960.00146管板边缘剪力系数 0.18740.03932管板总弯矩系数 5.331.37系数仅用于 时1.1330.2913系数 当 时,按K和m 查图31(a)实线当 时,按K和m 查图31（b）2.6670.5919系数 > 0 ,=, < 0 , =2.6670.5919管板径向应力系数带膨胀节Q为Q= 0.0083010.001612管板布管区周边处径向应力系数 =0.

32、0088170.001984管板布管区周边处剪切应力系数 =0.0031120.002724壳体法兰力矩系数0.0010820.0001376计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 79.241.5 184.582.423 369 MPa管板布管区周边处径向应力73.971.5 184.5743 369 MPa管板布管区周边剪切应力1.2770.5 61.55.9841.5 184.5MPa壳体法兰应力 57.821.5 184.539.373 369 MPa换热管轴向应力 13.3910840.185.7343 32440.18MPa壳程圆筒轴向应力 3.24118915.19567MPa换

33、热管与管板连接拉脱应力 q =0.6025q40.2583q焊接 q胀接4MPa仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.00.001107 当量压力组合 -0.6934-0.6934MPa 有效压力组合 -90.83-25.53MPa操作情况下法兰力矩系数-0.0005862-0.002086管板边缘力矩系数 -0.0005862-0.002086管板边缘剪力系数 -0.01579-0.05617管板总弯矩系数 -0.4074-1.842系数仅用于 时0.086610.3916系数 当 时,按K和

34、m 查图31（a）实线当 时,按K和m 查31（b)0.4551.149系数 >0, =; <0 ,=0.4551.149管板径向应力系数带膨胀节Q为Q =0.0011740.002843管板布管区周边处径向应力系数=-0.0005586-0.002422管板布管区周边处剪切应力系数 = 0.002580.002474壳体法兰力矩系数 -0.0002138-0.0004713计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 67.861.5 184.546.193 369 MPa管板布管区周边处径向应力 51.831.5184.542.483369 MPa管板布管区周边剪切应力-6.4090

35、.5 61.5-1.7271.5 184.5MPa壳体法兰应力69.191.5 184.542.873 369 MPa换热管轴向应力 14.3610840.185.6253 32440.18MPa壳 程圆筒轴向应力 0.806918912.69567MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =0.6462q40.25313q焊接q胀接4MPa计算结果管板名义厚度56mm管板校核通过换热管内压计算计算单位北京化工大学计算条件换热管简图计算压力 Pc 0.53MPa设计温度 t 300.00° C内径 Di 20.00mm材料 20(GB9948) ( 管材 )试验温度许用应力 s 152.0

36、0MPa设计温度许用应力 st 108.00MPa钢板负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.05mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.50mm名义厚度 dn = 2.50mm重量 8.32Kg压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 24.00000MPa设计温度下计算应力 st = = 2.38MPastf 108.00MPa校核条件stf st结论 换热管内压计算合格换热管外压计算计算单位北京化工大学计算条件换热管简图计算压力 Pc -2.05MPa设计温度 t 300.00° C内

37、径 Di 20.00mm材料名称 20(GB9948) (管材)试验温度许用应力 s 152.00MPa设计温度许用应力 st 108.00MPa钢板负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 0.58mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.50mm名义厚度 dn = 2.50mm外压计算长度 L L= 6000.00mm外径 Do Do= Di+2dn = 25.00mmL/Do 3.95Do/de 10.00A 值 A= 0.0124446B 值 B= 130.37重量 8.32 kg压力计算许用外压力 P=

38、= 21.18531MPa结论 换热管外压计算合格管箱法兰计算计算单位北京化工大学设 计 条 件简 图设计压力 p0.590MPa计算压力 pc0.590MPa设计温度 t300.0° C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称Q345R体许用应力 153.0MPa法材料名称16Mn许用sf178.0MPa兰应力stf123.0MPa材料名称40MnB螺许用sb196.0MPa应力stb154.0MPa栓公称直径 d B20.0mm螺栓根径 d 117.3mm数量 n40个Di1000.0Do1140.0垫 结构尺寸Db1100.0D外1054.0D内1010.0012.0 mmLe20.0LA28.0h10.0122.0材料类型软垫片N22.0m3.00y(MPa)50.0