2022年2022年隔震设计指导

1、精选学习资料 - - - 欢迎下载目录隔震结构设计要点及流程-西昌彩云府隔震项目总结2一.隔震目标：2二.隔震建筑要求：2三.嵌固端：2四.隔震层设计：21.隔震层层高：22.隔震层位置：23.隔震层结构体系：33.隔震层结构抗震等级：34.隔震支座类型：45.隔震支座设计：46.竖向隔震缝设计：46.上支蹲和下支蹲设计：57.隔震层的抗风验算：68.其他隔震措施：6五.隔震层以上结构设计：61.隔震后地震作用的确定：62.隔震后抗震等级的确定：63.竖向地震作用：74.剪重比：85.运算模型：8六.隔震层以下结构设计：91.运算模型：92.隔震层以下地面以上的结构的层间位移角：9七.基础设计

2、：91.运算模型：10八.抗风设计：10九.实行的加强和改进措施：10精品学习资料精选学习资料 - - - 欢迎下载十.隔震后楼梯和电梯设计：11十一.隔震层建筑.机电专业做法13隔震结构设计要点及流程-西昌彩云府隔震项目总结一.隔震目标：仅隔离水平地震,不隔离竖向地震；通常采纳隔震设计后,水平地震作用可以降低半度.1 度. 1 度半；依据以往大量隔震工程项目体会,场地条件较好, 属于类场地, 上部结构比较规章.质量和刚度分布匀称；层数 6 层及以下时, 多采纳框架结构,可以初步确定隔震目标为降低一度半； 612 层,位于高烈度区,一般会采纳框剪结构或者剪力墙结构,可以初步确定隔震目标降低一度

3、或者一度半以上；对于1222 层的隔震建筑,可以确定隔震目标降低一度；详细隔震目标需运算确定；详下述；二.隔震建筑要求：建筑高宽比 <4；建筑场地宜为类；对于剪力墙结构,结构周边要尽量少布置剪力墙,尽量降剪力墙布置在结构内部；三.嵌固端：通常取隔震层下面一层顶板为嵌固端四.隔震层设计：1.隔震层层高：一般隔震层梁底到地面的净高不应小于600,建议不小于800,因此层高至少为“梁高+800”；2.隔震层位置：a：有地下室结构,通常设置在地下室顶部设置一个隔震层精品学习资料精选学习资料 - - - 欢迎下载b：有人防要求的建筑,设在人防地下室上面一层c：大底盘多塔结构,设在大底盘层上面一层,

4、即在上部结构与大底盘之间,特地设置隔震层；3.隔震层结构体系：隔震层顶部应设置现浇式梁板式楼盖,现浇板厚度不应小于160mm ；隔震层的刚度和承载力,宜大于一般楼盖梁板刚度和承载力；隔震层可以做成转换结构,无需依据转换层定义,转换层柱子不宜布置过密,隔震层刚度大,减震成效不好,也会导致单个支座压力变小,在罕遇地震下,支座简单显现拉应力,而隔震结构应尽量防止显现拉力；结构设计保证隔震层水平刚度远小于上层结构楼层水平刚度,并远小于隔震层以下结构水平刚度,隔震支座以上混凝土隔震支墩及其梁水平刚度远大于上层结构楼层水平刚度；隔震层橡胶支座需具有整体复位功能；3.隔震层结构抗震等级：隔震层和隔震层下面一

5、层抗震等级宜依据隔震前抗震等级；精品学习资料精选学习资料 - - - 欢迎下载4.隔震支座类型：目前有铅锌和无铅锌支座,参考规程叠层橡胶支座隔震技术规程cecs126-2001及橡胶支座 -第三部分建 筑隔震橡胶支座gb20688.3-2006；区分就为铅芯层叠橡胶支 座里面注入了铅芯,增加了支座的高阻尼性,铅芯产生的滞后阻尼的塑性变形仍能吸收能量,并可通过橡胶供应水平复原力,因此有铅锌隔震支座尽可能布置在周边,自然橡胶支座布置在中间；5.隔震支座设计：a：同一隔震层内各个橡胶隔震支座的竖向压应力宜匀称,竖向平均压力不应超过抗规表12.2.3 要求；b：罕遇地震作用下,隔震支座不宜显现拉应力,

6、当少数隔震支座显现拉应力时,其拉应力不应大于1mpa；c：在罕遇地震作用下,隔震支座的水平位移限值不应超过其有效直径的0.55 倍和各橡胶层总厚度3 倍二者的较小值；6.竖向隔震缝设计：抗规 12.2.7 条规定： 隔震结构应实行不阻碍隔震层在罕遇地震下发生大变形的以下措施：1） 上部结构的周边应设置竖向隔离缝,隔震缝宽不宜小于各隔震支座在罕遇地震下的最大水平位移值的1.2 倍且不小于200mm2） 对于相邻隔震结构,其隔震缝宽取罕遇地震下的最大水平位移之和且不小于400mm ；3） 对于相邻隔震建筑,考虑到地震时上部结构顶部位移会大于隔震层处位移,因此隔震缝要留出罕遇地震时隔震缝宽度+防震缝

7、的宽度才合适, 防震缝的宽度见 抗规6.1.4.4） 一般对于单栋隔震建筑,其周边水平隔震缝至少留300；对于两栋相邻的隔震建筑,两栋隔震建筑之间的隔震缝至少留600mm ；隔震层处的管线均采纳软连接；精品学习资料精选学习资料 - - - 欢迎下载6.上支蹲和下支蹲设计：依据抗规12.2.9,隔震层支蹲. 支柱及相连构件,应采纳隔震结构罕遇地震下隔震支座底部的竖向力.水平力和力矩进行承载力运算；抗震等级为一级隔震支座下支墩顶部产生的弯矩：mx=p× ux+vy× hb,my=p×uy+vx× hb, 用 于 支精品学习资料精选学习资料 - - - 欢迎下

8、载座连接件的承载力设计；隔震支座下支墩底部产生的弯矩：mx=p× ux+vy×（ h+hb ）,my=p× uy+vx×（ h+hb）、结合前面直接求得的轴力n.剪力 vx.剪力 vy,可以进行下支墩的设计；上支墩的设计内力求得,与下支墩类似；vx 和 vy 为罕遇地震时设计组合工况下产生的x 和 y 向水平剪力； ux .uy 为罕遇地震作用下隔震支座产生的水平位移；hb 为隔震支座高度,h 为隔震支墩的高度；7.隔震层的抗风验算：隔震层必需具备足够的屈服前刚度和屈服承载力,以满意风荷载和微振动的要求；精品学习资料精选学习资料 - - - 欢迎下载叠层

9、橡胶支w 座v隔w震k技术规v程rw（ cecs126:2001）4.3.4 条规定,抗风装置应按下式进行精品学习资料精选学习资料 - - - 欢迎下载验算：1.4 v wk,即4870kn（各铅芯支座的屈服力之和）,满意要求；式中：抗风装置的水平承载力设计值；当不单独设抗风装置时,取隔震支座的屈服荷载设计值；风荷载分项系数,取1.4；风荷载作用下隔震层的水平剪力标准值；8.其他隔震措施：1）上部隔震结构与下部结构之间,应设置完全贯穿的水平隔震缝,缝高20mm ,并用柔性材料填充；当设置水平隔震缝确有困难时,应设置牢靠的水平滑移垫层； 2）穿越隔震层的门廊.楼梯.电梯.车道等部位,应防止可能的

10、碰撞；五.隔震层以上结构设计：依据隔震后的地震作用水平进行上部结构设计；1. 隔震后地震作用的确定：隔震后,隔震层以上结构的水平地震作用可依据水平向减震系数确定；依据水平向减震系数确定,详细见抗规12.2.5.确定；依据体会,宏观的角度上,可以将隔震后结构的水平地震作用大致归纳为比非隔震时降低半度.一度.一度半；见抗规12.2.5 条文说明；同时依据抗规12.2.5,隔震层以上结构的总水平地震作用不得低于非隔震结构在6度设防时的总水平地震作用,并进行抗震验算；2. 隔震后抗震等级的确定：以西昌彩云府项目为例：西昌9（ 0.4g）,建筑高度59.650m ,丙类建筑,场地类别类,剪力墙结构；建筑

11、最大使用高度：查表3.3.1-1, 9 度全部落地剪力墙结构最大适用高度60m,精品学习资料精选学习资料 - - - 欢迎下载属于 a 级高度；抗震等级：依据抗规12.2.7（隔震层以上结构的抗震措施,当水平向减震系数大于 0.4 时, 不应降低非隔震时的有关要求,当水平向减震系数不大于0.4 时,可适当降低本规范有关章节对非隔震建筑的要求,但烈度降低不得超过1 度；但为对于抗击竖向地震作用有关的抗震措施不应降低,比如轴压比； ）及高规 3.9 可以知道,抗震措施可以降低一度,即 8（ 0.2g）来查表确定抗震等级；即剪力墙抗震等级为二级,但为轴压比依据9（ 0.4g）掌握,即轴压比依据一级确

12、定；3. 竖向地震作用：.运算隔震层以上结构竖向地震作用系数：由于隔震支座不能隔离竖向地震作用,抗规 12.2.1 条规定：竖向地震作用标准值,8 度（ 0.2g）.8 度（ 0.3g）和 9 度（ 0.4g）时分别不应小于隔震层以上结构总重力荷载代表值的 20%.30%和 40%；程度实现过程如下：抗规 12.2.5 条规定： 9 度和 8 度且水平减震系数不大于0.3 时,隔震层以上结构应 该运算竖向地震作用；隔震层以上结构竖向地震作用标准值运算时,各楼层可视为质点,依据抗规 5.3.1-2 运算竖向地震作用标准值沿高度的分布；以西昌彩云府9 度（ 0.4g）为例：由于隔震后水平地震作用依

13、据8 度（ 0.2g）运算,程序地震水平影响系数为0.16；挑选简化运算竖向地震作用,即抗规5.3.1,运算竖向地震作用系数推导过程,即程序中修改竖向地震分项系数：抗规 5.3.1 ： .vk = 1.5x vmax .= 1.5.0.65xmax .0.75.代.表值maxvmax依据= 0.16 运算,就 .vk = 1.5x .= 1.5.0.65x0.16.0.75.代.表. 值 =0.117.代表值 < 0.4.代表值依据max = 0.32 运算,就 .vk = 1.5x vmax .= 1.5.0.65x0.32.0.75.代.表. 值 =0.234.代表值 < 0.

14、4.代表值因此,竖向地震调整系数为：0.4/0.117=3.418竖向地震分项系数为：当仅运算竖向地震作用时：1.3x3.418=4.45当同时运算水平和竖向地震作用时（水平地震为主）：0.5x3.418=1.71；.运算基础结构竖向地震作用系数：依据抗规 12.2.9 条：隔震建筑地基基础的抗震验算和地基处理仍应按本地区抗震设防烈度进行, 即 9 度（0.4g ）运算,程序依据9（ 0.4g）加速度 0.32 运算,但为依据 抗规12.2.1 条规定：竖向地震作用标准值,8 度（ 0.2g）.8 度（ 0.3g）和 9 度（ 0.4g）时分别不应小于隔震层以上结构总重力荷载代表值的20%.3

15、0%和 40%；故地震作用系数如下：精品学习资料精选学习资料 - - - 欢迎下载抗规 5.3.1 ： .vk = 1.5x vmax .= 1.5.0.65xmax .0.75.代.表值maxvmax依据= 0.32 运算,就 .vk = 1.5x .= 1.5.0.65x0.32.0.75.代.表. 值 =0.234.代表值 < 0.4.代表值因此,竖向地震调整系数为：0.4/0.234=1.71竖向地震分项系数为：当仅运算竖向地震作用时：1.3x1.71=2.223当同时运算水平和竖向地震作用时（水平地震为主）：0.5x1.71=0.855；4. 剪重比：依据抗规12.2.5,各楼

16、层的水平地震剪力尚应复合抗规5.2.5 的对本地区设防烈度的最小地震剪力系数的规定,对于西昌项目,为不小于9 度剪重比的要求；5. 运算模型：模型一（参下图） ：作用为运算隔震层及以上的配筋.参数的模型、及隔震分析；主要参数：柱底铰接（隔震橡胶支座的抗扭刚度.抗弯刚度相对混凝土柱子特别小）楼板运算参数时采纳刚性假定; 运算配筋时非刚性,转换层均为弹性板6；地下室层数为0、嵌固端所在层yjk 为 0, pkpm 为 1；地震烈度9 度输 8 度也可以, 但为剪重比需人为掌握,地震水平影响系数0.16 ；为保证竖向地震不折减,修改竖向地震荷载组合系数为：4.44/1.71 ；精品学习资料精选学习资

17、料 - - - 欢迎下载隔震层层高 =转换梁高 +300隔震垫一半 ；一层需设置转换层梁板及转换柱,抗震等级均为提高一级,转换层板厚180mm六.隔震层以下结构设计：1.运算模型：模型三（参下图） ：作用为运算隔震层以下配筋楼板为非刚性假定,隔震层楼板板厚180mm ,为弹性板6；无论 pkpm 仍为 yjk,地下室层数都为2顶板梁柱抗震等级均为一级,负一层梁相关范畴为2 级；地下室 m 值输入 10；支墩内力需输入大震情形下支座n、mx , my ； （依据抗规12.2.9 隔震层以下的结 构（包括地下室和隔震塔楼下的底盘）中直接支承隔震层以上结构的相关构件,应满意隔震后设防地震的抗震承载力

18、要求,并依据罕遇地震进行抗剪承载力验算）,因此全部依据罕遇地震运算抗弯抗剪承载力偏安全；2.隔震层以下地面以上的结构的层间位移角：隔震层以下地面以上的结构在罕遇地震下的层间位移角限值满意抗规12.2.9 中 表12.2.9 要求；七.基础设计：依据抗规 12.2.9 条,隔震建筑地基基础的抗震验算和地基处理仍依据本地区抗震设防烈度进行,甲乙级建筑的抗液化措施应按提高一级液化等级确定,直至全部排除液 化沉陷；精品学习资料精选学习资料 - - - 欢迎下载1.运算模型：模型二（参下图） ：作用为运算基础和嵌固层刚度比；主要参数：楼板为刚性假定,转换层均为弹性板6；地下室层数为2,嵌固端所在层yjk

19、为 2, pkpm 为 3； 地震烈度9 度,地震水平影响系数0.32；（主要为基础用）竖向地震按规范考虑修改组合系数；2.22/0.86隔震层层高输2000mm ；地下室 m 值输入 10；运算完成后手动运算嵌固端刚度比：对于层间隔震,隔震层以下一层的层刚度/ 隔震层以上一层的剪切刚度比2抗规 12.2.9 条隔震层以下结构中直接支承隔震层以上结构的相关构件,应满意嵌固的刚度比要求八.抗风设计：依据抗规12.1.3,风荷载产生的水平力不宜超过结构总重力的10%九.实行的加强和改进措施：由于本工程建筑高度都在59.5m 左右,已接近高层建筑混凝土结构技术规程jgj 3-2021 中对剪力墙结构体系的高限60m,且结构平面都有12 项不规章项,我们精品学习资料精选学习资料 - - - 欢迎下载考虑实行以下加强措施：一层转换梁及上支墩抗震等级由二级提高为一级,且需满意高层建筑混凝土结 构技术规