新所A-6栋模板安、拆方案

1、中科院地化所金阳新所a-6栋（餐厅）编制:审核:贵州建工集团一公司 二零一二年五月十三日目录:第一章:概述：第二章：模板设计：4一、模板形式选择：4二、模板材料选择：4三、模板体系选择：4第三章：模板计算：6剪力墙计算:二、柱模计算：14三、梁模计算：24第四章:板模计算：4049模板施工：49二.模板制作、安装：52第五章：模板施工要点：66第六章：模板工程验收：67第七章第八章第九章模板拆除：模板施工质量保证措施：模板施工安全.文明施工措施： 第十章：季节性施工：68707375第一章：概述一. 工程概述：本工程由中科院地化所投资建设，中科院建筑设计研究院有 限公司设计，化工部遵义地质工程

2、勘察院地质勘察，贵州三维监 理公司监理，贵州建工集团第一建筑工程有限公司组织施工；由 胡涛担任项目经理，王钢担任技术负责人。本工程为一剪力墙-框架结构建筑，建筑面积1189平方米， 总长26.9米，总宽31.5米，由地下室到屋顶构架顶总高17.65 米 共3层，其中地下1层，地上3层，地下室结构层高5.7米, 正负零零层高4. 2米，二层4.1米，第三层3. 65米.二. 结构概况：1、在本工程中，碗墙体仅设置于地下室，厚度均为300。 墙体高度大部分为4. 91米，最高为6米。2、本工程框架柱截面有两种:500 x 500. 400 x 400;框架 柱高度由地下室到顶层分别为：4.91米、

3、4.2米、4.1米、3.65 米。3、在梁设置中，地下室顶板梁断面有300 x 600. 300 x 500. 250 x 550、250 x 500、200 x 400五种；正负零层梁断面有350 x 600. 300 x 550、300 x 500、300 x 450. 250 x 550、250 x 500、 200 x 480. 200 x 400 a 种；二层梁断面 350 x 600. 300 x 600、 300 x 500. 200 x 420. 200 x 400. 200 x 350 六种；构架层梁断 面 300 x 500. 300 x 450、200 x 450 三种；

4、4、现浇板除局部零星构件外，大部分板厚均为120o三. 方案编制依据：1、中科院地化所金阳新所工程施工图纸2、中科院地化所金阳新所工程施工组织设计3、建筑工程施工质量验收统一标准(gb50300-2001 )4、混凝土结构工程施工质量验收规范(gb50204-2002 )5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001 ) ( 2002 版)6、建筑施工模板安全技术规范(jgj162-2008 )7、建筑施工高处作业安全技术规范(jgj80-91 )8、贵州建工集团总公司施工工艺标准(qb308 )9、贵州建工集团施工工艺标准10、我公司三标一体化质量手册和程序文件第二章：模板

5、设计一. 模板形式选择：本工程模板形式共分两种：1、在正负零层1-3交b-f轴部位（2-3交b-1/b部位楼梯 井除外）梁侧模采用砖模，梁、板底模采用100厚c15拄。2、其余部位采用木模。二. 模板材料的选择：为保质、保量、安全、快速完成本工程施工任务，根据本工 程具体特点及本公司所储模板、架料的情况，砖模采用mu10水 泥标砖、m5水泥砂浆砌筑；墙、梁、柱、板、梯模板采用1830 ><915的18厚胶合板，加固木杭采用50 x 100 x 2000木杭；加 固对拉螺杆采用4）14高强对拉螺杆，其中抗渗部位采用（i）14高 强止水对拉螺丝；模板支撑体系采用©48壁厚3.

6、 0mm普通钢管 脚手架，局部采用可调型顶托。三. 模板体系的选择：（一人体系确定：根据本工程特点，模板支、承系统拟采用以下形式：1、剪力墙及柱采用定型木模、对立止水螺杆，构成整体模 板，以钢管、木杭固定。2、梁、楼板、楼梯为胶合板，木榜背销，钢管架支、承。3、正负零层地梁采用砖模与地胎模。（二）模板构造：1、高度600以上梁砖模厚240,鵜 600以下梁砖模厚120, 砖模均砌筑于轻垫层上。2、剪另墙模板：剪力墙模板采用整块木模基本块（1830 x 915）拼装；竖向加固木榜间距250,水平加固采用双钢管，间 距500;墙两侧模板间拉结采用高强止水对拉螺杆，止水对拉螺 杆垂直、水平方向间距均

7、为500nim;模板内部设4）14支撑钢筋， 长度同墙厚，支撑钢筋垂直、水平方向间距同样为500。在地下室外墙上距底板500高位置设-400 x 3钢板止水板。3、柱模：柱子模板基本块为1830 x柱宽，为使柱子与楼板 接头平顺柱子配模高度为层高-板厚+10。柱模竖向加固采用4 根木杭，水平加固采用双钢管及14高强对拉螺杆，水平加固 沿柱高每500设置一道。柱脚四角定位采用©14钢筋，锚入柱 脚楼板或其他结构层100,露出楼板或其他结构层50;柱内四边 设置©14钢筋支撑钢筋，长度同柱宽，沿柱高每500设置一道。本栋建筑因地下室外部1-3交b-f轴部位（2-3交b-1/b部

8、 位楼梯井除外）需回填后方可施工该部位正负零层梁板，故地下 室墙、柱无法与正负零层梁板同时施工浇筑，地下室及地下室外 部柱、墙的柱顶、墙顶定位困难；为避免在施工过程中墙顶、柱 顶移位，1-3交b-f轴部位（2-3交b-1/b部位楼梯井除外）独 立柱间以满堂架加以拉结，满堂架设置要求同楼层板模支架（详 板模构造）。4、梁模板：梁侧模、底模模板均采用18厚木模；梁侧模板水平加固为木杭，其中梁净高300内，水平加固木 杭为两根，300-500间为三根；梁侧垂直加固中采用木榜，木杭 间距1100,垂直加固木杭外侧设木杭琵琶撑，间距1100;楼层上梁净高超过600的梁及地下室室内地梁，梁两侧模板 间需设

9、14高强对拉螺杆拉结，外套20pvc管；建筑外周边梁 及迎水面梁所设对拉螺杆不得设20pvc套管。地下室外周边地梁反梁梁两侧模板拉结用对拉螺杆为14 高强止水螺杆，高强止水螺杆垂直、水平间距均为500。梁宽250以外，梁底沿梁纵向设3根加强木杭；梁宽250（含 250 ）内，梁底沿梁纵向设2根加强木杭。支撑架沿梁纵、横方向间距均为1100,其中高度550以上 梁下部设一支撑立杆；水平横杆步距1700;梁的支撑架与楼板 支承满堂架连接成整体。梁两侧模板间，在梁高中部沿梁垂直向设置一排©14支撑 钢筋，支撑钢筋长度同梁宽，支撑钢筋沿梁纵向间距为1200。梁净高超过600的梁，梁两侧模板间

10、需设14高强对拉螺 杆，外套20pvc管，建筑外周边梁及迎水面梁所设对拉螺杆不 得设20pvc套管。5、楼面整体模板：楼面现浇板模板采用1830 x 915模板铺 设，下设木杭木龙骨，木龙骨间距250;楼面现浇板支撑架为钢 管满堂架，钢管满堂架立杆间距纵横均为1100,水平横杆步距 1700。第三章：模板计算一. 剪力墙支模计算：本工程剪力墙厚度一致，高度变化不大，现仅就地下室最高 剪力墙模板安装进行计算。墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(gb 50009-2001). 混凝土结构设计规范(gb50010-2002).钢结构设计规范 (gb 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层

11、龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑 模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即 外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结， 每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒 混凝土产生的荷载标准值为2. 00kn/m2;(一八参数信息1. 基本参数次楞间距(mm) :250;穿墙螺栓水平间距(mm): 500;主楞间距(mm): 500;穿墙螺栓竖向间距(mm): 500;对拉螺栓直径(mni): m12;2. 主楞信息上楞材嘉血钢管；主楞合并根数：2;直径(mm): 48. 00;壁厚(mm): 3. 00;3次楞信息次楞狩料:木方；次

12、楞合并根数:1；宽度(mm): 50. 00;高度(mm): 100. 00;4. 面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm): 18. 00;面板弹性模量(n/mm2)：6000. 00;面板抗弯强度设计值 fc (n/mm2): 13. 00;面板抗剪强度设计值(n/mm2): 1. 50;5 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc (n/nim2): 13. 00;方木弹性模量 e (n/mm2): 9000. 00;方木抗剪强度设计值ft (n/mm2): 1. 50;钢楞弹性模量e (n/mm2): 206000. 00;钢楞抗弯强度设计值 fc (n/mm2): 205. 00;墻模板

13、正立面图主榜（回形旃管）欲榜（方木;面扳墙模板1-1剖而图墙模板设计简图（-）墙模板荷载标准值计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按 下列公式计算，并取其中的较小值：f二0. 22ytpip2v1/2其中y 混凝土的重力密度，取24. 000kn/m3; t 新浇混凝土的初凝时间，取2. oooh; t 混凝土的入模温度，取20. 000°c; v 混凝土的浇筑速度，取2. 500m/h;h 模板计算高度，取6. 000m;pi外加剂影响修正系数，取1.200;»混凝土坍落度影响修正系数，取1150。分别计算得 23. 042 kn/m 144. 000 kn

14、/m2,取较小值23. 042 kn/m*乍为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值fl23 042kn/n?； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值f2= 2 kn/m2o（三）墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时 产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则 是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续 梁计算。qr rr rl p250l250250 l面板计算简图1 抗弯强度验算 弯矩计算公式如下：m=0. iqj2+o. 117q2l2 其中，m-面板计算最大弯矩(nmni);

15、1-计算跨度(次楞间距)：1 =250. omm; 新浇混凝土侧压力设计值6： 1. 2 x 23. 042 x 0. 500x 0. 900=12. 443kn/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4 x 2. 00 x 0. 50 x 0. 90=1. 260kn/m;其中090为按施工手册取的临时结构折减系数。 面板的最大弯矩：m =0. 1 x 12. 443 x 250. 02+0. 117 x 1. 260 x 250. 02= 8. 70 x 104n mm;按以下公式进行面板抗弯强度验算：o = m/w< f 其中，o -面板承受的应力(n/mm2);m -面板计算最大

16、弯矩(nmm);w -面板的截面抵抗矩：w = bh2/6 = 500 x 18. ox 18. 0/6=2. 70 x io4 mm3; f -面板截面的抗弯强度设计值(n/mm2);f=l 3. 000n/mm2;面板截面的最大应力计算值：o =m/w= 8. 70x10" / 2.70 x 104 = 3. 2n/mm2;面板截面的最大应力计算值o =3. 2n/mm2小于 面板截面 的抗弯强度设计值f=13n/mm满足要求!2 抗剪强度验算 计算公式如下： v=0. 6qj+0. 617q2l其中，v面板#算最大剪力(n);1-计算跨度(次楞间距)：1 =250. 0mm;

17、新浇混凝土侧压力设计值：1. 2 x 23. 042 x 0. 500x 0. 900=12. 443kn/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4 x 2. 00 x 0. 50 x0. 90=1. 260kn/m; 面板的最大剪力：v = 0. 6 x 12. 443 x 250. 0 + 0. 617 x 1. 260x 250. 0 = 2060. 8n; 截面抗剪强度必须满足： t= 3v/(2bhn) <fv 其中，t-面板截面的最大受剪应力(n/mm2);v面板计算最大剪力(n): v = 2060. 8n; b-构件的截面宽度(mm): b = 500mm ; hn-面板

18、厚度(mm): h = 18.0mm ;f厂-面板抗剪强度设计值(n/mm2):化=1500 n/mm2; 面板截面的最大受剪应力计算值：t =3 x 2060.8/(2 x 500 x 18. 0)=0. 343n/mm2;面板截面抗剪强度设计值：f=l500n/nin?; 面板截面的最大受剪应力计算值r =0. 343n/mm2小于面 板截面抗剪强度设计值t=1.5n/mm2,满足要求!3挠度验算根聶建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考 虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：v=0. 677ql7(100ei) < v=l/250 其中，q作用在模板上的侧压力线荷载：q = 23

19、04x0.5 = 11.521n/mm;1-计算跨度(次楞间距)：1 = 250mm; e-面板的弹性模量:e = 6000n/mm2;i-面板的截面惯性矩：i = 50 x 1. 8 x 1. 8 x1. 8/12=24. 3cm4;面板的最大允许挠度值：v = 1mm;面板的最大挠度计算值：v= 0.677 xll.52 x 2507 (100 x 6000 x 2.43 x 10') = 0. 209 mm;mm,面板的最大挠度计算值：v=0. 209mm小于等于面板的最大 允许挠度值v=lmm，满足要求！(四) 墙模板主次楞的计算a.次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用

20、下的三 跨连续梁计算。亲工程审：次楞采用木方，宽度50mm,高度100mm,截面惯 性矩i和截面抵抗矩w分别为：w = 5 x 10 x 10/6 x 1= 83. 333cm3;i = 5 x lqx iqx 10/12 x 1= 416. 667cm4;qfp3p3p3p3p3p3p3p3p3p7p7p勺500500500次楞计算简图1 次楞的抗弯强度验算 次楞最大弯矩按下式计算： m = 0. iqj2+o. 117q2l2 其中，m-次楞计窘最大弯矩(nmm);1计算跨度(主楞间距)：1 新浇混凝土侧压力设计值qi:=500. 0mm;1. 2 x 23. 042 x 0. 250x

21、0. 900=6. 221kn/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4x2. ooxq. 25 x0.90=0. 630kn/m,其中，090为折减系数。次楞的最大弯矩：m =0. 1 x 6. 221 x 500. 02+0. 117 x 0.630 x 500. 0 = 1. 74 x 105n mni;次楞的抗弯强度应满足下式：o = m/w< f 其中，o -次楞承受的应力(n/mm2);m -次楞计算最大弯矩(n mm);w -次楞的截面抵抗矩，w=8. 33x10w; f -次楞的抗弯强度设计值；f=13 000n/mi； 次楞的最大应力计算值：o = 1.74 x 1078

22、. 33 x 104 = 2. 1 n/mm2;次楞的抗弯强度设计值：f = 13n/mm2;次楞的最大应力计算值o=2l n/mm2小于次楞的抗弯 强度设计值f=13n/mm满足要求!2 次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:v=0. 6qj+0. 617q2l 其中，v-次楞承受的最大剪力；1-计算跨度(主楞间距)：1 新浇混凝土侧压力设计值qi：x 0. 900/1=6. 221kn/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：=500. 0mm;1. 2 x 23. 042 x 0. 2501.4 x 2. 00 x 0. 25 x0.90/1=0. 630kn/m

23、,其中,090为折减系数。次楞的最大剪力：v = 0.6 x 6. 221 x 500. 0+ 0. 617 x 0. 630 x 500. 0 = 2060. 8n;截面抗剪强度必须满足下式：t=3v/(2bh0)其中，三-次楞的截面的最大受剪应力(n/mm2);v次楞计算最大剪力(n)： v = 2060. 8n; b-次穆的截面宽度(mm): b = 50. 0mm ; hn-次箱的截面高度(mm)： h0 = 100. 0mm ;f厂-次楞的抗剪强度设计值(n/nim2): fv = 1.500 n/mm2;次楞截面的受剪应力计算值： t =3 x 2060. 8/(2 x 50. o

24、x 100. 0 x 1)=0. 618n/mm2;次楞截面的受剪应力计算值t =0.618n/mm2小于次楞截 面的抗剪强度设计值fv=1.5n/mm2,满足要求！3次楞的挠度验算根据建筑號工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同 时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：v=0. 677qr/(100ei) < v=l/250 其中，v -次楞的最大挠度(mm);q-作用在次楞上的线荷载(kn/m): q = 23. 04 x 0. 25=5. 76 kn/m;1-计算跨度(主楞间距)：1 =500. 0mm ;e-次楞弹性模量(n/mm2): e = 9000. 00 n/mm2 ;

25、i-次務截面惯性矩(w)，1=4. 17 x 106mm4;次楞的最大挠度计算值：v= 0.677 x 5. 76/1 x 5007 (100 x 9000 x 4. 17 xlo6) = 0. 065 mm;次楞的最大容许挠度值：v = 2mm;次楞的最大挠度计算值v=0. 065mm小于次楞的最大容许 挠度值v=2mm，满足要求！b.主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连 续梁计算。' 本*呈中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3呱 截面惯 性矩i和截面抵抗矩w分别为：w =4. 493 x 2= 8. 986cm3;i =10.783 x 2= 21. 566cm4

26、;e = 206000n/mm2;3.806kn4(2)45005005002 952.95-0.856主楞计算简图-0 85-4 662 4 6624 662 4 6620 856-3.806 -3 8060 856-2.95 2!主楞计算剪力图(kn)主楞计算弯矩s(kn-m) 0.328主楞计算变形图(mm) mmw 主楞的净截面抵抗矩(mm3);w=8. 99xl03mm3;f 主楞的强度设计值(n/mm2) , f =205. 000n/mm2;主楞的最大应力计算值：o = 4. 28 x 1078. 99 xl03 = 47. 6 n/mm2;主楞的最大应力计算值o =476n/m

27、n小于主楞的抗弯 强度设计值f=205n/mm2,满足要求！2 主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足：t =2v/a < fv其中，三-主楞的截面的最大受剪应力(n/mm2);v主楞计算最大剪力(n)： v = 4662. 4n; a -钢管的截面面积(mm2): a = 848. 23mm2 ;fv-主楞的抗剪强度设计值(n/nim2): fv = 120 n/nim2; 主楞截面的受剪应力计算值：t =2 x 4662. 4/848. 230=10. 993n/mm2;主楞截面的受剪应力计算值t =10.993n/min2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120n/mm2,满足

28、要求！3主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值：7 = 0328mm;主楞的最大容许挠度值：v = 2mm;主聽的最大挠度计算值v=0. 328mm小于主楞的最大容许 挠度值v=2mm，满足要求！(五) .穿墙螺栓的计算计算公式如下：n<n=f x a其中n -穿墙螺栓所受的拉力;穿墙螺栓有效面积(mm2);f -穿墙螺栓的抗拉强度设计值， 查表得：取170 n/mm2;穿墙螺栓的型号：m12 ;穿墙螺栓有效直径：9.85 mm;穿墙螺栓有效面积：a = 76 mm2;穿墙螺栓最大容许拉力值：n = 1.70xl05 x 7. 60 x 10"512. 92 kn;主楞计算的支座反

29、力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所 受的最大拉力为：n = 8.47 kn。穿墙螺栓所受的最大拉力n=8468kn小于穿墙螺栓最大 容许拉力值n=12. 92kn,满足要求！二. 柱模板计算柱模板取截面最大，高度最高即地下室(层高4.91米)截面 500 x 500框架柱模板安装进行计算。柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计 算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001).混凝土结构设计规范gb50010-2002.钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖 楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为

30、支撑竖楞的柱箍， 用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成 一个完整的柱模板支撑体系。o500拄箍(圆钢管)对拉螺栓面板竖愣(方木)柱剖面图对拉螺栓柱模板设计示意图柱截面宽度b(mm): 500.00;柱截面高度h (mm): 500. 00;柱模 板的总计算高度:h = 4.91m;(一八参数信息1. 基本参数柱截面宽度b方向对拉螺栓数目：0;柱截面宽度b方向竖楞数 目：3;；主截面高度h方向对拉螺栓数目：0;柱截面高度h方向竖楞数 目：3;2. 柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm): 48. 00;壁厚(mm): 3. 00;柱箍的间距(mm): 500;柱箍合并根数:2

31、;3竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数：1；宽度(mm): 50. 00;高度(mm): 100. 00;4面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm): 18. 00;面板弹性模量(n/mm2):6000. 00;面板抗弯强度设计值 fc (n/mni2): 13. 00;面板抗剪强度设计值(n/mm2): 1. 50;5 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc (n/nim2): 13.00;方木弹性模量 e (n/mm2): 9000. 00;方木抗剪强度设计值(n/nim2): 1. 50;钢楞弹性模量e (n/mm2): 210000. 00;钢楞抗弯强度设计值 fc (n/mm2):

32、205. 00;(二) .柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按 下列公式计算，并取其中的较小值：/2f=0. 22 yt |31p2v1f= y h其中y 混凝土的重力密度，取24. 000kn/m3; t -新浇混凝土的初凝时间，取2. 000h; t 混凝土的入模温度,取20. 000°c; v 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h; h 模板计算高度，取4.910m; 13 外加剂影响修正系数，取1.200; 13 2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150o分别计算得 23. 042 kn/m 117. 840 kn/m2,取较小值23. 04

33、2 kn/m*乍为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q：=23. 042kn/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2= 2 kn/m2o(三) .柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计 算。分别取柱截面宽度b方向和h方向面板作为验算对象，进行强 度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时 产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载b它包括：新浇混凝土侧压力设计值6： 1. 2 x 23. 04 x 0. 50 x0. 90=12. 443kn/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4 x 2. 00 x 0.

34、 50 x0. 90=1. 260kn/m;式屮，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。柱截面宽度b方向13.703kn/m13.703kn/mm m m m m m m m m m m m m m m mm(2)225225计算简图剪力图(kn)0.087弯矩图(kn-m)变形图(mm)从左往右，各支座反力为ri=1.156kn, r2=3.854kn, r3=1.156kn500柱模板安装示意图h方向柱截面宽度h方向打打打打打打打打打打打打打打打打打打打打打打打打打j(2)225+225+计算简图剪力图(kn)-0.13变形图(mm)从左往右，各支座反力为ri=l. 156kn, r

35、2=3. 854kn? r3=l. 156knmmax =86714. 297n - nini; vmax=1926. 984n; v raax=0. 130mm; rfflax=3853. 969n1 面板抗弯强度验算o =m/w<f 其中，o -面板承受的应力(n/mm2);m -面板计算最大弯矩(n mm);w -面板的截面抵抗矩;w=bh2/6=500 x 18. ox18. 0/6=2. 70xl0w;f -面板的抗弯强度设计值(n/mm2);f=13. 000n/mm2;面板的最大应力计算值：o = m/w = 8. 67xl 04 / 2. 70 x 104 = 3. 21

36、2n/mm2;面板的最大应力计算值o =3212n/n肘 小于面板的抗弯 强度设计值a=13n/mm满足要求!2. 面板抗剪验算 t = 3v/(2bhn) <fv其中，t -面板承受的剪应力(n/nim2);v面板计算最大剪力(n)： v = 1926. 984n; b-构件的截面宽度(mm) ： b = 500nim; 厲-面板厚度(mm): hn = 18. 0mm ;fv-面板抗剪强度设计值(n/mm2): fv = 13. 000n/mm2;面板截面受剪应力计算值：t =3 x 1926. 984/(2 x 500 x 18. 0)=0. 321n/mni2;面板截面抗剪强度设

37、计值：£=1500附伽2；面板截面的受剪应力t =0. 321n/mm2小于 面板截面抗剪 强度设计值fv=1.5n/mm满足要求!3面板挠度验算面板最大容许挠度：v = 250 / 250 = 1 mm;面板的最大挠度计算值：7 = 0. 130mm;面板的最大挠度计算值v =013mm小于面板最大容许挠 度设计值v= 1mm，满足要求！(四) 、竖楞计算本工程i主高度为4. 910m,柱箍间距为500mm?因此按均布荷载 作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm,高度100mm,截面惯 性矩i和截面抵抗矩w分别为：w = 50 x 100 x 100/6 x

38、1 = 83. 33cm3;i = 50 x 100 x 100 x 100/12 x 1 = 416. 67cm4; 作用在竖楞上的线荷载，q=r.nax/l=3853. 969/500. 000=7. 708n/mmq500竖楞计算简图1 抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：m=0. lql2其中，m竖楞计算最大弯矩(nmni);1 一计算跨度(柱箍间距)：1 =500. 0mm;竖楞的最大弯距：m =0. 1 x 7. 708 x 500. 0 x 500. 0= 1. 93 x 10'n mm;其中，om -w -f-竖楞承受的应力(n/mm2);-竖楞计算最大弯矩(nmm)；-

39、竖楞的截面抵抗矩(mm3) , w=8. 33 x 1 04; -竖楞的抗弯强度设计值(n/mm2);o =m/w<ff=l 3. ooon/mm2;竖楞的最大应力计算值：o =m/w=1.93xlo5/8. 33xl04 =2. 312n/nim2;竖楞的最大应力计算值o =2312n/mn小于竖楞的抗弯 强度设计值a=13n/mm满足要求!2. 抗剪验算r = 3v/(2bhn) <fv其中，t -竖楞截面最大受剪应力(n/mm2)；v -竖楞计算最大剪力(n): v=0. 6ql= 0. 6x 7. 708x 500=2312. 381n;b -竖楞的截面宽度(mm): b

40、= 50. 0mm ; -竖藕的截面高度(mm)： hn = 100. 0mm ;f厂-竖楞的抗剪强度设计值(n/nim2): fv = 1.500n/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值：t =3 x 2312. 381/(2 x 50. ox 100. ox 1)=0. 694n/mm2;竖楞截面抗剪强度设计值：f=l500n/nin?；竖楞截面最大受剪应力计算值r =0. 694n/mm2小于竖楞 截面抗剪强度设计值£=l5n/mna满足要求！3挠度验算较大挠矗按三跨连续梁计算，公式如下：v max=0. 677ql7(100ei) < v=l/250 e竖楞弹性模量(n/

41、mni2), e = 9000. 00 n/mm2 ; i竖楞截面的惯性矩(mm4), 1=4. 17x106;竖楞最大容许挠度：v = 500/250 = 2 mm;竖楞的最大挠度计算值：v= 0.677 x 7. 71 x 500. 04/(100 x 9000. 0 x 4. 17 xlo6) = 0. 087 mm;竖楞的最大挠度计算值v=0. 087mm小于竖楞最大容许挠 度v =2mm，满足要求！(五) .b方向柱箍的计算_本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm,壁厚3mm,截面惯 性矩i和截面抵抗矩w分别为：w = 4.493 x 2=& 99cm；i = 10. 783

42、 x 2=21. 57cm4;按集中荷载计算(附计算简图)：1.543.081.54760b方向柱箍计算简图 其中p -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kn);p = (1. 2 x 23. 04 x 0. 9 + 1. 4 x 2 x 0. 9) x0. 225 x 0. 5 = 3. 08 kn;1.5彳21.542a1.5421.5423.0833.083b方向柱箍剪力图(kn) 最大支座力：n = 3. 083 kn;b方向柱箍弯矩图(knm) 最大弯矩：m = 0. 825 knm;b方向柱箍变形图(mm) 最大变形：v = 0. 982 mm;1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公

43、式o =m/ ( y xw) <f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：m= 824730. 05 nmm; 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：w = 8986 mm3;b边柱箍的最大应力计算值：o = 87.41 n/mm2; 柱箍的抗弯强度设计值：f = 205 n/mm2;b边柱箍的最大应力计算值o =8. 25 x 107 (1.05 x 8. 99 x 106)=87.41n/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值f =205n/mm 满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到：v = 0. 982 mm;柱箍最大容许挠度：v = 500 / 250 = 2 mm;柱箍的最大挠度v=0. 982

44、mm小于柱箍最大容许挠度v =2mm,满足要求！（六）.b方向对拉螺栓的计算b方向没有设置对拉螺栓!（七）.h方向柱箍的计本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为： w = 4. 493 x 2=& 99cm3;i = 10. 783 x 2=21. 57cm4;按计算（附计算简图）:1.54i3.08i1.54i1760jh方向柱箍计算简图其中p 一竖楞传递到柱箍的集中荷载(kn);p = (1. 2 x 23. 04 x 0. 9+1. 4 x 2 x 0. 9) x 0. 225 x0. 5 = 3. 08 kn;3.0833.0831

45、.521.5421.5421.5423.0833.083h方向柱箍剪力图（kn） 最大支座力：n = 3.083 kn;0.825h方向柱箍弯矩图（kn - m）最大弯矩：m = 0. 825 knm;h方向柱箍变形图(mm) 最大变形：v = 0. 982 mm;1 柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式： o =m/(yxw)<f 其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：m = 824730. 05 nmm;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：w = 8986 mm3; h边柱箍的最大应力计算值:o = 87.409 n/mm2;柱箍的抗弯强度设计值：f = 205 n/mm2;h边柱箍的最大

46、应力计算值o =8. 25 x 107 (1.05 x 8. 99 x 106)=87.409n/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值f =205n/mm 满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到：v = 0. 982 mm;柱箍最大容许挠度：v = 500 / 250 = 2 mm;柱箍的最大挠度v =0. 982mm小于柱箍最大容许挠度 v =2mm,满足要求！(a) > h方向对拉螺栓的计算h方向没有设置对拉螺栓！三. 标准层梁底模.支撑架计算本工程梁型号较多，高度变化不大，现就正负零层最大截面 梁(3-4轴交b轴kl2梁)350 x 600进行计算。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢

47、管脚手架安全技术 规范(jgj130-2001 )、混凝土结构设计规范gb50010-2002、 建筑结构荷载规范(gb 50009-2001).钢结构设计规范 (gb 50017-2003)等规范编制。(一) .工程属性新浇混凝土梁名称kl2混凝土梁截面尺寸(m m xmm)350x60()新浇混凝土梁计算跨度(m)7.2新浇混凝土结构层高(m)4.2梁侧楼板厚度(mm)120(二) 、荷载设计7模板及其支架自重标准值glk(kn/nr)而板0.1面板及小梁().3模板而板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土 口重标准值g2k(kn/m3)24钢筋自重标准值g3k(kn/m3)梁1.5板1

48、.1施工人员及设备荷载标准值q1 k7当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kn/nd1振捣混凝土时产生的荷载标准值2q2k(kn/m )对水平面模板取值2风荷载标准值(ok(kn/m2)7基本风压o)0(kn/m )0.2非自定义：0.21风压高度变化系数业1.32风荷载体型系数出0.8(三) .模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(a)梁跨度方向立柱间距la(mm)1100梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1700新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1100、 1100混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底増加

49、立柱根数1梁底増加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550梁底支撑小梁根数3梁底支掠小梁一端悬挑长度(mm)300设计简图如下:平面图立面图(四).面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(n/mm2)15面板弹性模量e(n/mm2)1()000取单位宽度1000mm,按二等跨连续梁计算，计算简图如下:inuiuiuuunuuuuxuuiuuxuuiuuuuuuuanunm(2)4180+170+w = bh2/6= 1000x18x18/6 = 54000mm3, i=bh3/l2= 1000x18x18x18/12 = 486

50、000mm4qi = 0. 9max 1. 2 (g“+ g x h) +1. 4qlk, 1. 35 (glk+ g 2k+g3k)x h) +1. 4x0. 7qlk x b=0. 9max 1. 2 x (0. 1+ (24+1. 5) x 0. 6) +1. 4x 2, 1. 35 x (0. l+(24+l. 5) x 0. 6)+1. 4 x 0. 7 x 2 x 1 =20. 48kn/mq】静=0. 9 x 1. 35 x gik+gk+gsj x h x b = 0. 9 x 1. 35 x 0. l+(24+l. 5) x 0. 6 x 1 = 18. 71kn/mq】活=

51、0 9 x 1. 4 x 0. 7 x q?上 x b = 0. 9 x 1. 4 x 0. 7 x 2 x 1 =1.76kn/mq2 = (glk+ (g2k+g3k) x h) x b= 0. 1+ (24+1. 5) x 0. 6 x 1 =15. 4kn/m强度验算m和=0. 125q】u = 0. 125qj2 = 0. 125 x 20. 48 x 0. 182 =0. 08kn mo =mmax/w= 0. 08 x 10754000 = 1. 45n/mm2< f =15n/mm2 满足要求！2、挠度验算vmax = 0. 521ql4/ 仃00ei)=0. 521 x

52、 15. 4 x 175? (100 x 10000 x 486000) = 0. 015mm < v = 1/400 = 175/400 = 0. 44mm满足要求！3. 支座反力计算设计值(承载能力极限状态)r产&=0 375 qml +0. 437 q】活 1=0 375 x 18. 71 x 0. 18+0. 437 xl.76 x 0. 18 = 1.36knr2=l. 25q1l=l. 25 x 20. 48 x 0. 18 = 4. 48kn标准值(正常使用极限状态)r =r；=0. 375 q2l=0. 375 x 15. 4 x 0. 18 = 1. olknr2=l. 25q2l=l. 25 x 15.4 x 0. 18 = 3. 37kn(五)、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50x100小梁抗弯强度设计值f(n/mm-)17.82小梁抗剪强度设计值t(n/mm2)1.78小梁弹性模fte(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩w(cm3)83.33小梁截面惯性矩i(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如卜-图:m m m m m m mm m