毕业论文《混凝土破碎液压钳设计液压系统设计》

1、西南科技大学毕业设计（论文）混凝土破碎液压钳设计液压系统设计所在学院专 业 班 级 姓 名学 号 指导老师 a录21、技术要求32、工况分析42. 1 负载分析42. 2初步确定液压缸参数42.4活塞杆的设计与计算62.5液压缸工作行程的确定 72.6活塞的设计72.7导向套的设计与计算82.8端盖和缸底的设计与计算92.9缸体长度的确定102. 10缓冲装置的设计102. 11排气装置102. 12密封件的选用122. 13防尘圈132. 14液压缸的安装连接结构143液压缸主耍零件的材料和技术耍求163. 1缸体163.2活塞173.3活塞杆173.4缸盖183. 5导向套194、电动泵站

2、的参数计算 205、电动机的选择216、液压元件的选择216. 1液压阀及过滤器的选择216.2油管的选择216.3汕箱容积的确定227、验算液压系统性能 227. 1压力损失的验算及泵压力的调整227. 2液压系统的发热和温升验算241、技术要求混泥土破碎钳液压系统的动作循环为：快进一工进一快退一原位停止。液压钳最大破碎 厚度450 mm,油缸最大油压80 mpa,最大破碎力560kn,钳体质量60 kg。电动泵站的技术参数:油泵油圧80 mpa,油泵流量2. 6 l/min,油箱容量30 l,电机功率 3 kw,电压 380 vo动作要求：启动一左右两压紧缸分别向外伸出一液压钳两钳口钳紧，

3、破碎混凝土一换向阀换向一 液压钳松开一液压缸冋到原始位置一停机液压原理图分析与比较3ya2、工况分析2.1负载分析绘制工作循环图快进工进快退停止2.2初步确定？（攵压缸参数由题目要求可知，液压系统的最人负载约为560kn （最大破碎力560kn）油缸最人油压80 mpa,为了满足工作台快速进退速度相等，并减小液压泵的流量，则液压缸无杆腔与有杆腔的筹 效面积a1与a2应满足a1二2a2 （即液斥缸内径d和活塞杆直径d应满足：d=0.707do为防止切削后工件突然前冲，液压缸需保持一定的回油背压，为暂取背压为0.5mpa并取液压缸机械效率= 0.9 o则液压缸上的平衡方程由于切削力有2个油缸共同提

4、供，所以计算的一个油缸的时候取值为总的一半 故液压缸无杆腔的有效面积：1 .-x560xl03f = pa.,a, =血 2 =3.5x10加 $ =35c/?21180x106-0.5x106液压缸直径d6.12cm表1液压缸内径系列gb/t2348-1980 mm810121620253240506380100125160200250320400500按 gb/t2348-1980,取标准值 d=80mm；1 液压缸缸体厚度计算缸体是液床缸中最重要的零件，当液丿/k缸的工作床力较高和缸体内经较大时，必须进行强度校核。缸体的常用材料为20、25、35、45号钢的无缝钢管。在这儿种材料中45号

5、钢的性能最为优良,所以这里选用45号钢作为缸休的材料。e p、d2<7式中，py实验压力,mpa。当液压缸额定压力pn<5. 1 mpa时,py=1.5pn,当pn>16mpa时，py 二 1.2515。cr 缸简材料许用应力，n/mm2 ° = , (jh为材料的抗拉强度。n注：1额定压力pn额定压力又称公称圧力即系统压力，pn=80mpa2. 最高允许压力pmaxpmaxl. 5pn=l. 25x80=100mpa液压缸缸筒材料采川45钢，则抗拉强度：ob=6(x)mpa安全系数n按液压传动与控制手册p243表210,取“5。则许用应力a = = 120mpan

6、p、ds>2q_ 100x80"2x120=33.33mm液压缸厚度取35mm o则液压缸缸体外径为150mmo3. 缸筒结构设计缸筒两端分别与缸盖和缸底链接，构成密封的压力腔，因而它的结构形式往往和缸 盖及缸底密切相关。因此，在设计缸筒结构时，应根据实际情况，选用结构便于装配、 拆卸和维修的链接形式，缸筒内外径应根据标准进行圆整。2.3活塞杆的设计与计算活塞杆是液压缸传递力的主要零件，它主要承受拉力、压力、弯曲力及振动冲击等 多种作用，必须有足够的强度和刚度。其材料取45钢。活塞杆直径的计算查液压传动与控制手册根据杆径比d/d, 般的选取原则是：当活塞杆受拉时， 一般选取d/

7、d二0.3-0. 5,当活塞杆受压时，一般选取d/d二0.5-0.7。查液压传动与控制于册根据杆径比d/d, 般的选取原则是：当活塞杆受拉时，-般选収 d/d=0.3-0.5,当活塞杆受压时，一般选取d/d=0.5-0.7o因a1=2a,故活塞杆直径d=0.707d=56.56mm取d=56 (标准直径)表2活塞杆直径系列4d6810121416182022252832364045505663708090100110125140160180200220250280320360400则液压缸有效而积为:a. = -d2 =-x802 = 5024mm244rrjjra2 = -(d2-d2) =

8、 - (8o2 -562) = 2562.24mm2442. 活塞杆强度计算：八 rf /4x0.5x560xl03d >=j7 = o.o545m = 54.5mm <o6mm7tcy v -xl20xl06式中许用应力；a = = = 120mpa (45钢的抗拉强度为600mpa,为n 5安全系数取5,即活塞杆的强度适中)3. 活塞杆的结构设计活塞杆的外端头部与负载的拖动电机机构相连接，为了避免活塞杆在工作生产中偏 心负载力，适应液压缸的安装要求，提高其作用效率，应根据负载的貝体情况，选择适 当的活塞杆端部结构。4. 活塞杆的密封与防尘活塞杆的密封形式有y形密封圈、u形夹织物

9、密封圈、0形密封圈、v形密封圈等。 采用薄钢片组合防尘圈时，防尘圈与活塞杆的配合可按h9/f9选収。薄钢片厚度为0. 5mmo为方便设计和维护，木方案选择0型密封圈。2.4液压缸工作行程的确定液压缸工作行程长度可以根据执行机构实际工作的最人行程确定，并参照表4-4选取 标准值。液压缸活塞行程参数优先次序按表4-4中的a、b、c选用。表4一4 （a）液压缸行程系列（gb 2349-80）2550801001251602002503204005006308001000125016002000250032004000表4-4 (b)液压缸行程系列(gb 2349-80) 64063901101401

10、80220280360450550700900110014001800220028003600表4-4 （c）液压缸形成系列（gb 2349-80）240260300340380420480530600650750850950105012001300150017001900210024002600300034003800根据设计要求液压钳最大破碎厚度450 mni,两个油缸的行程之和要至少为450mni（即 单独一个油缸的行程为225mm）,可选取液压缸的工作行程为250mm。2.5活塞的设计由于活塞在液压力的作用下沿缸筒往复滑动，因此，它与缸筒的配合应适当，既不 能过紧，也不能间隙过大。配合

11、过紧，不仅使最低启动压力增大，降低机械效率，而且 容易损坏缸筒和活塞的配合表面；间隙过大，会引起液压缸内部泄露，降低容积效率， 使液压缸达不到要求的设计性能。活塞与缸体的密封形式分为：间隙密封（用于低压系统中的液压缸活塞的密対）、活 塞环密封（适用于温度变化范闱大、要求摩擦力小、寿命长的活塞密封）、密封圈密封三 大类。其中密封圈密封又包括0形密封圈（密封性能好，摩擦因数小，安装空间小）、y 形密封圈（用在20mps压力下、往复运动速度较高的液压缸密封）、以形密封圈（耐高压, 耐磨性好，低温性能好，逐渐取代y形密封圈）、v形密封圈（可用于50mpa压力下，耐 久性好，但摩擦阻力大）。综合以上因素

12、，考虑选用0型密封圈。2.6导向套的设计与计算1.最小导向长度h的确定当活塞杆全部仲岀时，从活塞支承而屮点到到导向套滑动而中点的距离称为最小导 向长度山。如果导向长度过短，将使液压缸因间隙引起的初始挠度增大，影响液压缸工 作性能和稳定性。因此，在设计时必须保证液压缸有一定的最小导向长度。根据经验，当 液压缸最大行程为l,缸筒直径为d时，最小导向长度为：h n1 (4-5)20 2一般导向套滑动面的长度a,在缸径小于80mni时取a二(0. 61. 0)d,当缸径大于80nmi 时取a=(0.61.0)d。活塞宽度13取b=(0. 61.0) do若导向长度h不够时，可在活塞杆上 增加一个导向套

13、k(见图4-1)來增加h值。隔套k的宽度c = h-ca + b)。2图4-1液压缸最小导向长度因此:最小导向长度，取h=9cm；导向套滑动面长度a= 0.8 x 9cm = 7.2cm活塞宽度 b=0.9x90mm = &lmm2.导向套的结构导向套有普通导向套、易拆导向套、球面导向套和静压导向套等，可按工作情况适 当选择。1) 普通导向套 这种导向套安装在支承座或端盖上，油槽内的压力油起润滑作用利 张开密封圈唇边而起密封作用。2) 易拆导向套这种导向套用螺钉或螺纹固定在端盖上。当导向套和密封圈磨损而 需要更换时，不必拆卸端盖和活塞杆就能进行，维修十分方便。它适用于工作条件恶劣, 需

14、经常更换导向套和密封圈而乂不允许拆卸液压缸的情况下。3）球面导向套 这种导向套的外球面与端盖接触，当活塞杆受一偏心负载而引起方 向倾斜时，导向套可以自动调位，使导向套轴线始终与运动方向一致，不产生“憋劲“现 彖。这样，不仅保证了活塞杆的顺利工作，而且导向套的内孔磨损也比校均匀。4）静压导向套 活塞杆往复运动频率高、速度快、振动大的液压缸，可以采用静压 导向套。由于活塞杆与导向套z间有压力油膜，它们z间不存在直接接触，而是在压力 汕中浮动，所以摩擦因数小、无磨损、刚性好、能吸收振动、同轴度高，但制造复杂， 耍有专用的静压系统。2.7端盖和缸底的设计与计算在单活塞液压缸中，有活塞杆通过的端盖叫端盖

15、，无活寒杆通过的缸盖叫缸头或缸 底。端盖、缸底与缸筒构成密封的压力容腔，它不仅要有足够的强度以承受液压力，而 且必须具有一定的连接强度。端盖上有活塞杆导向孔（或装导向套的孔）及防尘圈、密 封圈槽，还有连接螺钉孔，受力情况比较复杂，设计的不好容易损坏。1 端盖的设计计算端盖厚h为：h =式中d1螺钉孔分布直径，cm；p液压力，kgf/cm2；dcp密封环形端面平均直径，cm； a材料的许用应力，kgf/cm2 o2. 缸底的设计缸底分平底缸，椭圆缸底，半球形缸底。3. 端盖的结构端盖在结构上除要解决与缸体的连接与密封外，还必须考虑活塞杆的导向，密封和 防尘等问题。缸体端部的连接形式有以下几种：a

16、.焊接特点是结构简单，尺寸小，质量小，使用广泛。缸体焊接后可能变形，且内缸不易加工。主要用于柱塞式液压缸。b螺纹连接（外螺纹、内螺纹）特点是径向尺寸小，质量较小，使用广泛。缸体 外径需加工，且应与内径同轴；装卸徐专用工具；安装时应防止密封圈扭曲。c.法兰连接特点是结构较简单，易加工、易装卸，使用广泛。径向尺寸较大，质 量比螺纹连接的大。非焊接式法兰的端部应燉粗。i）.拉杆连接 特点是结构通用性好。缸体加工容易，装卸方便，使用较广。外形尺 寸大，质量大。用于载荷较大的双作用缸。e. 半球连接，它乂分为外半环和内半环两种。外半环连接的特点是质量比拉杆连接 小，缸体外径需加工。半环槽消弱了缸体，为此

17、缸体壁厚应加厚。内半环连接的特点是 结构紧凑，质量小。安装时端部进入缸体较深，密封圈有可能被进油口边缘擦伤。f. 钢丝连接特点是结构简单，尺寸小，质量小。2.8缸体长度的确定液压缸缸体内部长度应等丁活塞的行程与活塞的宽度z和。缸体外形长度还需要考 虑到两端端盖的厚度山。一般液压缸缸体氏度不应人于缸体内经的2030倍。取系数为 5,则液压缸缸体长度：l二5*10cm二50cm。2.9缓冲装置的设计液压缸的活塞杆（或柱塞杆）具有一定的质量，在液压力的驱动下运动时具有很大的 动量。在它们的行程终端，当杆头进入液压缸的端盖和缸底部分时，会引起机械碰撞， 产生很大的冲击和噪声。采用缓冲装置，就是为了避免

18、这种机械撞击，但冲击压力仍然 存在，大约是额定工作压力的两倍，这就必然会严重影响液压缸和整个液压系统的强度 及正常工作。缓冲装置可以防止和减少液压缸活塞及活塞杆等运动部件在运动时对缸底 或端盖的冲击，在它们的行程终端能实现速度的递减，直至为零。当液压缸中活塞活塞运动速度在6m/min以下时，一般不设缓冲装置，而运动速度在 12m/min以上时，不需设置缓冲装置。在该纽合机床液压系统中，动力滑台的最人速度为 4m/min,因此没有必要设计缓冲装置。2.10排气装置如果排气装置设置不当或者没有设置排气装置，压力油进入液压缸后，缸内仍会存在 空气。由于空气具有压缩性和滞后扩张性，会造成液压缸和整个液

19、压系统在t作屮的颤振和爬行，影响液压缸的正常工作。比如液压导轨磨床在加工过程屮，这不仅会影响被加 工表面的光洁程度和精度，而且会损坏砂轮和磨头等机构。为了避免这种现象的发生， 除了防止空气进入液压系统外，还必须在液压缸上设置排气装置。配气装置的位置要合 理，由于空气比压力油轻，总是向上浮动，因此水平安装的液压缸，其位置应设在缸体 两腔端部的上方；垂直安装的液压缸，应设在端盖的上方。般有整体排气塞和组合排气塞两种。整体排气塞如图42 (a)所示。图4-2 (a)整体排气孔图42 (b)组合排气孔表4-5排气阀(塞)尺寸d阀座阀杆孔cd.d2dli12la厶sd4u15l2dad4m1661161

20、9.2932311710& 53484623m20x2814725.41143392213114594828图4-2 (c)整体排气阀零件结构尺寸由于螺纹与缸筒或端面连接，靠头部锥面起密封作用。排气时，拧松螺纹，缸内空气从锥面空隙屮挤出來并经过斜孔排除缸外。这种排气装置简单、方便，但螺纹与锥面 密封处同轴度耍求较高，否则拧紧排气塞后不能密封，造成外泄漏。组合排气塞如图42(b)所示，一般由络螺塞和锥阀组成。螺塞拧松后，锥阀在压力的推动下脱离密封面排 岀空气。排气装置的零件图及尺寸图见42 (c)以及表42 (d)o图4-2 (d)组合排气阀零件结构尺寸2.11密封件的选用1 对密封件的

21、要求液压缸工作中要求达到零泄漏、摩擦小和耐磨损的耍求。在设计时，正确地选择密 封件、导向套(支承环)和防尘圈的结构形式和材料是很重要的。从现在密封技术来分 析，液压缸的活塞和活塞杆及密封、导向套和防尘等应作为一个综合的密封系统來考虑, 具有可靠的密封系统，才能式液丿玉缸具有良好的工作状态和理想的使用寿命。在液压元件屮，对液压缸的密封耍求是比较高的，特别是一些特殊材料液压缸，如 摆动液压缸等。液压缸中不仅有静密封，更多的部位是动密封，而且工作压力高，这就 要求密封件的密封性能要好，耐磨损，对温度适应范i韦i人，要求弹性好，永久变形小， 有适当的机械强度，摩擦阻力小，容易制造和装卸，能随压力的升高

22、而提高密封能力和 利于白动补偿磨损。密封件一般以断面形状分类。有0形、u形、v形、j形、l形和y形等。除0形外, 其他都属于唇形密封件。2.0形密封圈的选用液压缸的静密封部位主要是活塞内孔与活塞杆、支承座外圆与缸筒内孔、缸盖与缸 体端面等处。这些部位虽然是静密封，但因工作由液压力大，稍有意外，就会引起过量的内漏和外漏。静密封部位使用的密封件基本上都是0形密封圈。0形密封圈虽小，确实一种精密的 橡胶制品，在复杂使用条件下，具有较好的尺寸稳定性和保持自身的性能。在设计选用 时，根据使用条件选择适宜的材料和尺寸，并采取合理的安装维护措施，才能达到较满 意的密封效果c安装0形圈的沟槽有多种形式，如炬形

23、、三角形、v形、燕尾形、半圆形、斜底形等, 可根据不同使用条件选择，不能一概而论。使用最多的沟槽是矩形，其加工简便，但容 易引起密封圈咬边、扭转等现象。3 动密封部位密封圈的选用液压缸动密封部位主要有活塞与缸筒内孔的密封、活塞杆与支承座（导向套）的密 封等。（形密封圈是我国液压缸行业使用极其广泛的往复运动密封圈。它是一种轴、孔互 不通用的密封圈。一般，使用压力低于16mpa时，可不用挡圈而单独使用。当超过16mpa 并用于活塞动密封装置时，应使用挡圈，以防止间隙“挤出”。2.12防尘圈防尘圈设置与活塞杆或柱塞密封外侧，用于防止外界尘埃、沙粒等异物侵入液压缸, 从而可以防止液压油被污染导致元件磨

24、损。1. 防尘圈a型防尘圈 是一种单唇无骨架橡胶密封圈，适于在a型密封结构形式内安 装，起防尘作用。b型防尘密封圈 是一种单唇带骨架橡胶密封圈，适于在b型密封结构形式内安装，起防尘作用。c型防尘圈 是一种双唇密封橡胶圈，适于在c型结构形式内安装，起防尘 和辅助密封的作用。2. 防尘罩防尘罩采用橡胶或尼龙、帆布等材料制作。在高温t作时，可用氯丁橡胶，可在130°c 以下工作。如果温度再高时，可用耐火石棉材料。当选用防尘伸缩套时，要注意在高频 率动作时的耐久性，同时注意在高速运动时伸缩套透气孔是否能及时导入足够的空气。但是，安装伸缩套给液压缸的装配调整会带來一些困难。2.13液压缸的安装

25、连接结构液压缸的安装连接结构包括液压缸的安装结构、液压缸近处有口的连接等。1.液压缸 的安装形式液压缸的安装形式很多，但大致可以分为以下两类。1）轴线固定类 这类安装形式的液压缸在工作时，轴线位置固定不变。机床上的液 压缸绝大多数是采用这种安装形式。a通用拉杆式。在两端缸盖上钻出通孔，用双头螺钉将缸和安装座连接拉紧。一般 短行程、压力低的液压缸。b法兰式。用液压缸上的法兰将其固定在机器上。c支座式。将液压缸头尾两端的凸缘与支座固定在一起。支座可置于液压缸左右的 径向、切向，也可置于轴向底部的前后端。2）周线摆动类 液压缸在往复运动时，出于机构的相互作用使其轴线产生摆动，达 到调整位置和方向的要

26、求。安装这类液压缸，安装形式也只能采用使其能摆动的钱接方 式。工程机械、农用机械、翻斗汽车和船舶甲板机械等所用的液压缸多用这类安装形式。a耳轴式。将固定在液压缸上的较轴安装在机械的轴座内，使液压缸轴线能在某个 平面内自由摆动。b耳环式。将液压缸的耳环与机械上的耳环用销轴连接在一起，使液压缸能在某个 平面内由摆动。耳环在液压缸的尾部，可以是单耳环，也可以是双耳环，还可以做成 带关节轴承的单耳环或双耳环。c球头式。将液压缸尾部的球头与机械上的球座连接在一起，使液压缸能在一定的 空间锥角范用内任意摆动。2. 液压缸油口设计油口孔是压力油进入液压缸的直接通道，虽然只是一个孔，但不能轻视其作用。 如果孔

27、小了，不仅造成进油时流量供不应求，影响液压缸的活塞运动速度，而且会造成 回油时受阻，形成背压，影响活塞的退回速度，减少液压缸的负载能力。对液压缸往复 速度要求较严的设计，一定要计算孔径的大小。液压缸的进出油口，可以布置在缸筒和前后端盖上。对于活塞杆固定的液压缸，进 出油口可以设在活塞杆端部。如果液压缸无专用排气装置，进出油口应设在液压缸的最 高处，以便空气能首先从液压缸排岀。液压缸进出油口的链接形式有螺纹、方形法兰和 矩形法兰等。2.14计算液压缸各工作阶段的工作压力、流量和功率根据液压缸的负载图和速度图以及液压缸的有效而积，可以算岀液压缸丁作过程各阶段的压力、流量和功率，在计算工进时背压按p

28、h=sxlo5pa代入，快退时背压按pb=5xlo5pa代入计算公式和计算结果列于下表中。表2-6液压缸所需的实际流量、压力和功率工作 循环计算公式负载f进油压力pj回油压力pb所需流量qnpapbl/min差动 快进f +apa p厂心 q = v(al-a2) p = pjq10534.92xl059.92xl0520. 1工进f +p产a -p = pjq56000036.4 xlo58xl050. 24快退p， 4p = p)q105317.6xl055xl0511.3注：1差动连接时，液压缸的回油口到进油口之间的压力损失” = 5x10加，而pb = pj +。2. 快退时，液压缸有

29、杆腔进汕，压力为匕,无杆腔冋汕，压力为几。3液压缸主要零件的材料和技术要求3.1缸体1. 缸体的材料液压缸缸体的常用材料为20钢、35钢、45钢的无缝钢管。因20钢的力学性能略 低，且不能调质，应用较少。当缸筒与缸底、缸头、管接头或耳轴等件焊接时，则应采 用焊接性能较好的35钢，粗加工后调质。一般情况下均采用45钢，并调质到24广285hb。缸体的毛坯也可采用锻钢、铸钢或铸铁件。铸钢一般采用zg25、zg35、zg45等。铸 铁可采用ht200、ht350之间的儿个牌号或球墨铸铁qt500-05、qy600-02等。特殊悄况下， 可采用铝合金等材料。2. 主要表面粗糙度液压缸内圆柱表面粗糙度为

30、人0.23. 技术要求（参见图4-3）图4-3缸筒的技术要求1）内径用h8h9的配合；2）内径圆度、圆柱度不大于直径公差z半；3）内表面母线直线度在500mm长度上不大于0. 03mm；4）缸体端面对轴线的垂直度在直径每100mm上不人于0. 04mm；5）缸体与端盖采用螺纹连接时，螺纹采用6h级精度。7）为防止腐蚀和提高寿命，内径表面可以镀0. 030. 04mm厚的硬珞，在进行抛光,刚体外涂耐蚀油漆。3.2活塞1. 活塞的材料缸径较小的整体式活塞一般采用35钢、45钢；其他常用耐磨铸铁、灰铸铁ht300、ht350 （有外径上套有尼龙66、尼龙1010或加布酚醛塑料的耐磨环）以及铝合金等。

31、2. 主要表面粗糙度 活塞外圆柱表面粗糙度为位0.81.6切。3. 技术要求（参见图4-4）1）外径的圆度、圆柱度不大于外径公差之半；2）外径d对内径dl的径向圆跳动不大于外径公差之半；3）端面t对轴线垂直度在直径100mm上不大于0. 04mm；4）活塞外径用橡胶密封时可取f7f9配合，内孔与活塞的配合可取h8。3.3活塞杆1. 材料实心活塞杆材料为35钢、45钢；空心活塞杆材料为35钢、45钢的无缝钢管。2. 主要表面粗糙度杆外圆柱粗糙度为ra0408/m3技术要求（参见图4-5）图4-5活塞杆的技术要求1）活塞杆的热处理：粗加工后调质到硬度为22旷285iib,必要时，再经高频淬火， 硬

32、度达4555hrc；2）外径d和d2的圆度、圆柱度不人于直径公差之半；3）外径表面宜线度在500mm长度上不大于0. 03mm；4）d2对d的径向跳动不大于0.01mm；5）活塞杆上与导向套采用ii8/f7配合，与活塞的链接可采用ii8/h8配合；6）活塞杆上若有连接销孔时，该孔径应按h11级加工，该孔轴线与活塞杆轴线的垂 直度公差值，按6级精度选取；7）活塞杆上的螺纹一般按6级精度加工，如载荷较小，机械振动也较小时，允许按 7级或8级精度制造。3.4缸盖1. 缸盖的材料常用35、45锻钢或zg35、zg45铸钢或ht200、ht300、ht350铸铁等材料。当缸盖 本身乂是活塞杆的导向套，缸

33、盖最好选用铸铁。同时，应在导向表面上熔堆黄铜、青铜 或其他耐磨材料。2. 主要表面粗糙度配合表面粗糙度为位0.81.6切。3. 技术要求（参见图4-6）图4-6缸盖的技术要求1）配合表面的圆度、圆柱度不大于直径公差之半；2）d2、d3对d的同轴度不大于0. 03mm；3）端面a、b对孔轴线的垂直度在直径100mm上不人于0. 04mm0 3.5导向套1. 导向套材料常用青铜、耐磨铸铁、球墨铸铁、聚四氟乙烯。2. 主要表面粗糙度导向表面粗糙度为/?ao.8/zm3技术要求（参见图4-7）图4-7导向套的技术要求1）导向套的长度一般取活塞杆直径的60%100%；2）外径与内径的同轴度不大于内控公差

34、之半。4、电动泵站的参数计算根据题设要求：电动泵站的技术参数:油泵油压80mpa,油泵流量2. 6 l/min工作压力：0-80mpa 额定流量：0.8l/min<0l/min电机功率:1. l-15kw油箱容星：12-200l外形尺寸（长x宽x高）：384x280x620冋按用户要求生产产品）dbd系列电动泵站是由定量拄塞泵、控制阀、油箝、电机、仪表等组合成的一个独立的液动力的装置 > 本泵站具有停机保压性能、单油 路进回油性能。额定压力mpq额定流（l/min）油箱 容量l电机功率跚 驱动功率hpukg主要外型参考尺寸（mm）备注高压低压高压低压lbmhldbso. 7l手捉式

35、 电动油泵63/0.7/4.50.75kw23.3350230450130单泵双油路 手动换向阀dbso. 6/2l手提 式电动油泵6320.624.50.75kw23.2350230450130双泵双油路 手动换向阀dyb-1a电动油 泵636.30.62.4160.75kw41.5390300520225双泵单油路dtb-1b 6）电动 油泵806.30.62.4160.75kw49390300520225双泵双油路 手动换向阀dbdo. 8m电动油 泵80 (100)/0.8/161.5kw49390300520225单泵单油路dsdo. 8/4m电动 油泵802.50.84201.5k

36、w63450350600305双泵单油路dsso. 8/6m电动 油泵802.50.86361.5080450410630335双泵双油路 手动换向阀dss1.6/6m 电动 油泵802.51.66362.2kh80450410715335双泵双油路 手动换向阀dss2. 0/6m电动 油泵802.526362.2kw80450410715335孜泵双油路 手动换向阀lsj4x400拉伸 机油泵40/4/403kw91500400670315双泵多油路dsq6/50h 电动 油泵322.56501604kw1958005401025640双泵双油路 手动换向阀jsso.7l/3c汽 油机驱动油

37、泵636.30.7387.5hf71756616600445双泵双油路 手动换向阀jss0.8/4.2 卓 油机駆动油泵636.30.84.294.5hp39 2410350495120双泵双油路jss2.2/4d 汽油 机驱动油泵63102.24125.5hp56670530680380双泵双油路 2个手动换向 阀5、电动机的选择系统为泵供油系统，差动快进、快退时泵向系统供油据此查样木选用y132m-8异步电动机，电动机功率为3kw,额定转速750r/mino电机功率3 kw,电压 380vo6、液压元件的选择6.1液压阀及过滤器的选择根据液压阀在系统屮的最高工作压力与通过该阀的最大流量，可

38、选出这些元件的型 号及规格。木例所有阀的额定压力都为63x105pq,额定流量根据各阀通过的流量，确 定为10l/min, 25l/min和63l/min三种规格,所有元件的规格型号列于表5-1中,过滤 器按液压泵额定流量的两倍选取吸油用线隙式过滤器。表5-1液压元件明细表序号元件名称最大通过流量/厶min-1型号1电动泵站2.62单向阀12t-25b3-:位五通电磁阀1035 d, -63by4二位三通电磁阀3222 d, -63bh5调速阀0. 32q-10b6溢流阀4y-10b6.2油管的选择根据选定的液压阀的连接汕口尺寸确定管道尺寸。液压缸的进、出汕管按输入、排 出的最大流量来计算。油

39、管内通油量最大，其实际流量为泵的额定流量的商倍达45l/min, 则液压缸进、出油管直径d按产品样本，选用内径为10mm,外径为18n)ni的冷拔钢管。6.3油箱容积的确定汕箱容积为：30l7、验算液压系统性能7.1压力损失的验算及泵压力的调整1. 工进时的圧力损失的验算及泵圧力的调整工进时管路中的流量仅为0. 24l/min,因此流速很小，所以沿程压力损失和局部损失 都非常小，可以忽略不计。这时进油路上仅考虑调速阀的压力损失=5xo5pa,回 油路上只有背压阀的压力损失，小流量泵的调整压力应等于工进时液压缸的工作压力p 加上进油路压差m ,并考虑压力继电器动作需要，则： pp = p、+ p

40、x + 5x10 乜=(36.4 +5+ 5)x10 辺=46.4x10乜即小流量泵的溢流阀12应按此压力调整。2. 快退时的压力损失验算及大流量泵卸载压力的调整因快退时，液压缸无杆腔的回游量是进油量的两倍，其压力损失比快进时要人，因 此必须计算快退时的进油路与冋油路的压力损失，以便于确定大流量泵的卸载压力。已知:快退时进油管和回油管长度均为1=1. 8m,油管直径d=25xl0-3m,通过的流量 为进油路=22. 5l/min= 0.375xl0-3m3/s,回油路?2=45l/min=0.75xl0-3m3/so液压系统选用n32号液压油，考虑最低工作温 度为15摄氏度，由手册查出此时油的

41、运动粘度v二l5st二l5c/$ ,油的密度 p = 900 /m3,液压系统元件采用集成块式的配置形式。(1) 确定油流的流动状态按式re= 经单位换算为：vre = xlo4 = l2732gxl04(6-1)vdv式中 v平均流速(m/s)d汕管内径(m)汕的运动粘度q通过的流量(的s )则进油路屮液流的雷诺数为：r = xlo4 = l2732x0：75xl(y3 %山 网 < 2300 v15xl03xl.5回油路屮液流的雷诺数为：/?, =2-xlo4 = 12732 x0严 x io" % (仁 398 < 2300 v15xl0'3xl.5由上可知，进凹油路屮