模板工程施工方案局部调整方案

1、北京市轨道交通指挥中心二期工程模板工程施工方案局部调整方案北京城建集团有限责任公司轨道交通指挥中心二期工程项目部二零一一年十月北京市轨道交通指挥中心二期工程模板工程施工方案局部调整方案bucg审批人：审核人：编制人：北京城建集团有限责任公司北京市轨道交通指挥中心二期工程项目部2011年10月1 编制依据11.1北京市轨道交通指挥中心二期工程施工组织设计11.2北京市轨道交通指挥中心二期工程施工图11. 3冇关规范规程11.4原审核完毕的模板工程施工方案12工程概况12. 1综合概况12. 2设计概况23调整范围4原方案中梁模板及支撑体系5调整后地上梁模板及支撑体系6安全、环保及文明施工措施6.

2、 1安全措施46. 2环保及文明施工措施57模板计算57. 1参数信息57. 2模板面板计算67. 3梁底支撑木方的计算87. 4梁底支撑钢管计算97. 5立杆的稳定性计算127. 6扣件抗滑移的计算151编制依据1. 1北京市轨道交通指挥中心二期工程施工组织设计1.2北京市轨道交通指挥屮心二期工程施工图1.3有关规范规程14原审核完毕的模板工程施工方案 2工程概况2. 1综合概况项 目内容工程名称北京市轨道交通指挥中心二期工程工程性质高层公共建筑工程地址北京市朝阳区小营北路6号建设单位北京轨道交通路网管理有限公司勘察单位北京市勘察设计研究院有限公司设计单位北京城建设计研究总院有限责任公司监理

3、单位北京双圆工程咨询监理有限公司总承包单位北京城建集团有限责任公司工期要求开工日期2010年12月30日整体移交日期2012 年 12 月 20 h质量要求质量等级建筑长城杯2. 2设计概况项目名称内容主要构件尺寸地上梁截面尺寸600mmx 750mm、600mmx 700mm、700mmx 700mm>500mmx 650mm> 500mmx 700mm、550mmx600mm550mmx 650mmx层高标准层层高4.5m建筑使用年限50年抗震设防烈度8度鉴于施工现场实际情况，将原模板工程施工方案中地上部分梁模板支撑体系 作局部调整。4原方案中梁模板及支撑体系（1）梁模板梁的底

4、模与侧模采用15mm厚多层板，主龙骨采用48伽1钢管间距900mm,次龙 骨选用50mmx 100mm间距250mm的双面刨光方木；梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现 场加工。由塔吊运至作业面组合拼装，然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧，在 梁1/2处加m14穿墙螺栓间距900mmo（2）梁支撑体系梁支撑体系为碗扣式脚手架，顶板栓采用地泵进行浇筑时，考虑布料杆距梁跨 中布置，对梁支撑体系进行设计，立杆横向间距400mm.纵向间距900mm （梁下设两 排立杆），水平杆步距为1200mm. 600mm,要求上下两层立杆中心位于一条线上。对 于跨度梁，按全跨长度l/300-l/500进行梁底模起拱，

5、即跨度为8. 4m吋起拱高 度不小于17mm,起拱从支模开始时进行（通过u托）调整底模各部位标高，而后将 侧模和底模连成整体。距梁端500mm处，在梁模上留设50mmx loomni清扫口,待杂物 清理干净后，将其堵严。详见下图：5调整后地上梁模板及支撑体系（1）梁模板梁的底模与侧模采用15miii厚多层板，主龙骨采用48mm钢管间距600mm,次龙 骨选用50mmx 100mm间距250mm的双面刨光方木；梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现 场加工。由塔吊运至作业面组合拼装，然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧。（2）梁支撑体系梁支扌掌系统为碗扣式脚手架，顶板碇采用地泵进行浇筑时，考虑布料杆距梁

6、跨屮 布置，对梁支撑体系进行设计，立杆横向间距600mm.纵向间距600mm （梁下设一排 立杆），水平步距为1200mm. 600mm，要求上下两层立杆中心位于一条线上。对于跨 度26m梁，按全跨长度l/300-l/500进行梁底模起拱，即跨度为84m时起拱高度不 小于17mm,起拱从支模开始时进行（通过u托）调整底模各部位标高，而后将侧模 和底模连成整体。距梁端500mm处，在梁模上留设50nnnx loonmi清扫口，待杂物清理 干净后，将其堵严。详见下图：调整后地上梁模板支立示意图6安全、环保及文明施工措施6.1安全措施1）从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期

7、体检， 不符合要求的不得从事高处作业。2）安装和拆除模板时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和 安全带应定期检查，不符合者严禁使用。3）作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严禁滑落。脚手架或操 作平台上临吋堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在 脚手板上。脚手架或操作平台的施工总荷载不得超过其设计值。4）模板吊装前，应设专人指挥。吊装机械位置应事先调整适当，吊装稳起稳落，就 位准确，严禁大幅度摆动。5）装拆柱等高处模板，要先搭设脚手架；并随装随固定、随拆随运转。严禁空架 浮搁，防止模板倾覆。严禁将模板堆放在脚手板上，防止下坠伤人。不得让模板、

8、材 料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意警戒。6）木工操作场严禁吸烟，刨花木屑等应及吋清运，附近设置消防器材。6. 2环保及文明施工措施1）制定文明施工制度，划分环卫包干区，作到责任到人。2）搭设碗扣支架应避免夜间作业，防止产生噪音，影响居民生活。3）现场工人应着装整齐，具有现代工人的面貌。现场作业不说脏话，不出现不文 明举止。4）对于材料设备应爱惜，选择正确的使用方法，并定期包养，严禁野蛮施工。5）每天生产完成后，应检查现场，对于产生的建筑垃圾应及时清理，并堆放到指 定地点。6）施工环境各种材料、机具堆放有序，各类加工好的模板堆放整齐。按施工总评 面布置图划定区域堆放。7）班长对

9、班组作业区的文明现场负责。坚持谁施工，谁清理，作到活完场清。8）建筑结构内的施工垃圾清运，采用搭设封闭式临吋专用垃圾道运输，或采用容 器倒运或袋装，严禁随意凌空抛撒。施工垃圾应及时清运，并适量洒水，减少污染。9）现场内所有交通路面和物料堆放场地全部浇筑混凝土硬化路面，做到黄土不露 天。7模板计算7. 1参数信息模板支架搭设高度为3.8m,基木尺寸为：梁截面bxd=650mmx 700mm，梁支撑立杆的纵距（跨度方向）1=0. 60m,立杆的步距h= 1.20m,梁底增加1道承重立杆。 采用的钢管类型为048x3.5。r梁模板支撑架立面简图7. 2模板面板计算使用模板类型为：覆膜多层板。面板为受

10、弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kn/m):ql 二 25. 000x0. 700x0. 600=10. 500kn/m(2) 模板的自重线荷载(kn/m):q2 = 0. 350x0. 600 x (2x0. 700+0. 650)/0. 650=0. 662kn/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn):经计算得到，活荷载标准值 p1 = (2. 500+2. 000) x0. 650x0. 600=1. 755kn 均布荷载 q = 1.2x10.

11、 500+1. 2x0. 662=13. 395kn/m集中荷载 p = 1.4x 1.755=2. 457kn面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：本算例中，截面抵抗矩w和截面惯性矩1分别为：w = 60. 00x1.50x1.50/6 = 22. 50cm3；i 二 60. 00x 1.50x 1.50x 1.50/12 二 16. 88cm4；计算简图剪力图(kn)2.4613.395 (kn/m)弯矩图(kn. m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:11.162 (kn/m)变形计算受力简图变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为n1=o. 977knn

12、2=4.605knn3=4605knn4=0. 977kn最大弯矩m二0. 109kn. m最大变形v二0. 167rmn连续梁支座反力复核验算：连续梁受力累加：pn=13. 395x0. 650+2. 457=11. 2kn支座反力从左到右相加：rn=0. 977+4. 605+4. 605+0. 977=11. 2kn杆件受力pnrn,是平衡的，支座反力复核验算通过！连续梁弯矩复核验算：假定顺时针方向力矩为正力矩。已知力对 b 点取矩：-(13. 395x0. 6502/2+2. 457x0. 325) =-3. 60kn. m求出的支座反力对b点取矩：(顺吋针力矩)支 1: 0. 977

13、x0. 650=0. 64支 2: 4. 605x0. 433=2.00支 3: 4. 605x0.217=1.00顺时针力矩之和：0. 64+2. 00+1. 00=3. 64kn. m顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过！(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值fl=0. 109x 1000x 1000/22500m. 844n/mm2面板的抗弯强度设计值f,取15. oonw；面板的抗弯强度验算fl w f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值t1 二3 x 2679. 6/ (2 x 600. 000 x 15. 000) =0. 447n/mm2截面抗剪强

14、度设计值t=l. 40n/mm2 抗剪强度验算t1 w t,满足要求!(3) 挠度计算面板最大挠度计算值v二0. 167mm面板的最人挠度小于216. 7/250,满足要求!7. 3梁底支撑木方的计算(-)梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最人弯矩和最人剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计 算公式如下:均布荷载 q = 4 605/0. 600 =7. 675kn/m最大弯矩 m = 0. 100ql2=0. 100x7. 675x0. 60x0. 60=0. 276kn. m最大剪力 q = 0. 600ql=0. 600x7. 675x0. 600=2. 763kn最大支座力 n = 1.

15、100ql=l. 100x7. 675x0. 600=5. 066kn方木的截面力学参数为本算例中，截面抵抗矩w和截面惯性矩i分别为：w = 5. 00x8.00x8.00/6 = 53. 33cm3；i = 5. 00x&00x&00x& 00/12 = 213. 33cm4；(1) 方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f二m/w二0. 276x 106/53333. 3=5. 18n/mm2方木的抗弯计算强度w13 0n/mm2,满足要求！(2) 方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：q二0. 600ql=2763n截面抗剪强度必须满足：t1 二 3q/2bh < t

16、截面抗剪强度计算值 tl=3x2763/(2x50x80)=1. 036n/mm2截面抗剪强度设计值t=l. 70n/mm2方木的抗剪计算强度wl. 7n/mn)2,满足要求！(3) 方木挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到qk=4. 434kn/m最大变形 v = 0. 677qkl4/100ei=0. 677x4. 434x600. 004/ (100x9000. 00 x2133333. 33)=0. 203mm方木的最大挠度小于600. 00/250,满足要求！7. 4梁底支撑钢管计算(-)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷

17、载p取钢管支撑传递力。0.984.610.9816001600支撑钢管计算简图5.020 56a5.020.56支撑钢管剪力图(kn)支撑钢管弯矩图(kn. m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如20.972.662.660.97支撑钢管变形计算受力简图支撑钢管变形图经过连续梁的计算得到最大弯矩 mmax=0. 478kn. m最大变形vmaxo. 133mm最大支座力qmax=10. 036kn连续梁支座反力复核验算：连续梁受力累加：pn=0. 977+4. 605+4. 605+0. 977=11. 2kn支座反力从左到右相加：rn=0. 564+10. 036+0

18、. 564=11. 2kn杆件受力pnrn,是平衡的，支座反力复核验算通过!连续梁弯矩复核验算：假定顺时针方向力矩为正力矩。已知力对 b 点取矩：-(0. 977x0. 275+4. 605x0. 492+4. 605x0. 708+0. 977 x0. 925) =-6. 70kn. m求岀的支座反力对b点取矩：(顺时针力矩)支 1: 0. 564x1.200=0. 68支 2: 10. 036x0. 600=6. 02顺时针力矩之和:0. 68+6. 02=6. 70kn. m顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过！抗弯计算强度 f二0. 4780x 106/5080. 0=

19、94. 10n/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205n/imi2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于600. 0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载p取横向支撑钢管传递力。1 0.041 0.041 0.041 0.04600i600支撑钢管计算简图支撑钢管剪力图(kn)支撑钢管弯矩图(kn. m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:6.316.316.316.31支撑钢管变形计算受力简图a区耳耳4 b支撑钢管变形图经过连续梁的计算得到最大弯矩 mmeix=o. oookn. m最大变形vmax

20、二0. 000mm最大支座力qmax=10. 036kn连续梁支座反力复核验算：连续梁受力累加：pn=10. 036+10. 036+10. 036+10. 036=40.lkn支座反力从左到右相加：rn=10. 036+10. 036+10. 036+10. 036=40. lkn杆件受力pnrn,是平衡的，支座反力复核验算通过！连续梁弯矩复核验算：假定顺时针方向力矩为正力矩。已知力对 b 点取矩：-(10. 036x0. 000+10. 036x0. 600+10. 036x1. 200+10. 036xi. 800) =-36. 10kn. m求出的支座反力对b点取矩：(顺时针力矩)支:

21、10. 036x1.800=18. 06支 2: 10. 036x 1.200=12.04支 3: 10. 036x0. 600=6. 02顺时针力矩之和：18. 06+12. 04+6. 02二36. 12kn. m顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核骑算通过！抗弯计算强度 f=0. 0000x106/5080. 0=0. 00n/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205n/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于600. 0/150与10mm,满足要求！7. 5立杆的稳定性计算模板支架高度大于5m时，应按高度调整系数调降强度设计值：kh=l/(1+o. 005 (h-5)其中ii：模

22、板支架高度，立杆底座下皮至顶托上皮(或模板底水平杆上皮)，以 米计，但无量纲。经计算得到：kh二0. 995调降后钢管立杆抗压强度设计值为fl二kllxf二0. 995x205=204n/mm2n,立杆的轴心压力设计值：横杆的最大支座反力n1二10.036kn (已经包括组合系数14)钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)附录a双排架自重标准值,取0. 1489kn/m脚手架钢管的自重 n2 = 1.2x0. 1489x6. 000=1. 072knn = 10. 036+1.072=11. 108kn立杆的稳定性计算公式其中n 立杆的轴心压力设计值，

23、n = 11. 108kn轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到计算立杆的截面冋转半径(cm), i 二 1. 58立杆净截面面积(cm2),a 二 4. 89立杆净截面抵抗矩(cm3),w = 5. 08钢管立杆抗压强度计算值f 钢管立杆抗压强度设计值，f二204. 00n/mn)210计算长度(m)1)如果完全参照扣件式规范，由公式仃)或(2)计算10 = kuh(1)10 = h+2a(2)k计算长度附加系数，验算长细比时取1,验算立杆稳定性时取1. 155u 计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3.3,取u二1.800h脚手架步距，h = 1. 200ma 立杆伸出顶层水平杆

24、中心线至支撑点的长度，a = 0. 45m公式(1)验算长细比，k取1,x = (1 x 1. 800x 1. 200) x 100/1. 580=137 入=210,满足要求! 验算立杆稳定性k 取 1. 155,10= 1. 155 xi. 80 x 1. 200 = 2. 495m10/i = 249.480/1.580 = 158由10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0 = 0. 280钢管立杆受压应力计算值 = 11108.000/(0. 280x489. 0) = 80. 999n/mm2立杆的稳定性计算” < f 1=204. oon/mm,满足要求！公式验算长细比

25、x = (1. 200+ 2x0. 450) x 100/1. 580=133 入=210,满足要求!验算立杆稳定性10= 1.200+2x0. 450=2. 100m10/i = 210. 000 / 1.580 = 133由10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数力=0. 382钢管立杆受压应力计算值”二59.517n/mm2立杆的稳定性计算b < f 1=204. 00n/mm2,满足要求！2)如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算10 = klk2(h+2a)(3)kl 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；

26、公式：10= 1. 185x 1. 007x (1.200+2x0.450)=2. 50610/i = 250. 592/1. 580=159由10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0 = 0. 277钢管立杆受压应力计算值二82. 006n/nrni2立杆的稳定性计算b < f=205n/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数kl步距 h(m) hw0909hwl21.2hwl51.5hw2 1kl1.2431. 1851. 1671. 163表2模板支架计算长度附加系数k2il (m)46810121416182025303540h+2a 或 ulh(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541