传输线变压器

1、传输线阻抗变换器又称为传输线变压器，它以传输线绕制在磁芯上而得名。这种阻抗变换器兼备了集总参数变压器和传输线的优点，因而可以做得体积小、功率容量大、工作频带相当宽（fmax： fmin>10）。它除具有阻抗变换作用外，采用适当的连接方式还可以完成平衡一 平衡、不平衡一不平衡、平衡一不平衡、不平衡一平衡的转换，在长、中、短波及超短波波 段获得了广泛的应用。基本类型的传输线变压器阻抗变换比为1 : N2或N2: 1，N为整数。通常是用一对双线传输线或扭纹的三线传输线绕在一个磁芯上，或是用两对传输线分别绕在两个磁芯上，经过适当的连接得到不同阻抗变换比的平衡或不平衡输出的阻抗变换器，其工作原理基

2、本相同， 本节只对典型的传输线变压器进行分析。一、1： 1不平衡一平衡传输线变压器图6 22为1:1不平衡一平衡传输线变压器的结构示意图，它是将一对传输线绕制在 一个适当型号的磁芯上而构成。为改善低频端特性， 有时又增加一个平衡绕组，如图中的“ 56”绕组。图623为其原理图。设传输线特性阻抗为 Zc，其输出端接负载阻抗 Rl，输入端接信号源（E为电动势，Rg 为内阻）。Vi、I1和V2、-分别表示输入和输出端复数电压、电流。令负载开路时的初级阻 抗以 Zp（3）表示，此时，绕组 AO ' 中的电流为称为激磁电流或磁化电流。在有载的情况下，由于“ 1 2”和“ 3 4”是一对紧耦合的平

3、衡传输线，因此，“3 4”线将通过与“ 1 2”线的耦合从电源获取电流。若耦合电流为Ic，则由传输线方程可得图622 1 - 1传输线变压器 结恂示畫图变压器电感(6)6-231 : 1传输线变压器原理图(«)线踣图匸(M等效电路图(6 - d 2)Vt = F* cos 讯 + jZJ2 sin 扱 打=厶cos皿十j J sin fit必©其中，I为传输线长度，B为相位常数。因为电源输出电流 li,是激磁电流Ip,与耦合电流Ic之和，故有lc= l 1 l P°由以上关系式，可以求出 Vi、li和V2、12的方程式为(6-4-3)其中COfiLOCOS pi

4、皿仏 + j sin Q眩sin fit 亠 cos pl + Ze sin 例畑厂1 cos fil jN Sin Ar j sin ZSt/Z. cos fit /(E 4 - 4)1:1不平衡一平衡传输线变压器的传输矩阵A，是由3个子矩阵组成的：第二个是阻抗为Zp的四端网络的传输矩阵，第三个623(b) ZP是上式表明，一个第一个是1： 1理想变压器的传输矩阵，Zp或磁化电感Lp 为突出研究传输线的工作原理，暂不考虑是特性阻抗为Zc、长度为I的传输线的传输矩阵。与A矩阵对应的等效电路示于图 中。由图可见，1:1理想变压器是无耗的，且与频率无关，对阻抗变换是无作用的。 负载开路时初级两端所

5、呈现的阻抗，磁芯的作用主要表现在它对并联阻抗 的影响上，对工作频带及传输效率都有一定影响。ZP-的影响即假定lp= 0,则(642)式可改写为(6 4 S)Jzi h / g 理 + sin/> = /a cos fii + i sin fll厶端接条件为(6-4-6)(6 - d - 7)解上述方程式，得(略十 险)cos fll + KN + 检屁/%) sin fit因假设传输线无耗，贝U电源输出功率为p* =石耳%门曲肚+ g,丰咏他尸$防尿(6-4-8)为使电源输出功率最大选择传输线特性阻抗Zc，以使(61 8)式分母中sin2 I的系数愈小愈好。令+几居/%由dM./CZ；宀

6、碍出皿取极小值的条件为/丽;忍=阳际:并以Zo表示之，即(6-4-9)Zo称为最佳特性阻抗。取Rg= Ri, Zc = Zo,则电源最大输出功率为相应的初级输入阻抗为<6 -4 - 11)乂 = r 8S理+ 血)血粧 右 t cos pi + j(血/益)sin pl o以上说明，当满足最佳传输条件时，Po= Pmax,此时无幅频限制。需要进一步说明的是：这种传输线变压器的传输机理，主要是利用传输线的分布电感、 分布电容来传递电磁能量的。确定传输线最佳特性阻抗Zo值，以使分布电感、分布电容得到最佳利用，从根本上克服了集总参数变压器因分布电容和漏感的影响而使工作频带高频端 受限的痼疾，从

7、而使传输线变压器得到了宽频带的应用。但在低频端时，若3 1<<1，显然不再满足传输线的条件， 而且实测也表明低频端电特性恶化。为了改善低频端特性， 通常采用附加平衡绕组，如图6 23中的“5 6”绕组，即在高频磁环上，除一对双线并绕的绕组外， 还有一个用相同线长反向绕制的绕组。当传输线变压器始端加上高频电源后，由于磁耦合效应，将在“ 56”绕组内感应高频电压，输出端子B与地之间的电压和输出端子 C与地之间的电压大小相等，相位相反，其集总参数等效电路如图 624所示。这种结构对扩展下限 工作频率有较明显的效果，而在高频端，绕组“56”的作用因感抗增大而逐步退化。另外，前面所讨论的最佳

8、传输条件只是保证电源有最大功率输出，并不能保证一定是平衡输出，因而可以通过调整平衡绕组来改善输出端的平衡度。图625是另一种结构的1:1传输线变压器，它是由两对相同的传输线绕在一个高圈 M 1 * 1传输线变圧器集总裁数等效电路图6-25对來双线】* I变换频磁芯上构成的。实际制作时，可用一对传输线先在磁芯上绕一定匝数，然后在传输线中 心处剪开并按图625连接即可。通过不同的接地点，可以得到几种平衡一不平衡的变换方式。例如A '和B点接地，B '为输出端，则电路为不平衡一不平衡变换，如果A '和B '接地，B为输出端则为1:1的倒相变换，如果 C和C '

9、接地，A和A '为平衡输入端，B和B '为平衡输出端，则为平衡一平衡变换。这种电路的最佳传输条件为Z = Zo J K占匕2>（6 - 4 - 13）儿=RlJ满足上述条件时，电源输出功率最大，Pmax = E2/4Rg。对此可作如下解释：图6 25中，上下两对传输线的输入端和输出端都是串联的，因此每对传输线的特性阻抗Zo必须是Rl/2（或Rg/2）时才能保证匹配，从而获得宽频带特性。二、1: 4传输线阻抗变换器传输线变压器的一个主要应用，就是构成1 : 4或4: 1宽带阻抗变换器。图6 26为1:4阻抗变换电路，其中（a）为不平衡一平衡变换，（b）为不平衡一不平衡变换。

10、图ft-26取隸1 T阻抗变换器GO不平衡一平衡；00不平鞫一不平緬现以(a)图为例，分析其最佳传输条件。按图示的符号规定，列出传输线方程为|Zi = b cos 曲 + jZJ2 sin人一it = /j cos 皿 + j h sin 卩端接条件为Vi + Vt = hliL I £ = /ift, 4-/6 - 4 - 15)解方程组，得 _ 甩 ©QS 凤 + 阙 Shi fit,一 1 + ms 協 *!呼S 昭+ j(应JS伽雄1 +却侃1* f -_再(1+cos 厨:!ii + 2(1 + cosffi) + j sin+ 2,)若传输线无耗，则电源输出功率

11、为(6-4-14)(64 Iff)5 T - 17)(4 -I* is 用掩I + cos fllV£ _朗云西十叫亠83風丁牛石护丽瓦7瓦+硏(6 - 19)当频率较低时，/"« I * 2 川心1 *皿川 Z ,将此条件代入(64 19)式中, 再对Rl求导，慷d尸“d屁|廐=0,得他=4畸<& 4 20)而当频率较高时，3 1<<1条件不满足，(6419)式分母中sin2 3 I项不能忽略。在保证低 频特性的同时，为使高频段响应好，sin23 I-的系数一一八/丿厶十为、*-愈小愈好。由求极值的方法得N /和讯(6 - 4 - 21

12、条件。此时电源输出功率为p _ 一 酹 Q + cos 出严6町仃+ 3 cos皿戸+ 4 5J?別根据（6 4佝和（6 4 17）式，求出低阻端输入阻抗为(6 - 4 - 22)其中(J +«vs)1 +j=_a_ 一一 ( + ca$ BV)一 cos 旳$iu fit 去主X与1（1 + cos廖尸+ （昜切n皿i(1 + cas 閃* + j+ C4K 2 cos 小加n fitXa 十 CCS + (Sin fii/iy(5 - d - 23)(6 - 4 24)同理得出高阻端输入阻抗为c + 5 與y1 + j+ cos 圜2 cas /Qsin 帆-KX 4%fl 卡

13、cos fity + (sjn 烟“尸(6 - 4 - 25)由上式可见，当不满足 3 1<<1的条件时，输入阻抗Zin和Z ' in分别偏离Rl/4和4Rg。此外，当传输线特性阻抗 Zc偏离最佳值Zo,即kM I时，也将使阻抗特性恶化。图627给出了以传输线特性阻抗 Zc为参数，归一化输入阻抗（Zin/Zo）随传输线电长度|/入g的变化曲 线，入g是传输线绕组中的实际波长。其中（a）图为阻抗的模值，（b）图为阻抗的相角；实线为理论计算值虚线为实测值。在低频端，实测的归一化阻抗模位严重下降且相位急剧增加，这主要是由于磁化电感在低频端电抗下降引i/K,00. 050. 10C

14、i)图B-27以带输线特性魁抗瓦为靈散M传输纯怪度*为变救的归一化输入阻抗（略；妣=1 : 4）定义电源最大输出功率 Pmax （= E2/4Rg ）与一般情况下送至传输线变压器功率 Po之比 为传输系数Ti，即丁 今（6 彳-26）若将满足最佳传输条件时的电源输出功率P。表示式代入上式中，则得门十3七j4(1 + cos piY(6-4-27)对上式进行数值计算，得表6 3所示的数据。由表可见，若传输损耗限制为1dB，则传榆线最大长度应限制在 入g/4以内。这种损耗仅仅是在3 1<<1条件不满足时，由于阻抗失配而引起的反射损耗，并未计入磁芯材料的损耗等。因此，实用的传输线长度还应

15、取得小些， 工程中以取I/入gW 1/8为宜。«佞转损耗与僮输线电长度的关系35足U隹传辎条件)| 0 1/8 1/61/5J/4J/3传输损耗TAdB)0 0* 032 0, 120. 29S. 12图628给出了传输线特性阻抗 Zc不等于最佳值Zo,传输损耗与I/入g的关系曲线。 它是将(6 4 19)式代入(6 4 26)式中计算得出的。由图可见，在设计与制作传输线变压 器时，应保证Zc = Zo值，这一点是至关重要的。这种形式的传输线变压器的主要优点是结构简单、体积小，一对传输线只需绕在一个磁芯上，并可获得较好的宽领带特性。主要问题是：当3I不是很小时，其输出端电压平衡度不太

16、理想。由传输线方程可以求出冬=1 一 KZ/脸)痴龍從可 _ CMsin fitr(6 - 4 - 28)图6-28传输撅耗曲线(坷«4)参看固626(a).输出端子B与A点的电位相同，对地的电位为V!，而输出端子C对地的电位为一 V2。当3 1<<1时.由(6 4 28)式可见，丨V | = | V2 I，相位相同，贝UB、C端对地电位是平衡输出的。当3 I较大时，V2、Vi幅度不等，而且由于传输线的相位滞后效应，使得VV2间有相位差，因而使 B、C端的电压相位差偏离 180°,平衡输出状态恶 化。为了有较好的平衡输出，传输线的长度必须限制在一定范围以内。固6

17、26(b)的不平衡一不平衡电路，其最佳传输条件与(a)图相同，分析从略。传输线变压器除上述形式外，还有一种性能更为优良的对称双线的结构形式。仍以1:4阻抗变换比为例加以说明。参看图6 29，图是两对相同的传输线绕在同一磁芯上，它只能用作1： 4平衡一平衡变换，（b）图是磁芯分别套在两根相同的同轴线上，作平衡一平衡或不以平衡一平衡变换用；（c）图是两对相同的传输线分别绕在两个相同的磁芯上，一般作1:4不平衡一平衡变换用。这些电路的共同持点是结构上是对称的，因而有较好的平衡度。"比(r)图E-衢时称取垛齟抗更换赛町两对恃输段蜒在風脏芯上，柞平福-平篱变换用I芯分射套在同轴电轨上作平衛-平

18、衡或不平裔一平衡变換用；两时传输线分别境在两牛瑚 芯（或双孔够芯）上作不平衡一平衡喪换用利用传输线电流、电压方程以及端接条件，可以得出最佳传输条件为并且可以证明，在满足最佳传输条件的情况下，传输损耗、输入阻抗均与频率无关，这说明 不存在传输线电长度的限制。对此可作如下物理解释：在图6 29所示的结构中，两对传输线在电源端（低级端）是并联的，而在负载端（高阻端）则是串联的。若传输线特性阻抗且与负载阻抗匹配，则传输线工作于行波状态因而也保证了电源端阻抗匹配。从理论上讲，行波工作状态是与I/入无关的。需要强调的是：图6 29（c）所示的不平衡一平衡变换必须使用两个磁芯，即两对传输线分别绕在两个相同的

19、磁芯上，否则绕在同一个磁芯上，由于绕组0、0'均接地，即有短接回路，将完全破坏传输线变压器的正常工作而失去阻抗变换功能。其次，因（c）较图6 26（a）所示的不平衡一平衡变换器有着更好的高频传输特性.即工作领带更宽，输出电压平衡度更好。这是因为，即使I/入g较大，输出端B相对于输入端A有相位差a，然而输出端C相 对于A来说仍有180° + a的相位差，因此输出始终是平衡的。 这种阻抗变换器一般适用于 高频阻抗变换。三、1: n传输线阻抗变换器图630为对称双线1: 9阻抗变换器。其中，（a）因为平衡一平衡变换，由两对传输线 绕在同一磁芯上构成；（b）图为不平衡一不平衡变换，由

20、两对传输线分别绕在两个磁芯（或双孔磁芯）上构成，（c）图为1: 9不平衡一平衡变换，由1: 1不平衡一平衡变换和 1: 9平衡一 平衡变换级联而成；（d）图为1: 9平衡一不平衡变换，由 1 : 9平衡一平衡变换和1: 1平衡 不平衡变换级联而成。其中 （a）图是基本形式。以下就对1 : 9平衡一平衡变换的最佳传输条件进行分析。04O圉& - 30对称取线I : 9阻抗变换器）平術一平链变换I 03不平術一不平篇变换,5）不平衡平衡变换f （tf）平衡一不平衡变换这种结构可以看成由 3对传输线组成，A、A '端是并联的低阻抗端， B、B '端是串联的高阻抗端。上、下两对

21、传输线长度为 I，特性阻抗为Zc，输入端电压为 Vi,输出端电压为厶V2, 般情况下， Vi和AV?间有相位差。中间一对为短线，故其输出端电压仍为Vi。设电源电压为 E,其内阻为Rg,负载电阻为 Rl。由于上、下两对传输线是对称的，因而只分析其中一对传输线方程即可。有6 T - 30)卩Icos fil 4- jZfl7a sin plh =打 cos 用 + j 学 sin 01端接条件为2A 旳 + M = I血 1&= （2h+2埠+ &旳卜（6-4-31）/： = iJ解联立方程，得am =并占佻坞申+只瓦si打趴12 + cos 皿1< 一 L+J Q 用 +

22、K血/厶)sin 衛12 + ccs fli幻厶= E(2 十 £匹 (4 + 5 cos /皿 + 他 eg 用 + j2(Z. + 炖為/ZJ sin flL 电源输出功率Po为局札/N）蓝匚祈(5 4 33)pfl z J Ji P*. 一 -皆乐(2 + cos*1,1El頁右丽存瓦石閒千为使电源输出功率最大，得最佳传输条件为Rl = 9ftfZr Zo =1(6 4 34满足最佳传输条件的各项参数为x迖Z + 2刖一(6 -4 - 35)£64 36)(6-4 - 37>彳隔 斗0 + 28 cos (U 十 13 cos3 PI T =冬 _ 也土 回十

23、13 cos1 /?/'一百 ： 応+ cos妙瓦（卫-冲）二_ 9乍05炉+ jG尊in佣 亍十5 cos尿十J&创n宓ZW（D "刼乂理红十2叫=加x 士匕弓叽讯+阴助般 h"9 cos /« + j6 sin fit从以上公式可以看出， 这种阻抗变换器虽用对称结构， 但其传输特性仍受到传输线电长 度（31）的制约，因而工作带宽受到影响。其原因主要是 Vi和厶V2之间有相位差，而且是 3 I的函数.因而输出端电压 2 V2+ A Vi，随频率而变化。综合以上讨论可以看出，传输线阻抗变换器的优点是突出的，主要是：适用的频率范围宽，可以从几十千赫至

24、几百兆赫；（2）工作带宽大，例如在短波波段，一个传输线变压器就能完成全波段内高质量的阻抗变换；（3）几何尺寸小；（4）电路变换灵活，通过不同的连接方式可以完成平衡一平衡、平衡-不平衡、不平衡一不平衡等各种变换形式。但传输线变压器的应用也有某些局限性，要使上述优势充分发挥， 必须在下列前提条件下才能实现，它们是：（1）阻抗变换比为1 : N2或N2: 1, N为整数；磁芯应选择频响特性好、损耗小的 高频磁性材料，（3）设计和制作中，应保证传输线的特性阻抗 Zc等于最佳特性阻抗 Zo值，这 是至关重要的一点。目前，在HF、VHF和UHF频段的天馈系统中，传输线阻抗变换器已获得了广泛的应用。工程实用

25、中，天线阻抗（近似为纯电阻）与馈线特性阻抗的变换比，往往不一定是整数的 平方倍。对待这种情况，一种方法是使用不同变换比的传输线变压器级联，组成多种变换比的阻抗变换器。例如将一个 4: 1的变换器和一个1 : 9的阻抗变换器级联，就可以得到4:9的变换比。同理，也可以得到16: 9、25: 16、25: 9等变换比。变换比的普遍表示式为N2； M2、N2M2: 1或1: N2M2，其中M、N均为整数。另一种方法是微调法，即在与所要 求阻抗变换比相近的传输线变压器的基础上，适当增减绕组圈数，以调整到所要求的阻抗变换比。图631为非整数平方倍的阻抗变换比电路举例。（a）图是阻抗比为1: n（2<

26、; nW 6）的不平衡一不平衡变换器，它是在 1: 4传输线阻抗变换器（图6 26（6）的基础上，适当增减绕组圈数构成的。增、减绕组的线长可按下式估算:& = 1( 75% 一 2(6 - 4 - 39)式中符号如图631(a)所示，lg为增、减的线长。若 lg = 0,表明不需要外接绕组，则 (a)图 就是典型的1: 4不平衡一不平衡变换电路。若 lg>0,表示需外接绕组，阻抗比 n>4。反 之，IgV 0，表示要减少一个原绕组的线长，阻抗比nv 4。传输线的最佳特性阻抗仍按 Zo取值。按(6 4 39)式估算的结果仅是调整绕组长度的一个参考数据，成功的设计尚需在实验 中

27、反复调整改进。(b)图所示的方法是在绕组上适当抽头t以使阻抗变换比在一定范围内调整。该图为在典型的1 : 4不平衡一平衡变换电路中的绕组上抽头，测试结果表明，阻抗比 可在1: 4一 1: 10范围内变化。k等于抽头后的绕组圈数与原绕组圈数之比。11图fi-al非整数平方倍的阻捞变换比电略举粥传输线阻抗变换器除上述基本类型外，三线传输线阻抗变换器也获得愈来愈广泛的应用，它具有多种不同的阻抗变换比及宽频带的特点。这种阻抗变换器是由扭绞的 3根线绕在磁芯上构成的其基本结构只有两种，如图632所示。(a)图的持点是三线两端的电位成等差分布，即 匕几=匕一匚1：一兀=叫 空间相对电场成奇对称分布, 其中

28、AA ' CC'为奇对称线，BB '为对称中心线，由此结构的阻抗变换器就称为奇模变换。(b)图的持点是三线两端的电位成等位分布，即I几=匚工匚*仝空间相对电场成偶对称分布，其中BB ' CC'为偶对称线，AA '为对称中心线，因而称为偶模变换。根据传输线理论可以分析不同阻抗变换比的三线传输线阻抗交换器的传输持性，但限于篇幅，此处从赂。表 64列出了常用传输线阻抗变换器的基本电路，其中也包括了三 线传轴线阻抗变换器，供使用者参考。图6熬 三线传辐线阻抗变换器M三线奇摸变换* W三纽偶模变换« 8-4常用传输线阻抗变换器序号变换 名称路 电

29、 换 变线 输 传破 芯 数¥注 备形式佳1bd一对传输线112 lwff平平1不一一一 一对传输线F12双加绕 对线W 一输平现 用传个实线一 组 三线传输线!I I -43三线传输线| aV14F4-B11平祁不不一对传输线UOZ1el54術衡 ，平平 1不一64 - 6 Z二对传输线322U序号路 电換 变线输传E影式-74 ffi * -平平 1不一二对传输线F-2<1.r8一厮 不不M三线传输线一1U9-计三线传输线1?.f111o14 ft « 平平1 不J三线传输线514 - 吋 一ffM 1不坏三线传输线-Qn14i即椒 2A>9*-刊1和不二对

30、传输线 一21 -5i13一三线传输线149 一 翫 =平S二对传输线倾5序号变険变换电廉恃输线r门ra数L备注形式最佳特性抗*15i2.25 t I 不平純一 不平衡A,S1 bT-nrinJ 13gT圧I暫为fll佳特性阻抗* Em为奇摸持性證抗比为偶摸特性阻抗，&为电谅冉魁*险为负豪电阻*已为一十疑组的电感量耳为负载开賂时的初缠电感*通常即为at化电感*四、传输线阻抗变换器的设计考虑传输钱阻抗变换器的主要技术要求，也是其设计的依据，它们是：阻抗变换比、平衡不平衡的变换形式、功率容量、传输损耗以及负载持点等。主要设计内容包括：确定变换电路形式；计算传输线特性阻抗：选择导线型号和确定

31、线长、匝数等，选择磁芯材料及计算磁芯尺寸等。下面进行扼要介绍。阻抗变换及平衡、不平衡变换电路，可参考表64选择。传输线特性阻抗的计算和实现。为了达到宽频带工作的目的 f传输线的特性阻抗应尽可能地等于最佳值 Zo。，否则若偏离最佳值，阻抗变换器的电特性将要受到传输线长度或工作 频率的严厉制约。传输线主要有同轴线、扭绞双线、平行双线、带状线以及扭绞的三线传输线等，它们的Zc值计算公式在一般传输线教材或手册中均有介绍。表6 5和6 6分别给出了某些扭绞双线和扭绞三线传输线的持性阻抗与其几何尺寸的关系，供制作时参考。传输线长度I的选择，主要受上限工作频率fmax限制，通常取4m 0- 1 AmUi(6

32、 4 40)其中，入min为工作频带内的最短波长。但I也不能太短，否则在低频端工作时，磁化电感L p太小，将影响低频端特性。 :表某些扭姣双线的特性阻抗导贱类别单辱钱尺寸-特性阻#t<w导体直径i(mm)介质直径n(mm)理论悄高强度聲脂潑包裟叮。乩121.20誦10.120-15L 2578S36 150, 18L2068650* 17也201. 866640*200+23|1. 155955导线类别'单导线尺寸符性阻抗(Q导体直径d(mm)介质直轻。(mm)D/d理论值实验值0. 25(h 29E 1661 570. 290. 32L 1351480350.40b 14565

33、40.470. 53L 135157丝包线0. 140,211.501120- 200. 28L401090.310.40L 29800. 410.501.22 750.470. 591.2573聚乙烯线S200,502 501521560.702- 15X10170167聚四氟乙烯线0. 673.68552372380.311-524.92282280310/872.8168173聚氯乙烯线“0 30L003.3180182050L 30.2.61551500. 601.602.11601560. 701.702.41501500. 802. 002.5152151L002.202.2142

34、140表S-6某些扭绞三线传输线实测的奇偶模特性阻抗 组成扭絞三钱 的单导线类别(cm-1)单导线尺寸特性阻抗(3)4(mm)D (mm)D/d%Zg-漆包线2.10. 90 10. 961.072944 19漆包线2.40. 800.861.08314621漾包线3.30. 470531.13 466930漆包线3.50. 350. 401.14497432滦包线380.310.35J.13517933漆包线4.40. 290. 321.10558238漆包线5.00. 250. 291.16588636榛包线540. 230. 261.13619438漆包线5.60. 200- 23bl5

35、568736 漆包线5.90.170. 201.18639740纱包线"3.30.470. 5912671no42纱包线3.80. 310.401.297712044纱包线500. 180. 261.4411518561參聚氯乙烯管的漆包线】30<902. 2024412920064歿眾氯乙烟筲的海包线1.50.901. 501.679314054组成111绞三线 的单导曳类别I伽7)单#线尺寸i将性阻抗9)(ntm(mm)%乙烯管的蔗包线 12. 10.631. 302. if10216857套聚贏乙烯管的榛包线2,6(MTa »3E77I 101156前套聚槪乙烯

36、管的療包线3- 0九31i a 702.251362i3S3套聚氣乙烯管石眇京线2.730. <7w2.3513220367强聚氯兀嫦瞥的纱包线2. GO4.25lfi7255745兀聚乙烯同轴电缆芯釵0.900.702.243, 2Q15S242?l药位聚四辄乙烯同輸电纜芯竣,0.5山703.705*3194296架空年行三线0 'D. 60 '10. OD16,7350'伽注t Zw为三线偎橈特性S1粕弧为三线奇模特性阻菰F弧为三线中任盘两根缆即有第三抿线存在时的双缎持性阴抗.磁芯的选择是个重要问题， 它包括磁芯材料的选择和磁芯尺寸的计算等内容，主要是依据传输

37、线阻抗变换器的功率容量和允许最大传输损耗的指标来进行的。传输损耗主要由两部分组成：一部分是传输线阻抗变换电路引起的传输损耗，它是指在无电、磁损耗的情况下，由于变换电路与电源端和负载端阻抗失配而引起的损耗，其大小与阻抗变换电路的形式及传输线的电长度(3 I)有关，计算公式已在前面结合具体电路作过分析，另一部分是由于磁化电感不等于无限大而引起的损耗，这与磁芯材料有密切关系。 因此,实际传输线阻抗变换器的传输系数T和传翰损耗At可分别表示为(64 -41)(6 - 4 一633所示。图T = TiT2At = 10 Is T + 10 Ig (dB)其中，Ti为阻抗变换电路的传输系数，T2为磁化电感

38、的传输系数。参看固623,可以得出传输线阻抗变换器等效电路的一般形式，如图中R' l表示端接负载 Rl的传输线在其始端所呈现的等效阻抗值，Zp为磁化电感所呈现的阻抗值，Rg为电源内阻。若忽略绕组分布电容的影响，则% = js巧=jaLo(期j胪(6 - 4 - 43)其中，Lo为空绕组的电感，'和卩分别为磁芯材料磁导率的实部和虚部，并有磁损耗 角tg S m=卩/卩的关系式。图& - 33传输线阻抗变换器等效电路根据图633所示的等效电路，可以求出负载吸收功率为Pj -77r_二_=_ _4础+禺力2仇L十式中已将 屁0何的 条件代入，目的是不考虑阻抗变换电路所引起的阻

39、抗失配的影响,(6 T - 45)它在传输系数Tt中计入。将L、=竝3 诃）i代入上式，得电严”I翌aSW +泸）十4曲隔（沪+屮所以，传输系数T2为T, - I + 昆洛气苗 +花吃倂f厉 堀九+ 57=1 十+ ig'd.)敌有=舄十 碍护& 二 A 况严 + 阪而5珥t#乔忑3这两项相对于电源等式左边的第一项为电源供给负载的有功功率，第二项为磁芯损耗功率，来说都是有功损耗，第三项则是由于Zp不等于无穷大，使阻抗失配而引起的反射功率。可以看出，铁氧体磁性材料引起的传输损耗由两部分组成：一部分是由于失配引起的反射损耗，它不直接导致发热；另一部分是有功损耗，它是由磁芯材料的卩'引起的损耗。在大功率工作条件下，特别要注意使有功损耗尽可能地小，否则热耗引起温升， 将使阻抗变换器性能严重恶化。由（6 446）式可以看出，提高磁芯材料的 1 '值对降低磁芯损耗及反射损耗都是有利 的。而1 '对传翰损耗的影响则是复杂的，可分为以下两种情况：若X心tE则卩''的增大而增加。之*十器十就丽该式说明，当磁性材料的 tgS m很小时，阻抗变换器的传输损耗随表明传输损耗随1 '的增大而减小，并且与 1 '无关。这一结论具有实用意义：当频率很 高时，欲使铁氧体磁芯的高而 1 ''小是相当困难的，相反