JESD51-14标准翻译

1、维传热路径下半导体器件结壳热阻瞬态双界面测试法目录1.范围. 错误!未定义书签2.参考标准. 错误!未定义书签3.专业名词及定义 . 错误!未定义书签4.结壳热阻测试（测试方法） . 错误!未定义书签1 . 错误!未定义书签2 . 错误!未定义书签3 . 错误!未定义书签4 . 错误!未定义书签瞬态冷却曲线测试（热阻抗 ZJC）. 错误!未定义书签结温测试. 错误!未定义书签瞬态冷却曲线的记录 . 错误!未定义书签偏移校正. 错误!未定义书签ZOJC曲线. 错误!未定义书签备注. 错误!未定义书签热瞬态测试界面法步骤. 错误!未定义书签测试原理. 错误!未定义书签控温热沉. 错误!未定义书签附

2、件 C FOSTER 与 CAUER R 网络模型之间的转换错误!未定义书签干接触 Zejc曲线的测量.加导热胶或油脂的 ZeJC曲线测量 .两 ZeJC曲线达到稳态后的最小差值 .备注 .5热瞬态测试界面法的计算 .初步评估 .方法 1：以 Z0jc曲线分离点计算eJC.确定分离点 .怎样选择&值.评估的详细步骤 .方法 2：结构函数法 .初步评估 .评估的详细步骤 .6信息报告 .7参考文献 .附件 A 时间常数谱和积分结构函数的定义 .附件 B 从 Zth函数获得时间常数谱 .错误! 未定义书签错误! 未定义书签错误! 未定义书签错误! 未定义书签错误!未定义书签错误!未定义书签

3、错误!未定义书签错误! 未定义书签错误! 未定义书签错误! 未定义书签错误!未定义书签错误! 未定义书签错误! 未定义书签错误!未定义书签错误!未定义书签错误!未定义书签错误!未定义书签本文已在 JEDECJC-15 关于热性能的会议上作了充分准备。旨在详细规定从半导体的热耗散结到封装外壳表面的一维传热路径下，半导体器件结壳热阻RJC（JC）的可重复性测量方法。一维传热也就是说，热流方向是直线的。但是很明显实际上垂直方向 的热扩散是三维传热的。结壳热阻是半导体器件最重要的热性能参数之一。 将半导体器件的表面与高性能的 热沉相接触，结壳热阻说明了器件在最理想的冷却条件下热性能的极限。RJC应在器

4、件的数据手册中给出。RJC值越小热性能越好。半导体器件结壳热阻RJC（JC）传统的定义是：将器件表面与水冷铜热沉相 接触，直接测量结与壳的温度差，如MIL-883标准N1所述。壳温需用热电偶测 量，很容易产生误差，测量的结果不具有可重复测量性。 原因之一是器件的壳温 分布不均匀， 热电偶只测得与它相接触位置的壳温， 这一点很可能不是壳温的最 大值。另外一个原因是读取的壳温值偏低， 热电偶不能充分与热沉绝热， 热电偶 测量点的热量会被热电偶引线和热沉导走。 考虑到固定器件与热沉的压力会使分 层不明显，可能引起更多的问题。 还有一个系统误差是热沉中热电偶钻孔的影响。对于较小的器件，这一影响更明显。

5、本文详细说明了半导体器件结壳热阻RJC（JC）的测量方法，而且不需要用热 电偶测量壳温。 这种方法大大提高了RJC测量的可重复性， 同时保证了企业间测 量方法的一致性和数据的可比性。本文是半导体器件热性能JESD5係列标准N2的补充，应与JEDEJESD51-1中描述的电学法一同使用。介绍结壳热阻JC是衡量半导体器件从芯片表面到封装表面的热扩散能力的参 量，其中封装表面与热沉相接触。JESD51-1将之定义为当半导体器件外壳与热 沉良好接触以使其表面温度变化最小时， 热源到离芯片峰值区最近的外壳表面的 热阻。MIL833标准中给出的传统热电偶测量方法要求确定结温Tj，壳温Tc以及热耗散功率PH

6、,并且器件外壳与热沉良好接触。结壳热阻采用下式计算：式（1）中JC指的是稳态热阻，因为它是在稳态条件下得到的，并且它取决于热流路径上的结壳温度差。该测量方法的难点在于外壳与热沉紧密接触时，很难用热电偶精确测量封装体的壳温。因此不同的测量设备可能会得到不同的JC与其相反，本文描述的方法在热沉表面采用不同的冷却条件， 是仅基于结温 的瞬态测试。它无需知道壳温Tc,从而消除了Tc引入的误差。该方法仅仅取决 于结温的测量。为保证与热沉良好的热接触也无需很大的压力。瞬态双界面（TDI）测试原理和过程t二0时给半导体器件施加恒定功率PH,同时外壳与热沉良好接触，器件的热阻抗Zjc（t）定义如下：即：热阻抗

7、等于结温TJ（t）随时间的变化量除以热耗散功率。即使外壳的冷 却条件改变，对热阻抗也没有影响，除非与热沉接触的外壳开始升温。 每次测量 若接触热阻不同得到的稳态总热阻也不同， 因此不同测量下的热阻抗曲线将从外 壳表面接触热阻的贡献点开始分离。瞬态测试法中，接触热阻不同的两次热阻抗测量可确定与热沉接触的外壳表 面。两次测量中分离点处的热阻定义为RJC（JC）。JCTJTcPH(1)1. 范围本文详细说明了从半导体的热耗散结到封装外壳表面的一维传热路径下， 将半导体 器件外壳表面与外部理想热沉相接触，结壳热阻RJC（JC）的测量方法（这里指瞬态 双界面法）。本文中测量的热阻是RJCx（JCx），x

8、表示封装外壳的散热面，通常为上表面（x=top）或下表面（x=bot）。2. 参考标准以下的标准文件在本文中以参考文献的形式出现，组成了本标准的条规。对于注明 日期的参考文献，不采用任何补充版或修订版。不过，人们希望参与本标准协议的成员 能够研究并采用参考标准的最近版本。对于未注明日期的参考文献，采用最新的版本。N1 MIL-STD-883E, METHOD , Thermal Characteristics of Integrated Circuits , 4 November 1980N2 JESD51, Methodology for the Thermal Measurement of

9、 ComponentPackages （Single SemiconductorDevices） . This is the overview document for this series of specifications.N3 JESD51-1, Integrated Circuit Thermal Measurement Method - Electrical Test MethodN4 JESD51-4, Thermal Test Chip Guideline （Wire Bond Type Chip） N5 JESD51-12, Guidelines for Reporting

10、andUsing Electronic Package Thermal InformationMoulded Plastic PackagesN7 JESD51-13, Glossary of thermal measurement terms and definitions3. 专业名词及定义本标准中的专业名词及定义采用 N7 JESD51-13。其他的专业名词及定义已在前文 中给出。N6 SEMI Test Method #G43-87, Test Method, Junction-to-Case ThermalResistance Measurements of4. 结壳热阻测试（测试方

11、法）4.1 瞬态冷却曲线测试（热阻抗 ZJC）4.1.1结温测试按照JESD51-1描述的方法测量待测器件（DUT结温（TJ）,去掉加热功率PH后采集ZJC曲线（冷却曲线）。测试中温度敏感参数（TSP不会受到加热电 压和加热电流的影响， 也不需要控制加热功率的大小。 这种测试方法适用于大部 分器件及热测试芯片。在测试每个待测器件的ZJC曲线之前都要先确定其K系 数，K系数是芯片温度与温度敏感参数之间的关系系数。原则上不建议采用加热曲线，但如果加热时间内加热功率PH保持恒定，芯片 的温度敏感参数不受电子干扰， 此方法同样适用。 采用加热曲线必须记录结果数 据。4.1.2瞬态冷却曲线的记录首先给待

12、测器件（DUT施加恒定的加热电流IH,使其加热并达到热稳定状 态，即芯片结温保持不变。如果在加热过程中，芯片没有独立的结构进行加热和 测试以监测敏感温度参数，结温可以在动态模式下监测（见JESD51-1或者给 器件加热足够长的时间以使结温达到稳定。 测试过程中由于待测器件与水冷热沉相接触（见节），大多数情况下100s的加热时间已经足够。控制和调整使器件 达到热稳态的加热时间也可通过实验测试完成。当器件达到热稳态，记录最终的加热电压VH和加热电流IH,切断加热电流或 者将电流切换至测试电流IM,这会产生一个很大的功率差 PH。通常IM相比于IH很小，可以忽略不计，测试电流IM产生的功率也可忽略不

13、计。但测试原理中要 求精确知道功率差PH。也就是说，器件的热功耗若考虑了PM（由IM电流产生的 功耗），该方法会更准确。加热功率差PH=FH-PM越大，测试的信噪比越大（SNR, 同时得到的热阻（BJC）越精确。因而，在避免器件过热情况下，加热电流应尽可能大，同时PM应尽可能小， 不过较大的IM会减少初始时刻的电子漂移（见部分）。t=0时刻的信号可使温度 敏感参数（TSP信号作为时间的函数从t=0开始记录直到冷却稳态。采样率应 保证每个时间段内至少采集50个点。根据待测器件的K系数，将TSP转换为结温Tj（t）。图1给出了一个冷却曲 线的例子。切断加热电流，在 乙JC起始阶段不可避免地会受到电

14、子干扰，因而使 得开始时刻短时间内测得的信号无效。为了重建t=0时的结温TJ0,需要加一个“偏移校正”，参见N1的说明。riiuiki图1切断加热电流短时间内信号受电子干扰的冷却曲线的半对数图4.1.3偏移校正由于在测试的初始阶段有电子干扰，去掉在一定的切断时间tcut内记录的信号点。这个时间段内的温度变化 Tj(tcut)不可忽略。在这段时间内，Tj(tcut)与时 间的平方根近似成线性关系，这样就可推导出t=0时的结温TJO,如图2所示。对于材质均匀的半无限板(也就是一块表面积无穷大一一保证一维热流与该表面垂直一一和无穷厚的板)，其表面加热功率密度恒定为PH/A(见例1),当施加或切断加热

15、功率时，表面温度升高/降低与加热/冷却时间的平方根成线性 关系。T(t)号c,p和入分别是材料的热容、密度和热导率。短时间内，硅芯片内部可认为是一维的热扩散，并且不受芯片底部边界条件的影响， 所以半无限板模型适 用于芯片表面的加热或冷却，试验已证明其正确性，如图2所示。所以初始温度(3)其中ktherm(4)t ifiurr1 IbtcriiiiniilioD ol the initiiU innctun tibniprriit-J-J -P-P疋=呂召才号1 111.11.TJO可以通过T(t)与.t的关系得到。同时，芯片的面积也可通过方程3与斜率mTj(tcut) /. tcut求出:A=

16、P，ktherm/m这种方法计算得到的芯片面积能够验证修正方法是否合理。4.1.4 ZeJC曲线根据冷却曲线T(t)计算ZeJC：4.1.5备注1.瞬态热阻抗ZJC(t)常用于表征功率半导体器件，记录冷却曲线的测试设 备通常可实现。2.如果待测器件有独立的结构可同时加热芯片和检测结温，也可以用加热 曲线替代冷却曲线，但是必须保证加热时耗散功率R保持恒定，其修正方法相同， 公式6需作如下改变：ZJC(t)心(ttcut)PH(7)3.由于器件温度像电导率和热导率一样与材料属性有关，由冷却曲线和加热曲线分别得到的ZeJC曲线存在微小差异，同样，计算的eJC值也不同。主要原因是加热过程中耗散功率发生

17、微小变化，采用冷却曲线可以避免这个问题。因此, 采用加热曲线得到结壳热阻时需说明这一情况。(5)Zjc(t)Tj(t)PH(ttcut)(6)4.2 热瞬态测试界面法步骤4.2.1测试原理瞬态双界面测试法要求对同一个半导体器件在控温热沉上测量两次乙JC。第一次测量时器件与冷却台（热沉）直接接触（干接触），第二次测量时器件与热沉之间涂一层很薄的导热胶或油脂，如图3所示。第一次测量时，由于器件与热沉之间的接触面有一定的粗糙度，使得接触热阻增大，所以在某一时刻ts开始乙JC曲线存在明显的分离，如图4所示。由于热流进入热界面层时，两条 乙JC曲线就开始分离，因此 乙JC（ts）在该点的值接近于方程1定

18、义的稳态热阻0JC。通过乙JC曲线分裂点可以估算得到0JC.4.2.2控温热沉待测器件应放置在控温热沉上， 这样器件的主要散热面（这里指外壳） 就与Device under Test(h)h匸rmzl grease mroilFigure J TD1Figmv 4 Ziuc於“户巧fnr ai TO-263itkriisiiiTd %ith ( I) uriil illumt (2) llnriml此I*汕“A t thr intvrRM * bet Mi 11厲Jml热沉表面接触。为了达到理想的冷却效果，热沉应良好导热，所以热沉必须由铜块组成，冷却液体（通常为水）通入铜块中的钻孔来维持恒温。

19、通冷却液的孔离 上表面的距离最大不能超过2mm同时， 用一个恒温器控制液体温度， 测量并在 结果中记录液体或冷却板的温度。给热沉上方的待测器件施加一个适量的压力来固定器件，这个压力应足够大以保证器件外壳与热沉良好地热接触。但是，压力过大会阻碍两条乙JC曲线分离，这样就很难甚至不能估算器件的结壳热阻。压力过大使曲线不分离也会对9JC造成不期望的影响因此这个压力应控制在 10N/cm2 内，例如可以通过弹簧实现。为了使从被测器件上表面散发出的热达到最小，应使用热导率小于（mK）的塑料做夹杆，夹杆至少5mn厚。图5是一个典型的热沉装置。423干接触Z9JC曲线的测量第一步：认真清洁器件与热沉的接触面

20、，避免之前测试时残留在器件与热沉表面的导热胶或油脂以及任何微小粒子影响接触热阻， 确保实验可进行重复性测量；第二步：参照将待测器件安装在控温热沉上，接触面之间不加任何导热物质;第三步：参照测量ZeJC曲线;测出的ZeJC曲线记为 乙JC14.2.4加导热胶或油脂的ZeJC曲线测量除第二步与不同，其他步骤相同：第二步： 将待测器件安装在控温热沉上， 在待测器件与热沉之间加一层很薄 的导热胶或油脂，确保覆盖整个接触面。therviiMlC u col d plaleTheririall、inNuhtinco n ta el blsekClamping IbrccDevice Under TMI匚工

21、n呷k: TO puckQicChipL-ftwhDk ailiicti rikkrr irFWK1氐ed die皿dFigure 5 Scliiriatic nf * tj pica iold-pl.a.ti1會l-up此时测出来的ZOJC曲线记为ZeJC2。425两Zejc曲线达到稳态后的最小差值最小差值？e=Zejci-ZeJC2W,如图1所示。从经验上讲， 两曲线的差值越小就很难甚至不能找出分离点。 这一差值应比 分离点的分散度大很多。4.2.6备注传统的结壳热阻eJC测试中，在冷却板安装待测器件的位置上钻个孔置 入热电偶。这种冷却板不能用于本标准的测试，除非在安装位置上将钻孔去除。

22、否则，冷却板中的孔会影响到封装半导体内部的热流分布， 进而影响结壳热阻测5 热瞬态测试界面法的计算5.1 初步评估Zejci和ZeJC2两曲线在分离点的值ZeJc(ts)不一定等于稳态时的结壳热阻BJC(方程1定义的热阻)，原因是在稳态时(需要很长时间)和在瞬态ts时器件内 部的热流分布不一样。对于高热导率芯片粘结层的功率器件， 乙JC(ts)值十分接近稳态的结壳热 阻，可作为eJC的一种可靠测量手段。通过有限元仿真分析发现，预期的误差比eJC的定义方程1的内在不确定因素还要小。如果半导体器件的粘结层(例如热导率低的胶)阻碍热流传导，两条ZeJc曲线就会“过早”分离，也就是 乙jc(ts)n?

23、 ula elue dk utMch device, CEatht aHikubhivcihrnkftl CApttchiMKC ulongthe heat41ow卩汎h.基于上述讨论，计算方法的选择如下：1.对于高热导率粘结层（如焊料）的功率半导体器件：使用方法1：由乙JC1和乙JC2曲线的分离点计算（见）。2.对于低热导率粘结层（通常为胶）的功率半导体器件：使用方法2:由相应的结构函数分离点计算（见）3.功率半导体器件的粘结层材料未知时：综合两种方法，取其中较高的热阻值作为9JC值结构函数法原则上适用于一维传热路径下（不考虑芯片粘结层）的所有器件,实际上，当9JC很小时，结构函数法失效3。

24、因此，这两种计算方法在一定范h、ibcrmiJ.V|UWfll.hl；ElkWo对于结壳热阻很小（BJCV1K/W的器件，方法2通常不可用，而方法1更可靠。5.2 方法 1:以 Zejc曲线分离点计算0JC适用于高热导率粘结层（如焊料）的半导体器件（见）5.2.1确定分离点严格来讲，Zjc曲线分离点不能很精确的确定，但是在一定时间后曲线间的 间隙逐渐变宽（如图7）。因此，更精确确定在时间ts的分离点至关重要。用ZBJCI和ZBJC2的微分曲线替代原始曲线有以下几个优点：1.ZBJC微分曲线的分离点通常比原始曲线更容易确定；2.修正方法（）中潜在的误差对微分曲线的分离点没有影响。基于以上优点，应

25、用乙JC的微分曲线确定分离点。设时间对数为z=ln（t），a（z）表示ZBJC曲线关于z的函数，则有a(z)= Z0JC(t=exp(z)z=ln(t)(8)imu |Fieurc 7 - niflfereiirc老叶、-乙和of the tiv* TD1 cunpcs fr om Figure图11表示t到z的变量转换，a（z）是ZBJC（t）在对数时间坐标下的图da/dz是ZeJC曲线在对数时间坐标下的斜率，dadz和da2/dz分别是曲线ZeJCI和ZeJC2Time |& 越uup H (a) DcrlvMtlwHi d/dr ami d咛tk oF tlit two Zim

26、-cun JFlgiiiv 4uiid (b tJuii* difTrrtncr d;) 1旳皿二Fijjiirf 9 Frnminldrd dittrcnce $= (dlnir d-f - dn1 *d/) phtted口却innt tlw Z*j4-vdlue nf tlirIhrmiul girriwir r nil rime兀逵加This riinte in rtfri iTil tn hrrliii昭t两条乙JC曲线在稳态的距离&也会影响到微分曲线的差值(da/dz)= dai/dz-da2/dz。为了将这一影响减至最小，将(da/dz)除以相应-d.ic a.s一出声幺一

27、勺电0.30.2 -0.1-0.1000001 QQCQ1 OOQ1 0,01Q.111010Q0 4Zejr |K W)的&使其归一化。归一化后的差值曲线以乙JC2(t)(含导热胶的曲线)的值为横坐标，如图9所示，这样就可以从图中直接得到eJC：解释：分离点的时间ts是3（乙JC2（ts）的值在小于或等于&时相对应的 最大时间点。结论：结壳热阻9JC是在分离点处 乙JC2（ts）的值，从图9可以看出，Z9JC2（ts）的值是3小于或等于时的最大值。5.2.2怎样选择值上述定义的热阻9JC值是关于的函数。为了与传统结壳热阻的定义保持 一致，的取值应使9JC尽可能接近公式2中定义

28、的稳态热阻。由于半导体器件 的实际稳态热阻9JC是一个未知数（没有有效的方法测出其精确值），需通过有 限元仿真的方法来确定值。有限元仿真3揭示了 与芯片尺寸及其引线框架几何形状有关。作为一个 普遍趋势，9JC小的器件值较小，反之值较大。Figure 10 Gjf in thenV the inter&ectmo of & and ciiin p根据不同芯片尺寸及其引线框架几何形状的有限元模拟，下式可计算：=K9JC+（10）结壳热阻9JC是3-曲线与-曲线相交点的横坐标值，如图10所示。为了 避免3-曲线的随机波动造成错误的结果，用一条近似的拟合曲线代替它，例如, 拟合成指数曲

29、线(11)rig a re LI CoinpintatioB of the dtrhatHt dltf/cL：from a measiirecl Zli：-curpeexX ?ZjJ利用参数a和B使0JC附近区域的拟合曲线最优化。(见，第四步)523评估的详细步骤假定在第4章节描述的干接触及带胶接触的Z0JC曲线已测量。按照以下步骤计算结壳热阻：第一步：将测试中的时间坐标(ti,.,tn)转换为对数时间坐标(Zi=ln(ti)，最小(最大)对数时间坐标值记为Zmin(Zma).(11)rig a re LI CoinpintatioB of the dtrhatHt dltf/cL：from

30、a measiirecl Zli：-curpeTlw derhimc 竝七 of ths curt E! o( r iibe HppmMimuccdby t he- slnpe JWAr of hcsl fic tfraightrtirrnigh rHp met 鮭 unng poitrEKjamund 弓.第二步：计算微分曲线da1/dz和da2/dz。将测量点进行分段线性插值计算 可以求得，如图11所示。为了求出da1/dz和da2/dz的差值，必须对两条微分曲 线在相同的横坐标范围内进行求解，这些坐标值在zmin,zmax区间内等间距分布， 并且插入的点数不少于100个。ZeJC-曲线在

31、插值点处的值a(Zj)也可用相同的分段线性插值求出第三步：计算归一化的差值S=(dai/dz-da2/dz)/&,以 乙JC2(t)(含 导热胶的曲线)的值为横坐标绘出S曲线，如图10所示；第四步：用指数函数ZJC?exp( ?ZJC)拟合$曲线，使得拟合曲线 与S曲线在0,x区间内围住的面积最小。区间右极限x的选取应使S-曲线的 上升部分可以被正确地拟合。第五步：通过s-曲线与c-曲线(方程10)的相交点求出结壳热阻eJC。5.3 方法 2：结构函数法适用于低热导率粘结层(通常为胶)的半导体器件。(见)5.3.1初步评估热流路径上的积分结构函数Ce,(Re,)即：积分热容Ce,关于从

32、结点开始 沿热流路径的积分热阻R。，的函数，如果热流路径基本上是一维的，比如包含有 助于散热的金属块或芯片焊盘的半导体器件，结构函数法能够给出相关的热流路 径图，从图中可识别器件部分物理结构的热阻。因此两次测量的结构函数曲线在 热流路径发生变化的地方 (即待测器件的外壳表面)开始分离。 积分结构函数的 分离点就是eJC值，如图6所示。可用专业软件处理Zejc-曲线得到结构函数， 例如， 本文提供的TDIM-MASTER4处理过程包括几个步骤(见附件A-C)。这里先简单的介绍下， 首先，通过数值反卷积法计算时间常数谱R(z)。假定z表示对数时间z=ln(t),a(z)为z的单位阶跃响应函数(见，

33、贝U有w(z)=exp(z-exp(z)也就是时间常数谱R(z)是通过da(z)/dz与w(z)的反卷积计算求得。 通过时间常 数谱R(z)的离散化可以得到等效的Foster RC热网络模型，然后将它转换成Cauer RC网络模型。Cauer模型中的积分热容-积分热阻图近似于积分结构函数。 时间常数谱离散化越精细，则RC模型的阶数越多，得到的积分结构函数越好。从数值角度来看， 反卷积问题至关重要。 数值方法对输入数据中的噪声极其 敏感，因此测量时高的信噪比至关重要。由于反卷积计算法的分辨率有限，得到 的结构函数与乙JC-曲线不能完全匹配5。反卷积计算法的有限分辨率对粘结层为胶的器件影响较小，因

34、为9JC很大，并且结构函数计算的误差几乎与9JC3无关。因此对于粘结层为胶的器件，其误差更小。而对于9JC很小的器件，积分结构函数分析法常因数值效应(如模糊 的或虚假峰)的干扰而失效(图13)。5.3.2评估的详细步骤假定在第4章节描述的干接触及带胶接触的Z9JC曲线已测量。按照以下步骤 计算结壳热阻：第一步：运用专业软件将 乙JC1和乙JC2的Z9JC-曲线转换为相应的积分结构函 数C9,1和C9,24。为了得到更好的测量结果，必须有高的信噪比；第二步：在相同Re.范围内对两个结构函数进行插值计算，求得差值Ces=Ces2-Cex10(图12)；第三步：差值Ces明显上升点为结壳热阻9JC0

35、如果虚假峰点使得9JC难以确定，测量中对器件施加更大的耗散功率提高信噪比SNR；da/dz=R(z)w(z)(12)其中6 信息报告所有测试条件和数据计算方法的信息以及测得的结壳热阻，都要完整地记录；参考表1提供的相关热学数据信息。没有热学数据和说明这些信息的报告是 毫无意义的。表1报告需给出的热相关数据及信息测量区域条件参数数据参数和结果器件标识器件标识测量的数据器件结构参考相关文件参考相关文件II|Urr 12 nifTr帘w整ofiln? tuniiiplHrliiiV vriM iui fiirictibinIIIIWHin F陀mrv%FiEiirr 13 WifTrr*BVir A

36、jfcH|ffh* i iuriiiJMlhrhiiicfiim* fiir w kr Hh Kiimll O.h -环境冷却板TCP或者TFliuidC可选：材料、结构、孔离上表面厚度、粘结胶、压 力测量方法加热法例如，基底二极管TSP（温度敏感参二极管电压数）冷却/加热曲线测试过程PH加载功耗IM测试电流Zjc1,ZeJC2乙JC-曲线数据计算修正tcut,Tj(tcut)计算方法1或21:da/dz或者2:分离距离 Ce刀7 参考文献7.1 附件 A 时间常数谱和积分结构函数的定义.、八、-刖言在过去10年里，人们对半导体封装的动态热性能引入了一个新的表述：结构函数A1。附件主要作用是准

37、确定义结构函数， 并对标准可能实现的更多的要求给出它的主要特性。由于结构函数与RC网络理论及其含义密切相关，因此引进时间常数概念，“canonic”代表RC网络单端口，在结构函数中代表时间常数谱。这里定义的RC网络具有以下特征：1.网络是线性和无源的;2.驱动点行为已知；3.假定热流基本上是一维的条件说明如下：线性意味着热阻与热容独立于其自身的温度。 换句话说： 热导率和热容都是 与温度无关的常数。准确地说，这个理论条件实际上并不成立， 但在实际问题中 可作为合理的近似。驱动点的意思是对结构中同一位置加热并测量它的温度响应。一维热流： 除了纵向热流外，还包括更复杂的热扩散， 这些热扩散通过一些

38、 坐标系变换可等效为迪卡尔坐标系中的纵向热流。这包括圆盘结构中的径向扩 散，如功率LED的MCPC或JEDEC测试板，圆柱形热扩散或锥形热扩散。半导体 器件封装通常多个域依次连接在一起， 并具有如上描述的散热特性， 其热流路径 可认为是一维的，只有热流路径的分离存在问题。 当分离点与主驱动点以及寄 生热流路径一致， 并且寄生路径的总热阻已知时， 将可能消除结构函数中寄生路 径的影响A11。尽管由于不知道寄生热阻的值或者分离点不同于驱动点而不能 修正，依然能导出一个等效的物理结构， 但是这个物理结构与实际的物理结构不 相符。热时间常数的概念为了介绍时间常数概念， 首先看一个例子， 假设一个小正立

39、方体， 四周绝热， 将它和一个理想的热沉相接触。 在其上表面施加一个单位的功率并均匀地分布在 表面上，如图A-1左图所示。这个简单的热模型就是一个一阶RC网络模型，如图A-1右图所示。这可以看作一个简单的半导体封装器件的近似热模型Fljfurt A-l Therm nJ modd of u cube wlfli 1 crMMeedjMAlMFCHof A mid a lenclh uf AL made of豐MK悴科nl with thcriTiii)i eondticthiNy *f 1 umdi n ?*pifSc lirjil f离瑞，Hct-slnkFigure A-2一A singl

40、e limt-conslant RC moditl在最简单的封装热模型中，含有一个热阻和一个热容。这两个因素是并联连接，如图A-2所示。假如给这个模型施加PH的功率，温度将以指数形式上升:其中Rth?Cth（A2）式A2为模型的时间常数。这个模型由 时间常数及Rh值来描述其大小，如图A-3所示：Ttip surfaceof Eh#MgT(t)exp( t/ )j /wrfiics、MwngisndLUEpCWr (ferity &fthg top WftlCffAmbierit: Meat heabsink 3f TFigure The tlieriiml time-cmmbnit l

41、YinvMntdciii of the inndtd shm n in Fimv-2器件的物理结构通常是复杂的，并且具有多个时间常数。因此，以指数函数之和表示器件的温度响应会更精确：nT(t)PH?Rthi?1 exp( t/i)i 1n对Fk-Ti的值可表征器件的结构。将这些数据与网络模型相联系，如图A-4所示。每对Rhi-Cthi(Cthi=Ti/Rthi)对应方程A3中的一组。这一网络模型结 构是FOSTERS络的标准形式。Rh-Ti值可用图形表示，如图A-5所示。线条的横坐标值代表时间常数，纵 坐标值代表Rh的大小。下图可视为一个离散频谱，该谱给出了网络的响应时间 常数和对应的幅值。这

42、可能使人误以为FOSTERS络模型中的热阻、热容对应于实际的不同物理结构。但FOSTERS络模型包含节点至节点的热容，它没有物理意义，与实际的物理结构不相符。RC单端口网络存在一个等效的模型一CAUE网络。CAUE模型是一个梯形网络，如图A-6所示，这一模型的网络单元能与物理区域很好地对应 起来。CAUER模型是结构函数分析热流路径的基础(A3)Figure A-4 An n-stage F)S JI.l-t type R netwwk model of a thermal iiiipedaiicrFigure V5 J bc time-nwUiHit lYprcsfnhti jtm iw n

43、-stiigc F( (JSTIKK ty|* tjrtvnj-kinHgurc 4FigutfvlpAruim-iiT W号胡ui曲the di terete HmoYo叭arercplcttl h、fhr R|j) 1imc-cpii%tdit spccfruinFOSTER模型和CAUE模型的RC端口是等效的。两者都是以最少组件描述给定电路行为的最简网络。这两个模型可以相互转换，具体转换的算法见附件Co假设施加功耗PH=1W温度响应函数(Zth曲线)即为单位阶跃响应，用a(t)表示:na(t)Rthi?1 exp( t/i)i 1对于一个实际的离散RC系统-例如热系统-研究的阶数是无限的

44、，离散的热 时间常数值被连续的热时间常数谱替换(见图A-7)，同时用积分公式描述单位 阶跃函数响应函数来替换总和。a(t) R( )?1 exp( t/ )d(A5)0R(T)为时间常数谱。热阻抗的频域表示热阻抗可以通过并联的Rh与1/sCth容阻抗(图A-2与图A-3)来计算。也可 用时间常数表(A4)Fifiurf* A-10 The cumulative ifructure runction and the CAlER Iwddrr moddM ( ) V( )?W()(B7)这个公式可以证明(见参考文献A1和A7)单位阶跃热响应函数a(z)与时间常数谱R：)之间的关系(B2)wz(z)

45、 exo z exp( z)由此式A5为式B4右边可用卷积积分10实现，用符号表示卷积运算，单位阶跃热响应与热时间常数谱的关系可用下式表示：a(z) (z) Wz(z)(B5)dz固定(z)函数(见公式B3)，a(z)函数(Zth曲线)能够通过测量得到，因此 热时间常数谱R(z)可以利用反卷积运算求得。计算公式如下：d1?R(z) a(z) Wz(z)(B6)dz符号1代表反卷积运算。各种反卷积算法已成功应用于这一运算中，其中有贝氏反卷积和傅里叶反卷 积，傅里叶反d-a(z)dzR()exp(z0exp(z)d(B3)-d-a(z)dzR( )?wz(z )d0(B4)M ( ) V( )?W

46、()(B7)卷积也称为频域反卷积，在此将详细介绍这种算法。对方程B5两边进行傅里叶变换可得：为广义频率、da/dz,R(z)和w(z)的傅里叶转换分别为M( ),V()和W()。值得注意的是不是通常意义上的频率，因为A10方程中的变量z表示的不是时间，而是对数时间应用傅里叶卷积方程B5变成一个简单的乘法。通过以上变换，时间常数谱R(z)的计算就相当简单：首先计算V)=M( )/W()，然后转换V)至z域:R(z)=F-1(V()。实际上并不是那么简单。因为总有噪声n(z)叠加在信号da/dz上, “测量”的信号m*(z)如下：*dam (z)n(z)(B8)dz即使Zth曲线是通过仿真得到，由

47、于数字的有限长数值表示引起的量化误差，使得系统中存在不可忽略的噪声成分。因此，含噪声的信号m(z)的傅里叶转换为M*( ) M( ) N( ) V*( )?W( )(B9)N()是n(z)的傅里叶转换，则有(B10)W()的高频成分非常少，而噪声谱中主要是高频成分。因此，方程B10中分式N( )/W()越大，V*()中的噪声越大。图B-1给出了从测量功率谱IM*()I中2获得功率谱IW()I2的一个例子。IW()I2在高频以后迅速 消失，而IM*()I2的噪声成分在高频后依然保持在一个常值附近波动。假如 不减小v*()中的噪声，反变换F-1(V*()将得不到理想的时间常数谱。因此，进行反变换前有必要在方程V=)M ()/W()中引入一个滤波函数F():V( ) V*( )?F( ) M*( )?F( )/W()这个滤波器不会改变M()中的低频成分，而且可以极大地减少高频中的噪声成分，也就是当、 时，F()1,而、 时，F()0。参数0)0)0称为滤波带宽。F()由