水工钢筋课程设计

1、钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖设计 Cast-in-place reinforced concrete one-way slab rib beam floor design摘要：根据所给的课程设计资料，采用科学的计算方法和严密的设计思路设计出一个钢筋混凝土现浇单向板肋形梁楼盖。首先确定初始尺寸，其次按照塑性内力重分布的方法对板和次梁进行设计，按照弹性理论分析方法对主梁进行设计，最后绘制出板、次梁和主梁的详细配筋图.Abstract：According to the design information and design requirements, tight design ideas usi

2、ng scientific methods of calculation and design of an in-situ reinforced concrete slab rib ribbed floor.Firstly, we could set the structure layout and component section size preliminary estimate .Then could design the secondary beam and the board in the way of plastic redistribution of internal forc

3、es ,set the calculation of beam and girder by the analysis methods in accordance with the theory of elasticity,and finally draw the figures of board, the second beam and main beam reinforcement. 1.资料 某多层工业建筑楼盖平面如图采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖1.楼层平面如图所示，结构横向长L1=18m，结构纵向长L2=36m,墙体厚度：370mm板搁置长度：120mm,次梁搁置长度：240mm,主

4、梁搁置长度：240mm(楼盖采用整体式单向板肋形结构）2.建筑位于非地震区。3.结构安全级别为级。4.结构环境类别为一类。5.建筑材料等级：混凝土：板，梁 C30钢 筋：箍筋级 板中钢筋级其他受力筋三级。6.荷载：钢筋混凝土重力密度： 25kN/m3水磨石面层： 0.65kN/m2石灰砂浆抹面15mm： 17kN/m3 楼面活荷载： 5kN/m22.楼面梁格布置 2.1各构件截面尺寸的初步确定 1.柱网结构布置为矩形，柱网尺寸为6m×6m，柱子截面尺寸400mm×400mm，主梁跨度6m，次梁跨度6m，板跨2.0m。次梁间距为2m,主梁间距为6m。 2.板的截面尺寸：按跨度

5、比条件，要求板厚h1L/40=2000/40=50 mm，对工业建筑的楼板，要求h180 mm，取板厚h1=80 mm。3. 次梁的截面尺寸：=()×6000=(333500)mm，取=400mm，=()×400=(133200)mm， 取=200mm.4. 主梁的截面尺寸=()×6000=(428750)mm，取=500mm，=()×500=（167250）mm,取=250mm.2.2相关系数的确定由教材附录2表1和表3可查得混凝土C30 =14.3N/mm2 ，=1.43N/mm2 ，箍筋（级钢）： =210N/mm2 , =210N/mm2板内钢筋

6、（级钢）： =300N/mm2 , =300N/mm2梁中的受力钢筋（级钢）： =360N/mm2 , =360N/mm2结构安全级别为二类，由教材附录4表1查得，承载力安全系数K=1.20由教材附录4表1可查得，一类环境板中混凝土保护层最小厚度为c=20mm,梁中混凝土保护层最小厚度为c=30mm2.3梁格布置为了提高建筑物的横向刚度，主梁宜沿建筑物的横向布置（主梁和柱可构成整体性较好的框架体系）。本次设计中采用主梁横向布置，次梁纵向布置。楼面梁格布置如图2.1。 图2.1楼面梁格布置图(单位：m)Fig.2.1 Floor-plan general arrangement(unit: m)

7、3.板的设计(板按考虑塑性内力重分布方法计算) 现浇单向板肋形楼盖，其周边搁置在砖墙上，板的中间支承为次梁，次梁的中间支承为主梁，板是以边墙和次梁为铰支座的多跨连续板。故板的实际尺寸及支承情况如图3.1所示。图3.1板的构造图（单位：mm)Fig.3.1 plate tectonic map (unit: mm) 3.1内力计算3.1.1荷载分析取板宽为1m的板带分析，沿板跨方向单位长度上的均布荷载是：恒荷载标准值（板自重和水磨石面层以及石灰砂浆抹面的自重） =25×0.08×1+0.65×1+17×0.015×1=2.905kN/m 恒载设计

8、值 =1.05×2.905=3.05kN/m 活荷载标准值（楼面活荷载） =5kN/m 活载设计值 =1.2×5=6kN/m3.1.2计算跨度从梁格布置图中可知，次梁的截面尺寸为400mm200mm此连续板在支承处有的与次梁整体连接，有的搁置在墩墙上，故分析其计算跨度时应考虑中间跨和边跨两种情况。取1m宽板带作为计算单元，板的支座为次梁和墙体，计算时一般假定为铰支座，经分析可得板的简图如图3.2所示。图3.2板的简图(单位：m)Fig.3.2.board schematic diagram (unit: m)边跨：取， 为边跨的净跨度，为板在墙上搁置长度，为板厚。中间跨：

9、=2-0.2=1.8m， 为中间跨的净跨度两种情况下的跨度差为（1.8401.8）/1.8=1.1%<10%,因此可按五跨等跨连续板计算内力，五跨等跨度连续板的计算简图如图3.3所示。图3.3五跨等跨连续板计算简图(单位：m)Fig.3.3 five span across continuous plate calculation diagram (unit: m)据题意，按照塑性变形内力重分布的方法计算连续板的内力（荷载比q/g>0.3)，则等跨连续板受均布荷载作用下的的弯矩计算公式为因此各截面的弯矩计算过程及结果见表3.1。截面边跨跨中离端部第二跨跨中中间各跨跨中端部支座离端部

10、第一支座中间支座弯矩系数1/111/161/160-1/11-1/14弯矩计算值 2.731.831.830-2.73-2.09表3.1板的各截面弯矩计算值Table.3.1 plate of each section bending moment calculated value 3.2截面设计从表格中可知连续板的各跨中及各支座截面弯矩，但是考虑到单向连续板的周边与钢筋混凝土梁整体连接时，有内拱的有利作用，中间各跨的跨中和中间支座弯矩值应减少20%，所以当按宽度为1000mm的单筋矩形截面进行正截面承载力计算时，可以分为边区板带和中间板带来分析。板采用C30混凝土，钢筋采用II级钢。3.2.

11、1受力钢筋计算在板中排列单层双向受力钢筋，取 b1=1000mm，h1=80mm的矩形截面,结构环境类别为一类,混凝土保护层厚度c=20mm ，则a=c+5=25mm，h0=h1-25=80-25=55mm,c30混凝土=14.3N/mm2，二级钢筋 =300N/mm2，结构安全级别为级，故其承载力安全系数K=1.20，板的配筋计算过程列于表3.2。板带部位边区板带中间板带截面边跨跨中离端部第一支座离端部第二跨跨中（折减20%）中间各跨跨中（折减20%）中间支座（折减20%）弯矩设计值（）2.73-2.731.83*0.8=1.461.83*0.8=1.46-2.09*0.8=-1.670.0

12、760.0760.0410.0410.0460.0790.0790.0410.0410.047207.5207.5109.8109.8123.5选配钢筋82008200820082008200实际配筋面积（）251251251251251实际配筋率（%）0.460.460.460.460.46表3.2板的配筋计算过程Table.3.2 plate reinforcement calculation process上述计算结果表明，各截面的相对受压区实际高度0.100.35，符合塑性内力重分布的原则。各截面的实际配筋率均大于 故满足最小配筋率要求。对于承受均布荷载的等跨连续板，当活荷载q与恒载g

13、之比小于3时，一般可不画抵抗弯矩图，钢筋布置（确定弯起点和切断点）可按构造要求处理。 对于板中的受力筋，为了设计施工方便，我们采用分离式配筋。板中受力筋的间距均在70200mm范围内，满足构造要求。 因荷载比q/g=6/3.05=1.97<3，支座处的腹筋伸入板的长度。对于边跨，取=/4=1.78/4=0.445m 对于中间跨，取=/4=1.8/4=0.45m 3.2.2板中构造钢筋的确定 在整体式单向板肋形梁楼盖结构中，板一般能满足斜截面受剪强度，不必进行斜截面承载力计算。板的剪力可由混凝土承受，不设置腹筋。 在板中，垂直于受力钢筋方向应布置分布钢筋，分布钢筋布置在受力钢筋的内侧，采用

14、8200作为分布钢筋配置，满足构造要求。 由于板边嵌固于砖墙内，在嵌固支承处，板顶面沿板边应布置垂直板边的附加短钢筋，其伸出支座边界的长度为/7=286mm。在墙角(/4=500mm)范围内应在板顶面沿双向配置构造钢筋网。沿板受力方向配置8200钢筋，另一方向也配置8200钢筋。 在与主梁连接处板的顶面，沿与主梁垂直方向配置附加钢筋8200钢筋，伸过主梁边缘的长度应大于板计算跨度的1/4 (1800/4=450mm)，所以可以取为500mm。3.3板的配筋图示意图及平面配筋图见附图。 采用分离式配筋。 4.次梁的设计(次梁按考虑弹性内力重分布方法计算)次梁在承重墙上的搁置长度为240mm，以主

15、梁为中间支座。次梁的有关尺寸及支撑情况如图4.1所示。图4.1次梁的构造图（单位：mm)Figure.4.1 times beam structure diagram (unit: mm)4.1内力计算4.1.1荷载分析次梁自重标准值： 25×0.2×(0.4-0.08)=1.6kN/m次梁梁侧石灰砂浆抹面标准值： 17×0.015×(0.4-0.08)×2=0.1632kN/m板传递到次梁上的荷载： （3.05+6）×2=18.1kN/m设计总荷载： （1.6+0.1632）×1.05+18.1=19.95kN/m4.1.

16、2计算简图本次所设计的主梁截面尺寸：250mm×500mmb=250mm<0.05=0.05×6000=300mm中间跨计算跨度：=6000mm边跨的净跨度 =5635+125+120=5880mm由于中间跨与边跨的跨度差为(6000-5880)/5880=2.04%<10%，各跨受荷载作用一样，所以可按五跨连续梁来计算。次梁的有关尺寸及计算简图如图4.2所示图4.2次梁的计算简图（单位：m)Fig.4.2 secondary beam calculation diagram (unit: m）4.1.3次梁的弯矩和剪力设计值的计算次梁在整个楼盖结构中承受均布荷

17、载，考虑弹性内力重分布计算时，等跨连续梁的弯矩和剪力计算公式为 为了计算简单些，在本次设计中只计算边跨的2、5、8，支座B处,中间跨截面12、15、18, 支座C处, 中间跨截面22、25等截面的内力在均布恒载和均布活载作用下的最大与最小弯矩值，可利用附录9的表格进行计算，计算结果如表4.1。边跨：=13.95×5.88=482.31 kN/m =6×5.88=207.45 kN/m中跨：=13.95×6=502.2 kN/m =6×6=216 kN/m截面系 数弯矩值最大与最小弯矩值×（）×（）×（）20.05890.06

18、95-0.010528.41 14.42 -2.18 42.83 26.23 50.07240.0987-0.026334.92 20.48 -5.46 55.39 29.46 8-0.00420.0381-0.0423-2.03 7.90 -8.78 5.88 -10.80 B-0.10530.0144-0.1196-50.79 2.99 -24.81 -47.80 -75.60 12-0.020.03-0.05-10.04 6.48 -10.80 -3.56 -20.84 150.03290.0789-0.046116.52 17.04 -9.96 33.56 6.56 18-0.0042

19、0.0389-0.0432-2.11 8.40 -9.33 6.29 -11.44 C-0.0790.0323-0.1112-39.67 6.98 -24.02 -32.70 -63.69 220.00110.0416-0.04050.55 8.99 -8.75 9.54 -8.20 250.04610.0855-0.039523.15 18.47 -8.53 41.62 14.62 表4.1均布荷载作用下的弯矩计算表Table.4.1 times beam bending moment design value查附录表6，次梁各截面的剪力设计值计算见表4.2。按边跨：=13.95×

20、5.88=82.026 kN =6×5.88=35.28 kN按中跨：=13.95×6=83.7 kN =6×6=36 kN荷载简图剪 力（）（）（）（）（）(1)0.394×82.026=32.32-0.606×82.026=-49.710.526×83.7=44.03-0.474×83.7=-39.670.500×83.7=41.85(2)0.447×35.28=15.77-0.553×35.28=-19.510.013×36 =0.470.013×36 =0.470.5

21、00×36 =18 (3)-0.053×35.28=-1.67-0.053×35.28=-19.510.0513×36 =1.85-0.487×36 =-17.530×36 =0 (4)0.380×35.28=13.41-0.620×35.28=-21.870.598×36 =21.53-0.402×36 =-14.47-0.023×36 =-0.83（5）-0.035×35.28=-1.24-0.035×35.28=-1.230.424×36 =15.2

22、6-0.57×36 =-20.740.59×36 =21.28最不利内力计算值（kN）(1)+(2)=48.02(1)+(3)=30.65(1)+(5)=-50.94(1)+(4)=-71.58(1)+(4)=65.56(1)+(2)=44.5(1)+(2)=-39.2(1)+(5)=-60.41(1)+(5)=63.13(1)+(4)=41.02表4.2次梁剪力设计值Table.4.2 secondary beam shear design value弯矩包络图可根据表4.1各截面的最大、最小弯矩设计值绘制而得，在均布荷载作用下，梁上各截面的弯矩与距离成二次方关系，次梁的

23、弯矩包络图见图4.4。图4.3次梁弯矩包络图Fig.4.3secondary beam bending moment envelope diagram 剪力包络图可根据表4.2的支座截面最大与最小剪力设计值，作用均布荷载作用下，梁上各截面的剪力与距离成一次方关系，次梁的剪力包络图见图4.5。图4.4次梁的剪力包络图Fig.4.4secondary shear envelope diagram4.2截面设计4.2.1纵向钢筋计算对于五跨等跨连续次梁，由于支座为倒T形截面，翼缘在受拉区，故支座截面可按b×h=200×400mm的矩形截面进行截面设计。因弯矩较小，初估其受拉钢筋排

24、一层，同时结构环境类别为一类，取a=30+10=40mm，则 h0=h-a=400-40=360mm。跨中截面按T形截面梁进行正截面承载力计算。T形截面的梁高h=400mm，=80mm， =80/360=0.222>0.1。确定其翼缘计算宽度（1） 对于边跨的跨中T形截面，=/3=5880/3=1960mm , =+=200+5780=5980mm在上述两值中取最小值，则=1960mm判断T形截面类别 =14.3×1960×80×(36080/2)=717.52，显然这个值比截面设计弯矩值要大得多，因此属于第一种T形截面（），应以为宽度的矩形截面计算。（2）

25、对于离端部第二跨跨中及中间跨跨中的T形截面，=/3=6000/3=2000mm, =+=200+5800=6000mm，在上述两值中取最小值，则=2000mm判断T形截面类别 =14.3×2000×80×(36080/2)=732.16，显然这个值比截面设计弯矩值要大得多，因此此截面也属于第一种T形截面（）。(3)对于跨中截面，弯矩的设计值=K×对于支座处,因为梁与支座整体连接，所以支座的计算弯矩为对于支座B，=-75.6 0.025=75.60.025×5.635×71.58=65.52对于支座C, =-63.690.025=63.

26、690.025×5.800×63.13=54.75支座为倒T形截面（翼缘在受拉区），故可按×=200mm×400mm的矩形截面进行截面计算。估计受拉钢筋排一层，主梁支座处板，次梁和主梁的钢筋重叠交错，主梁负筋位于次梁和板的负筋之下故取=40060=340mm。次梁的正截面承载力计算表4.3截面1(边跨跨中)=360mm2(离端部第二跨跨中)3(中间跨跨中）支座B=340mm支座C 弯矩设计值66.4740.2749.9465.5254.752002001960200020000.0183 0.0109 0.01350.1980.166 0.0185 0.

27、01100.0136 0.2230.183518.52314.6388.96602.35494.3 选配钢筋316216216414316 实配钢筋的面积603402402615613配筋率(%)0.850.560.550.900.88最小配筋率（%）0.200.200.200.200.20表4.3次梁的正截面承载力计算Table.4.3 secondary beam bearing capacity of normal section of the calculation 从上表中可知，配筋率均大于最小配筋率=0.20%，符合最小配筋率要求。 由于次梁的跨长相差在10%以内，且q/g=12/

28、7.952=1.51<3时，可按构造图确定钢筋的弯起和截断位置。4.2.2横向钢筋计算（斜截面承载力计算）（1）支座B左 =71.58kN hw/b=(36080)/200=1.6<4.0 ,0.25=0.25×14.3×200×360=257.4kN =1.20×70.49=84.59kN<0.25 截面尺寸符合要求。=85.90kN>=0.7=72.07kN应由计算确定腹筋，初选配置8200双肢箍筋， =200mm=200mm，100.5/(200×200)=0.251%>=0.15%计算混凝土和箍筋能承担的剪

29、力为=0.7+1.25=0.71.43200360+1.25300100.5/200360 =138.49kN>=84.59kN则不需要配置弯起钢筋。（2）支座B右 =66.56kN =(360-80)/200=1.6<4, =1.20×66.56=79.87kN<0.25=257.4kN所以截面尺寸符合要求。=79.87kN>=0.7=72.07kN 应由计算确定腹筋，初选配置8200双肢箍筋，=200mm=200mm，100.5/(200×200)=0.251%>=0.15%计算混凝土和箍筋能承担的剪力为=0.7+1.25=0.71.432

30、00360+1.25300100.5/200360 =138.49kN>=137.57kN则不需要配置弯起钢筋。（3）支座C左 hw/b=(36080)/200=1.6<4.0 ,0.25=0.25×14.3×200×360=257.4kN =1.20×60.41=72.49kN<0.25 所截面尺寸符合要求。=72.49kN>=0.7=72.07kN ，应由计算确定腹筋，初选配置8200双肢箍筋，=200mm=200mm，100.5/(200×200)=0.251%>=0.15%计算混凝土和箍筋能承担的剪力为=0

31、.7+1.25=0.71.43200360+1.25300100.5/200360 =138.49kN>=72.07kN则不需要配置弯起钢筋。（4）支座C右 =63.13kN =(360-80)/200=1.6<4, =1.20×63.13=75.76kN<0.25=257.4kN所以截面尺寸符合要求。=75.76kN>=0.7=72.07kN 计算混凝土和箍筋能承担的剪力为=0.7+1.25=0.71.43200360+1.25300100.5/200360 =138.49kN>=76.37kN则不需要配置弯起钢筋。（5）支座A =48.02kN =(

32、360-80)/200=1.6<4 =1.20×48.02=57.62kN< 0.25=257.4kN 所以截面尺寸符合要求。=57.62kN<=0.7=70.07kN 则不需要进行斜截面抗剪配筋计算，按构造要求配置腹筋。4.2.3次梁附加横向钢筋的计算在主梁与次梁交接处，主梁的两侧承受次梁传来的集中荷载，因而可能产生主梁的中下部引起斜向裂缝，故应在次梁的两侧设置附加钢筋横向钢筋（吊筋或箍筋）。现在在此处设置附加横向钢筋。根据构造，附加钢筋应布置在s=2+3b=范围内，采用吊筋为级钢筋，弯起角为450，由次梁传给主梁的集中荷载设计值 = 47.71+72=119.7

33、1kN=1.20×119.71×103/(2×210×sin450)=484mm2,故可选配125(实际的As=490.9mm2),由于实际情况，配置225吊筋。4.3次梁配筋图详见附图。5.主梁的设计(主梁按考虑弹性理论分析方法计算) 我们所设计的柱子截面尺寸为400mm×400mm，而主梁的中间支座宽度b即为柱横截面高度，其在墩墙上的搁置长度a=240mm。主梁的有关尺寸及支承情况如图5.1所示。图5.1主梁的构造图（单位：mm)Fig.5.1 girder structure diagram (unit: mm）5.1内力计算主梁承受由次

34、梁传来的集中荷载（包括恒荷载G和活荷载Q）、次梁自重及主梁自重，主梁自重比次梁传来的荷载要小得多，因此可折算成集中荷载后与G、Q一并计算。5.1.1荷载分析主梁自重标准值： 25×0.25×(0.5-0.08)×2=5kN主梁梁侧石灰砂浆抹面标准值： 17×0.015×(0.5-0.08)×2×2=0.4284kN次梁到主梁上的荷载： （7.95+12）×6=119.7kN设计总荷载： （5+0.43）×1.05+119.7=125.41kN/m5.1.2主梁的计算主梁的中间支承为柱，由于主梁线刚度较柱的

35、线刚度大（>5），柱对主梁的约束作用较小，可把主梁看作是以边墙和柱为铰支座的连续梁。计算跨度的计算中间跨的计算跨度中间跨的净跨度=6000-400=5600mm， =5880mm边跨的计算跨度边跨的净跨度=6000400/2-=5560mm， 为主梁搁置长度 , =1.05=5560×1.05=5838mm,可以取边跨的计算跨度=5838mm由于中间跨与边跨的跨度差为(5880-5838)/5838=0.72%<10%,所以可以按等跨度连续梁来计算。主梁的计算简图如图5.2所示。图5.2主梁的计算简图（单位：mm)Fig.5.2 girder calculation di

36、agram (unit: mm)5.1.3内力计算 由分析可知，主梁是承受固定和移动的集中荷载的等跨连续梁，利用教材附录8可计算出集中荷载作用下各跨10等分点的最大与最小弯矩值及支座截面的最大与最小剪力值，其计算公式为则集中荷载产生的弯矩和剪力的设计值为附录8是将每跨梁分为10等分的。为了计算简单些，在本次设计中只计算边跨的a、5、b，支座B处,中间跨截面c、15等截面的内力。在集中荷载作用下的主梁各截面的内力计算结果列入表5.1和表5.2。边跨： 中跨： 平均跨（计算支座弯矩时取用）： 序号 荷载简图 计算截面的弯矩值边跨(=5838mm)支座B=(5838+5880)/2=5859mm中间

37、跨(=5880mm)5151（1）0.244311.808=76.08 （0.1275-0.0390+0.0122+0.1179- 0.0270+0.0098）311.808=62.800.155311.806=48.33(-0.0784-0.0780+0.0244-0.0976-0.0540+0.0196)314.051=-83.850.067312.929=20.97(-0.0294+0.1007-0.0366-0.0366+0.1007-0.0294)312.929=21.722（2）0.289420.336=121.48（0.1275+0.0122+0.1179+0.0098）420.

38、336=112.400.244420.336=102.56(-0.0784+0.0244-0.0976+0.0196)417.6=-55.54-0.133421.848=-56.11(-0.0294-0.0366-0.0366-0.0294) 421.848=-55.683（3）-0.044420.336=-18.49（-0.0390-0.0270）420.336=-27.74-0.089420.336=-37.41(-0.0780-0.0540) 417.6=-55.540.2421.848=86.37(0.1007+0.1007) 421.848=84.964（4）0.229420.336

39、=92.26（0.1275-0.0390+0.1179-0.0270）420.336=75.410.125420.336=52.54(-0.0784-0.0780-0.0976-0.0540) 417.6=-129.870.096421.848=40.50(-0.0294+0.1007-0.0366+0.1007) 421.848=57.125最不利内力设计值(1)+(2)=197.56(1)+(3)=57.59(1) +(2) =175.2(1)+(3)=35.06(1)+(2)=150.89(1)+(3)=10.92(1)+(3)=-139.39(1)+(4) =-213.72(1)+(3

40、)=107.34(1)+(2) =-35.14(1)+(3)=106.68(1)+(2)=-33.96表5.1主梁在集中荷载作用下的弯矩计算表Table.5.1 girder in concentrated load under the action of bending moment calculation sheet序号 荷载简图 支座剪力值支座A支座B左侧支座B右侧1（1）（0.5883-0.0780+0.0244+0.2357-0.0540+0.0196）53.41=39.31(-0.4117-0.078+0.0244-0.7643- 0.0540+0.0196) 53.41=-67.

41、51(0.0980+0.6907-0.1220+0.1220+0.3093-0.0980) 53.41=53.41 2（2）(0.5883+0.0244+0.2357+0.0196)72=62.49 (-0.4117+0.024-0.7643+0.0196) 72=-91.01 (0.0980-0.1220+0.1220-0.0980) 72=0 3（3）(-0.0780-0.0540) 72=-9.50(-0.0780-0.0540) 72=-9.50 (0.690+0.3093) 72=724（4）(0.5883-0.0780+0.2357-0.0540) 72=49.83 (-0.411

42、7-0.0780-0.7643-0.0540) 72=-94.18(0.0980+0.6907+0.1220+0.3093) 72=87.845最不利内力设计值(1) +(2)=89.14(1) +(3)=29.81(1)+(3)=-77.01(1)+(4)=-161.69(1)+(4)=141.25(1)+(2)=53.41表5.2主梁在集中荷载作用下的剪力计算表Table.5.2 girder in concentrated load under the action of shear force calculation sheet弯矩包络图可根据表5.1各截面的最大、最小弯矩设计值绘制而

43、得，见图5.3。图5.3主梁弯矩包络图Fig.5.3 girder bending moment envelope diagram剪力包络图可根据表5.2的支座截面最大与最小剪力设计值，按作用相应荷载的简支梁求出各截面的剪力设计值而绘得，见图5.4。图5.4主梁的剪力包络图Fig.5.4 girder shear envelope diagram5.2截面设计5.2.1纵向钢筋计算（1）第一跨跨中（边跨跨中) =197.56 跨中截面按T形截面梁进行正截面承载力计算。T形截面=500mm，=80mm，因弯矩较大，估计受拉钢筋排两层，结构环境类别为一类，故取=30+35=65mm则=500-65

44、=435mm。 确定翼缘计算宽度。因/=80/435=0.184>0.1，不受此条件控制。=/3=5838/3=1946mm，400+5560=5960mm在上述两值中取最小值，则=1946mm。判断T形截面类别 =14.3×1946×80×(43580/2)=879.36kN·m，显然这个值比截面设计弯矩值要大得多，因此属于第一种T形截面，应以为宽度的矩形截面计算。 =0.046选用518+216（实际配筋面积1674mm2 ，=0.89%>=0.20%）（2）第二跨跨中（中间跨跨中） =107.34kN·m 翼缘宽度=/3=58

45、80/3=1960mm，300+5600=5900mm，在上述两值中取最小值，则=1960mm，估计受拉钢筋排一层，结构环境类别为一类，故取=30+5=40mm则=500-40=460mm。判断T形截面类别 =14.3×1960×80×(46080/2)=941.7kN·m，显然这个值比截面设计弯矩值要大得多，因此此截面也属于第一种T形截面（）。按上述类似计算方法可求得=779，选用316+118（实际配筋率857.5mm2 =0.68%>=0.20%）选用对于=35.14kN·m，所需要的钢筋截面面积，可在绘制抵抗弯矩图时解决。（3）支座B =213.72kN·m因为主梁与支座(柱子）整体连接，所以支座B的计算弯矩为0.025=213.72-0.025×5.560×161.69=191.25k