鲁阳电厂二期

1、n n n200620062006年末以来，我国第一台年末以来，我国第一台年末以来，我国第一台年末以来，我国第一台年末以来，我国第一台年末以来，我国第一台1000MW1000MW1000MW超超临界机组投入商业运超超临界机组投入商业运超超临界机组投入商业运超超临界机组投入商业运超超临界机组投入商业运超超临界机组投入商业运行行行行行行n n n目前，已有十余台超超临界机组投产。目前，已有十余台超超临界机组投产。目前，已有十余台超超临界机组投产。目前，已有十余台超超临界机组投产。目前，已有十余台超超临界机组投产。目前，已有十余台超超临界机组投产。n n n一大批超超临界机组正在建设和计划建设之中。

2、一大批超超临界机组正在建设和计划建设之中。一大批超超临界机组正在建设和计划建设之中。一大批超超临界机组正在建设和计划建设之中。一大批超超临界机组正在建设和计划建设之中。一大批超超临界机组正在建设和计划建设之中。n n n发电机组一直沿着不断提高蒸汽参数、增大单机功率、改进材料性发电机组一直沿着不断提高蒸汽参数、增大单机功率、改进材料性发电机组一直沿着不断提高蒸汽参数、增大单机功率、改进材料性发电机组一直沿着不断提高蒸汽参数、增大单机功率、改进材料性发电机组一直沿着不断提高蒸汽参数、增大单机功率、改进材料性发电机组一直沿着不断提高蒸汽参数、增大单机功率、改进材料性能和制造工艺、提高自动化水平的方

3、向发展。能和制造工艺、提高自动化水平的方向发展。能和制造工艺、提高自动化水平的方向发展。能和制造工艺、提高自动化水平的方向发展。能和制造工艺、提高自动化水平的方向发展。能和制造工艺、提高自动化水平的方向发展。n n n常规超临界机组具有明确的物理定义，常规超临界机组具有明确的物理定义，常规超临界机组具有明确的物理定义，常规超临界机组具有明确的物理定义，常规超临界机组具有明确的物理定义，常规超临界机组具有明确的物理定义，22.12MPa22.12MPa22.12MPa、374.15374.15374.15，n n n超超临界超超临界超超临界超超临界超超临界超超临界 (USC(USC(USC，也称

4、高效超临界、高参数超临界等，也称高效超临界、高参数超临界等，也称高效超临界、高参数超临界等，也称高效超临界、高参数超临界等，也称高效超临界、高参数超临界等，也称高效超临界、高参数超临界等) ) ) 机组是比常机组是比常机组是比常机组是比常机组是比常机组是比常规超临界（规超临界（规超临界（规超临界（规超临界（规超临界（SCSCSC）机组参数更高的机组。）机组参数更高的机组。）机组参数更高的机组。）机组参数更高的机组。）机组参数更高的机组。）机组参数更高的机组。n n n日本最早日本最早日本最早日本最早日本最早日本最早24.2MPa24.2MPa24.2MPa，593593593C C C；丹麦；

5、丹麦；丹麦；丹麦；丹麦；丹麦27.5MPa27.5MPa27.5MPa；西门子；西门子；西门子；西门子；西门子；西门子600 600 600 C C C。我国。我国。我国。我国。我国。我国“（863863863计划）计划）计划）计划）计划）计划）”项目项目项目项目项目项目25MPa25MPa25MPa，温度，温度，温度，温度，温度，温度580 580 580 C C C。n n n目前国内已经投产和正在建设的目前国内已经投产和正在建设的目前国内已经投产和正在建设的目前国内已经投产和正在建设的目前国内已经投产和正在建设的目前国内已经投产和正在建设的1000MW1000MW1000MW级超超临界机

6、组汽轮机级超超临界机组汽轮机级超超临界机组汽轮机级超超临界机组汽轮机级超超临界机组汽轮机级超超临界机组汽轮机进口初参数为进口初参数为进口初参数为进口初参数为进口初参数为进口初参数为25252526.25MPa(a)/60026.25MPa(a)/60026.25MPa(a)/600/600/600/600。电厂容量（MW)汽轮机参数制造厂家（锅炉/汽机/发电机）投产时间（通过168h试运行）压力 (MPa)温度 (oC)华能玉环电厂4100026.25600/600哈尔滨/上海/上海2006.11.28，2006.12.202007.11.11，2007.11.24上海外高桥电厂2102527

7、600/600上海/上海/上海2008.3.26， 2008.6.7华电国际邹县电厂2100025600/600东方/东方/东方2006.12.4，2007.7.5国电泰州电厂2100025600/600哈尔滨/哈尔滨/哈尔滨2007.12.，2008.3.31华电芜湖电厂2660东方/东方/2008.6.24，2008.9.30华能营口电厂266025600/600哈尔滨/哈尔滨/哈尔滨2007.8.31,2008.10.14一次再热初温/再热蒸汽温度（）580/580580/600600/600机组效率（%）44.9445.1145.33二次再热初温/一次再热温度/二次再热温度（）580/

8、580/580580/590/600600/600/600机组效率（%）45.5145.6745.9序号项 目单 位数 值（亚临界）1发电功率MW10002年利用小时数h50003年发电量kWh51094汽轮发电机组保证热耗(THA工况)kJ/kWh7359（7993）5锅炉保证效率%93.9（93）6管道效率%997发电厂热耗率kJ/kWh7916.（8681）8发电厂热效率%45.48（41.47）9发电标准煤耗g/kWh270.1（296.2）n n n技术经济性：主要取决与电站的投资与燃料价格，即取决于材料技术经济性：主要取决与电站的投资与燃料价格，即取决于材料技术经济性：主要取决与电

9、站的投资与燃料价格，即取决于材料技术经济性：主要取决与电站的投资与燃料价格，即取决于材料技术经济性：主要取决与电站的投资与燃料价格，即取决于材料技术经济性：主要取决与电站的投资与燃料价格，即取决于材料与燃料的价格比，与燃料的价格比，与燃料的价格比，与燃料的价格比，与燃料的价格比，与燃料的价格比，n n n污染控制：以表污染控制：以表污染控制：以表污染控制：以表污染控制：以表污染控制：以表1-21-21-2机组为例，按机组为例，按机组为例，按机组为例，按机组为例，按机组为例，按750075007500小时计算，该机组比亚小时计算，该机组比亚小时计算，该机组比亚小时计算，该机组比亚小时计算，该机组

10、比亚小时计算，该机组比亚临界发电机组，每年节约国际通用煤（临界发电机组，每年节约国际通用煤（临界发电机组，每年节约国际通用煤（临界发电机组，每年节约国际通用煤（临界发电机组，每年节约国际通用煤（临界发电机组，每年节约国际通用煤（25000kJ/kg25000kJ/kg25000kJ/kg）115000115000115000吨，每年可少排放吨，每年可少排放吨，每年可少排放吨，每年可少排放吨，每年可少排放吨，每年可少排放COCOCO2 2 2 270000 270000 270000吨。吨。吨。吨。吨。吨。n n n运行特性：超超临界机组，在运行特性：超超临界机组，在运行特性：超超临界机组，在运

11、行特性：超超临界机组，在运行特性：超超临界机组，在运行特性：超超临界机组，在50%50%50%100%100%100%额定负荷之间，它的额定负荷之间，它的额定负荷之间，它的额定负荷之间，它的额定负荷之间，它的额定负荷之间，它的变负荷率可以达到变负荷率可以达到变负荷率可以达到变负荷率可以达到变负荷率可以达到变负荷率可以达到7%7%7%8%/min8%/min8%/min；甚至比亚临界机组在同样负荷；甚至比亚临界机组在同样负荷；甚至比亚临界机组在同样负荷；甚至比亚临界机组在同样负荷；甚至比亚临界机组在同样负荷；甚至比亚临界机组在同样负荷范围内的变负荷率范围内的变负荷率范围内的变负荷率范围内的变负荷

12、率范围内的变负荷率范围内的变负荷率5%/min5%/min5%/min要好。要好。要好。要好。要好。要好。n n n可靠性：运行技术成熟，可靠性达到或超过亚临界机组可靠性：运行技术成熟，可靠性达到或超过亚临界机组可靠性：运行技术成熟，可靠性达到或超过亚临界机组可靠性：运行技术成熟，可靠性达到或超过亚临界机组可靠性：运行技术成熟，可靠性达到或超过亚临界机组可靠性：运行技术成熟，可靠性达到或超过亚临界机组n n n THLTHLTHL（铭牌）工况。额定初汽参数，排汽压力为（铭牌）工况。额定初汽参数，排汽压力为（铭牌）工况。额定初汽参数，排汽压力为（铭牌）工况。额定初汽参数，排汽压力为（铭牌）工况。

13、额定初汽参数，排汽压力为（铭牌）工况。额定初汽参数，排汽压力为11.8kPa11.8kPa11.8kPa（a a a）、补水率为）、补水率为）、补水率为）、补水率为）、补水率为）、补水率为3 3 3、回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及密封油泵等耗功后，能保证在寿命期回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及密封油泵等耗功后，能保证在寿命期回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及密封油泵等耗功后，能保证在寿命期回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及密封油泵等耗功后，能保证在寿命期回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及密封油泵等耗功后，能保证在寿命期回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及

14、密封油泵等耗功后，能保证在寿命期内任何时间安全连续地在额定功率因数，额定氢压下输出制造厂所保证的功率。内任何时间安全连续地在额定功率因数，额定氢压下输出制造厂所保证的功率。内任何时间安全连续地在额定功率因数，额定氢压下输出制造厂所保证的功率。内任何时间安全连续地在额定功率因数，额定氢压下输出制造厂所保证的功率。内任何时间安全连续地在额定功率因数，额定氢压下输出制造厂所保证的功率。内任何时间安全连续地在额定功率因数，额定氢压下输出制造厂所保证的功率。n n n T-MCRT-MCRT-MCR（最大保证）工况。（最大保证）工况。（最大保证）工况。（最大保证）工况。（最大保证）工况。（最大保证）工况

15、。THLTHLTHL工况下的进汽量、在额定初参数下，考虑年平工况下的进汽量、在额定初参数下，考虑年平工况下的进汽量、在额定初参数下，考虑年平工况下的进汽量、在额定初参数下，考虑年平工况下的进汽量、在额定初参数下，考虑年平工况下的进汽量、在额定初参数下，考虑年平均水温等因素规定的背压、补水率为均水温等因素规定的背压、补水率为均水温等因素规定的背压、补水率为均水温等因素规定的背压、补水率为均水温等因素规定的背压、补水率为均水温等因素规定的背压、补水率为0 0 0、要比、要比、要比、要比、要比、要比THLTHLTHL工况下输出功率要大工况下输出功率要大工况下输出功率要大工况下输出功率要大工况下输出功

16、率要大工况下输出功率要大3 3 37 7 7，为保证功率。为保证功率。为保证功率。为保证功率。为保证功率。为保证功率。n n n VWOVWOVWO（调节阀全开）工况。调节阀全开通过计算最大进汽量并在最大连续功率（调节阀全开）工况。调节阀全开通过计算最大进汽量并在最大连续功率（调节阀全开）工况。调节阀全开通过计算最大进汽量并在最大连续功率（调节阀全开）工况。调节阀全开通过计算最大进汽量并在最大连续功率（调节阀全开）工况。调节阀全开通过计算最大进汽量并在最大连续功率（调节阀全开）工况。调节阀全开通过计算最大进汽量并在最大连续功率（MCRMCRMCR）定义条件下的工况。此时发电机端输出的功率称阀门

17、全开功率，其进汽）定义条件下的工况。此时发电机端输出的功率称阀门全开功率，其进汽）定义条件下的工况。此时发电机端输出的功率称阀门全开功率，其进汽）定义条件下的工况。此时发电机端输出的功率称阀门全开功率，其进汽）定义条件下的工况。此时发电机端输出的功率称阀门全开功率，其进汽）定义条件下的工况。此时发电机端输出的功率称阀门全开功率，其进汽量应为量应为量应为量应为量应为量应为TRLTRLTRL所发功率进汽量的所发功率进汽量的所发功率进汽量的所发功率进汽量的所发功率进汽量的所发功率进汽量的1.051.051.05倍，此工况功率应为能力工况功率。倍，此工况功率应为能力工况功率。倍，此工况功率应为能力工况

18、功率。倍，此工况功率应为能力工况功率。倍，此工况功率应为能力工况功率。倍，此工况功率应为能力工况功率。n n n THATHATHA（热耗率验收）工况。初蒸汽为额定、考虑年平均水温等因素规定的背压、（热耗率验收）工况。初蒸汽为额定、考虑年平均水温等因素规定的背压、（热耗率验收）工况。初蒸汽为额定、考虑年平均水温等因素规定的背压、（热耗率验收）工况。初蒸汽为额定、考虑年平均水温等因素规定的背压、（热耗率验收）工况。初蒸汽为额定、考虑年平均水温等因素规定的背压、（热耗率验收）工况。初蒸汽为额定、考虑年平均水温等因素规定的背压、补给水率为补给水率为补给水率为补给水率为补给水率为补给水率为0 0 0、

19、回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及密封油泵等的功耗、回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及密封油泵等的功耗、回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及密封油泵等的功耗、回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及密封油泵等的功耗、回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及密封油泵等的功耗、回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及密封油泵等的功耗、功率因素及氢压均为额定值时，能保证在寿命期内安全连续地运行。此工况下所输功率因素及氢压均为额定值时，能保证在寿命期内安全连续地运行。此工况下所输功率因素及氢压均为额定值时，能保证在寿命期内安全连续地运行。此工况下所输功率因素及氢压均为额定值时，能保证在

20、寿命期内安全连续地运行。此工况下所输功率因素及氢压均为额定值时，能保证在寿命期内安全连续地运行。此工况下所输功率因素及氢压均为额定值时，能保证在寿命期内安全连续地运行。此工况下所输出功率的热耗率作为汽轮机验收的保证值。出功率的热耗率作为汽轮机验收的保证值。出功率的热耗率作为汽轮机验收的保证值。出功率的热耗率作为汽轮机验收的保证值。出功率的热耗率作为汽轮机验收的保证值。出功率的热耗率作为汽轮机验收的保证值。n n n 除了上述表中所列的工况外，热平衡计算还包括高压加热器切除、低压加热器切除了上述表中所列的工况外，热平衡计算还包括高压加热器切除、低压加热器切除了上述表中所列的工况外，热平衡计算还包

21、括高压加热器切除、低压加热器切除了上述表中所列的工况外，热平衡计算还包括高压加热器切除、低压加热器切除了上述表中所列的工况外，热平衡计算还包括高压加热器切除、低压加热器切除了上述表中所列的工况外，热平衡计算还包括高压加热器切除、低压加热器切除、不同用量厂用汽以及滑压和定压下不同百分比的除、不同用量厂用汽以及滑压和定压下不同百分比的除、不同用量厂用汽以及滑压和定压下不同百分比的除、不同用量厂用汽以及滑压和定压下不同百分比的除、不同用量厂用汽以及滑压和定压下不同百分比的除、不同用量厂用汽以及滑压和定压下不同百分比的VWOVWOVWO等工况。其详细数据可等工况。其详细数据可等工况。其详细数据可等工况

22、。其详细数据可等工况。其详细数据可等工况。其详细数据可参见汽轮机制造厂的资料。参见汽轮机制造厂的资料。参见汽轮机制造厂的资料。参见汽轮机制造厂的资料。参见汽轮机制造厂的资料。参见汽轮机制造厂的资料。 工 况项 目TRLT-MCRVWOTHA70%THA50%THA40%THA功率MW1000.01044.11083.51000.0700.0500.0400.0热耗率kJ/kW.h7,6797,3557,3617,3547,4887,7147,894主蒸汽压力MPa(a)25.025.025.025.019.113.611.1再热蒸汽压力MPa(a)4.454.474.684.252.952.1

23、11.71主蒸汽温度600.0600.0600.0600.0600.0600.0600.0高压缸排汽温度349.8350.6356.2344.8346.9353.1355.2再热蒸汽温度600.0600.0600.0600.0600.0600.0600.0主蒸汽流量kg/h2,888,5332,888,5333,032,9602,733,4341,833,6361,289,8421,040,793再热蒸汽流量kg/h2,347,0732,361,4902,469,6732,245,5261,554,5571,115,357908,309高压缸排汽压力MPa(a)4.944.975.204.73

24、3.272.351.90中压缸排汽压力MPa(a)1.141.171.221.110.7830.5670.466低压缸排汽压力kPa(a)11.3/12.34.5/5.74.5/5.74.5/5.74.5/5.74.5/5.74.5/5.7低压缸排汽流量kg/h1,612,6021,620,0621,683,0741,550,7561,125,894837,588704,830补给水率%3.00.00.00.00.00.00.0高加出口给水温度298.5298.8302.4294.8269.4248.8236.8发电机氢压MPa(a)0.620.620.620.620.620.620.62n

25、n n哈汽（东芝哈汽（东芝哈汽（东芝哈汽（东芝哈汽（东芝哈汽（东芝979797原町机组为母型）原町机组为母型）原町机组为母型）原町机组为母型）原町机组为母型）原町机组为母型）CCLN1000-CCLN1000-CCLN1000-25.0/600/60025.0/600/60025.0/600/600n n n单轴、四缸四排汽、凝汽式、冲动型机组单轴、四缸四排汽、凝汽式、冲动型机组单轴、四缸四排汽、凝汽式、冲动型机组单轴、四缸四排汽、凝汽式、冲动型机组单轴、四缸四排汽、凝汽式、冲动型机组单轴、四缸四排汽、凝汽式、冲动型机组n n n压力级采用全三维设计压力级采用全三维设计压力级采用全三维设计压力

26、级采用全三维设计压力级采用全三维设计压力级采用全三维设计n n n高压缸为单流式、双层缸结构，高压缸为单流式、双层缸结构，高压缸为单流式、双层缸结构，高压缸为单流式、双层缸结构，高压缸为单流式、双层缸结构，高压缸为单流式、双层缸结构，1 1 1个分流式调节级和个分流式调节级和个分流式调节级和个分流式调节级和个分流式调节级和个分流式调节级和9 9 9个压力级个压力级个压力级个压力级个压力级个压力级n n n中压缸为分流式、双层缸结构，中压缸为分流式、双层缸结构，中压缸为分流式、双层缸结构，中压缸为分流式、双层缸结构，中压缸为分流式、双层缸结构，中压缸为分流式、双层缸结构，2 2 27 7 7个压

27、力级个压力级个压力级个压力级个压力级个压力级n n n2 2 2个分流式低压缸，每个流向包括个分流式低压缸，每个流向包括个分流式低压缸，每个流向包括个分流式低压缸，每个流向包括个分流式低压缸，每个流向包括个分流式低压缸，每个流向包括2 2 26 6 6个压力级个压力级个压力级个压力级个压力级个压力级n n n4 4 4个主汽阀个主汽阀个主汽阀个主汽阀个主汽阀个主汽阀+4+4+4个调节阀，由个调节阀，由个调节阀，由个调节阀，由个调节阀，由个调节阀，由4 4 4根导汽管进入汽轮机高压缸的上、根导汽管进入汽轮机高压缸的上、根导汽管进入汽轮机高压缸的上、根导汽管进入汽轮机高压缸的上、根导汽管进入汽轮机

28、高压缸的上、根导汽管进入汽轮机高压缸的上、下半。进入高压缸的蒸汽通过分流式调节级后流向调端下半。进入高压缸的蒸汽通过分流式调节级后流向调端下半。进入高压缸的蒸汽通过分流式调节级后流向调端下半。进入高压缸的蒸汽通过分流式调节级后流向调端下半。进入高压缸的蒸汽通过分流式调节级后流向调端下半。进入高压缸的蒸汽通过分流式调节级后流向调端高压缸、中压缸膨胀高压缸、中压缸膨胀高压缸、中压缸膨胀低压缸膨胀低压缸膨胀低压缸膨胀A A A低压缸低压缸低压缸B B B膨胀膨胀膨胀膨胀死点膨胀死点膨胀死点膨胀死点膨胀死点膨胀死点膨胀死点膨胀死点膨胀死点转子膨胀死点转子膨胀死点转子膨胀死点低压缸低压缸低压缸A A A

29、低压缸低压缸低压缸B B B中压缸中压缸中压缸高压缸高压缸高压缸推力轴承推力轴承推力轴承转子膨胀转子膨胀转子膨胀n n n所有转子均为无中心孔整锻转子，各转子之间采用刚性联轴器。所有转子均为无中心孔整锻转子，各转子之间采用刚性联轴器。所有转子均为无中心孔整锻转子，各转子之间采用刚性联轴器。所有转子均为无中心孔整锻转子，各转子之间采用刚性联轴器。所有转子均为无中心孔整锻转子，各转子之间采用刚性联轴器。所有转子均为无中心孔整锻转子，各转子之间采用刚性联轴器。n n n转子采用独立的双轴承支撑。转子采用独立的双轴承支撑。转子采用独立的双轴承支撑。转子采用独立的双轴承支撑。转子采用独立的双轴承支撑。转

30、子采用独立的双轴承支撑。n n n高中低压转子跨距分别为高中低压转子跨距分别为高中低压转子跨距分别为高中低压转子跨距分别为高中低压转子跨距分别为高中低压转子跨距分别为5810mm5810mm5810mm，5750mm5750mm5750mm，7500mm7500mm7500mm。n n n转子叶轮处开有平衡孔，以减小转子的轴向推力。转子叶轮处开有平衡孔，以减小转子的轴向推力。转子叶轮处开有平衡孔，以减小转子的轴向推力。转子叶轮处开有平衡孔，以减小转子的轴向推力。转子叶轮处开有平衡孔，以减小转子的轴向推力。转子叶轮处开有平衡孔，以减小转子的轴向推力。n n n行超声探伤等各种试验，动平衡试验，高

31、速动平衡。行超声探伤等各种试验，动平衡试验，高速动平衡。行超声探伤等各种试验，动平衡试验，高速动平衡。行超声探伤等各种试验，动平衡试验，高速动平衡。行超声探伤等各种试验，动平衡试验，高速动平衡。行超声探伤等各种试验，动平衡试验，高速动平衡。n n n高压转子冷却。高压转子冷却。高压转子冷却。高压转子冷却。高压转子冷却。高压转子冷却。n n n中压进汽部分设计了合理的冷却结构对转子高温区域进行冷却。第中压进汽部分设计了合理的冷却结构对转子高温区域进行冷却。第中压进汽部分设计了合理的冷却结构对转子高温区域进行冷却。第中压进汽部分设计了合理的冷却结构对转子高温区域进行冷却。第中压进汽部分设计了合理的

32、冷却结构对转子高温区域进行冷却。第中压进汽部分设计了合理的冷却结构对转子高温区域进行冷却。第一级隔板采用的特殊的结构形式，使中压进汽与中压转子隔开。抽取一级隔板采用的特殊的结构形式，使中压进汽与中压转子隔开。抽取一级隔板采用的特殊的结构形式，使中压进汽与中压转子隔开。抽取一级隔板采用的特殊的结构形式，使中压进汽与中压转子隔开。抽取一级隔板采用的特殊的结构形式，使中压进汽与中压转子隔开。抽取一级隔板采用的特殊的结构形式，使中压进汽与中压转子隔开。抽取适量高压调节级后经节流的蒸汽与第一段抽汽混合后，引入中压第一适量高压调节级后经节流的蒸汽与第一段抽汽混合后，引入中压第一适量高压调节级后经节流的蒸汽

33、与第一段抽汽混合后，引入中压第一适量高压调节级后经节流的蒸汽与第一段抽汽混合后，引入中压第一适量高压调节级后经节流的蒸汽与第一段抽汽混合后，引入中压第一适量高压调节级后经节流的蒸汽与第一段抽汽混合后，引入中压第一级隔板与叶轮组成的封闭空间内对转子表面进行冷却。级隔板与叶轮组成的封闭空间内对转子表面进行冷却。级隔板与叶轮组成的封闭空间内对转子表面进行冷却。级隔板与叶轮组成的封闭空间内对转子表面进行冷却。级隔板与叶轮组成的封闭空间内对转子表面进行冷却。级隔板与叶轮组成的封闭空间内对转子表面进行冷却。n n n高参数和直流锅炉，管道内壁锈蚀剥离物进入蒸汽中形成固体颗粒，高参数和直流锅炉，管道内壁锈蚀

34、剥离物进入蒸汽中形成固体颗粒，高参数和直流锅炉，管道内壁锈蚀剥离物进入蒸汽中形成固体颗粒，高参数和直流锅炉，管道内壁锈蚀剥离物进入蒸汽中形成固体颗粒，高参数和直流锅炉，管道内壁锈蚀剥离物进入蒸汽中形成固体颗粒，高参数和直流锅炉，管道内壁锈蚀剥离物进入蒸汽中形成固体颗粒，使高中压阀门，高压调节级，中压第一级腐蚀比亚临界机组严重使高中压阀门，高压调节级，中压第一级腐蚀比亚临界机组严重使高中压阀门，高压调节级，中压第一级腐蚀比亚临界机组严重使高中压阀门，高压调节级，中压第一级腐蚀比亚临界机组严重使高中压阀门，高压调节级，中压第一级腐蚀比亚临界机组严重使高中压阀门，高压调节级，中压第一级腐蚀比亚临界机

35、组严重n n n通常定期清洗锅炉管道。通常定期清洗锅炉管道。通常定期清洗锅炉管道。通常定期清洗锅炉管道。通常定期清洗锅炉管道。通常定期清洗锅炉管道。n n n在粒子进入管道之前用滤网。在粒子进入管道之前用滤网。在粒子进入管道之前用滤网。在粒子进入管道之前用滤网。在粒子进入管道之前用滤网。在粒子进入管道之前用滤网。n n n改进叶型。改进叶型。改进叶型。改进叶型。改进叶型。改进叶型。n n n表面强化技术：表面等离子喷涂工艺和扩散渗层工艺表面强化技术：表面等离子喷涂工艺和扩散渗层工艺表面强化技术：表面等离子喷涂工艺和扩散渗层工艺表面强化技术：表面等离子喷涂工艺和扩散渗层工艺表面强化技术：表面等离

36、子喷涂工艺和扩散渗层工艺表面强化技术：表面等离子喷涂工艺和扩散渗层工艺n n n机组系统设计和运行工况：采用大容量旁路系统机组系统设计和运行工况：采用大容量旁路系统机组系统设计和运行工况：采用大容量旁路系统机组系统设计和运行工况：采用大容量旁路系统机组系统设计和运行工况：采用大容量旁路系统机组系统设计和运行工况：采用大容量旁路系统n n n单体式除氧器（也称无头、内置式、一体化除氧器）单体式除氧器（也称无头、内置式、一体化除氧器）单体式除氧器（也称无头、内置式、一体化除氧器）单体式除氧器（也称无头、内置式、一体化除氧器）单体式除氧器（也称无头、内置式、一体化除氧器）单体式除氧器（也称无头、内置

37、式、一体化除氧器）n n n一种目前世界上先进的除氧设备，已被广泛应用一种目前世界上先进的除氧设备，已被广泛应用一种目前世界上先进的除氧设备，已被广泛应用一种目前世界上先进的除氧设备，已被广泛应用一种目前世界上先进的除氧设备，已被广泛应用一种目前世界上先进的除氧设备，已被广泛应用n n n在我国在我国在我国在我国在我国在我国300MW300MW300MW1000MW1000MW1000MW机组上也有不少成功的应用。机组上也有不少成功的应用。机组上也有不少成功的应用。机组上也有不少成功的应用。机组上也有不少成功的应用。机组上也有不少成功的应用。n n n国内引进日本东芝公司技术和荷兰荷兰国内引进

38、日本东芝公司技术和荷兰荷兰国内引进日本东芝公司技术和荷兰荷兰国内引进日本东芝公司技术和荷兰荷兰国内引进日本东芝公司技术和荷兰荷兰国内引进日本东芝公司技术和荷兰荷兰STORKSTORKSTORK（施托克）的技术（施托克）的技术（施托克）的技术（施托克）的技术（施托克）的技术（施托克）的技术制造制造制造制造制造制造 东芝技术：采用小流量的喷嘴，每个喷嘴的流量为东芝技术：采用小流量的喷嘴，每个喷嘴的流量为东芝技术：采用小流量的喷嘴，每个喷嘴的流量为东芝技术：采用小流量的喷嘴，每个喷嘴的流量为东芝技术：采用小流量的喷嘴，每个喷嘴的流量为东芝技术：采用小流量的喷嘴，每个喷嘴的流量为100t/h100t/

39、h100t/h左右，左右，左右，左右，左右，左右，600MW600MW600MW机组需要机组需要机组需要机组需要机组需要机组需要161616个喷嘴，个喷嘴，个喷嘴，个喷嘴，个喷嘴，个喷嘴，1000MW1000MW1000MW机组需要机组需要机组需要机组需要机组需要机组需要222222个喷嘴。喷嘴加除氧盘的二次除氧型个喷嘴。喷嘴加除氧盘的二次除氧型个喷嘴。喷嘴加除氧盘的二次除氧型个喷嘴。喷嘴加除氧盘的二次除氧型个喷嘴。喷嘴加除氧盘的二次除氧型个喷嘴。喷嘴加除氧盘的二次除氧型式式式式式式 STORKSTORKSTORK技术：采用大流量喷嘴，每个喷嘴的流量可达技术：采用大流量喷嘴，每个喷嘴的流量可达

40、技术：采用大流量喷嘴，每个喷嘴的流量可达技术：采用大流量喷嘴，每个喷嘴的流量可达技术：采用大流量喷嘴，每个喷嘴的流量可达技术：采用大流量喷嘴，每个喷嘴的流量可达1200t/h1200t/h1200t/h左右，左右，左右，左右，左右，左右，600MW600MW600MW机组仅需要机组仅需要机组仅需要机组仅需要机组仅需要机组仅需要2 2 2个喷嘴，安装维护均比较方便，但如果一个发生故障，除氧个喷嘴，安装维护均比较方便，但如果一个发生故障，除氧个喷嘴，安装维护均比较方便，但如果一个发生故障，除氧个喷嘴，安装维护均比较方便，但如果一个发生故障，除氧个喷嘴，安装维护均比较方便，但如果一个发生故障，除氧个

41、喷嘴，安装维护均比较方便，但如果一个发生故障，除氧器即无法运行，必须停机检修。器即无法运行，必须停机检修。器即无法运行，必须停机检修。器即无法运行，必须停机检修。器即无法运行，必须停机检修。器即无法运行，必须停机检修。 喷嘴加沸腾鼓泡的二次除氧型式。喷嘴加沸腾鼓泡的二次除氧型式。喷嘴加沸腾鼓泡的二次除氧型式。喷嘴加沸腾鼓泡的二次除氧型式。喷嘴加沸腾鼓泡的二次除氧型式。喷嘴加沸腾鼓泡的二次除氧型式。n n n常规除氧器的除氧过程是在一个高大的除氧头内进行的。常规除氧器的除氧过程是在一个高大的除氧头内进行的。常规除氧器的除氧过程是在一个高大的除氧头内进行的。常规除氧器的除氧过程是在一个高大的除氧头

42、内进行的。常规除氧器的除氧过程是在一个高大的除氧头内进行的。常规除氧器的除氧过程是在一个高大的除氧头内进行的。n n n除氧头内装有淋盘或各种形状的填料。除氧头内装有淋盘或各种形状的填料。除氧头内装有淋盘或各种形状的填料。除氧头内装有淋盘或各种形状的填料。除氧头内装有淋盘或各种形状的填料。除氧头内装有淋盘或各种形状的填料。n n n给水通过喷嘴喷出，在通过淋盘或填料的过程中，增加了接触面和给水通过喷嘴喷出，在通过淋盘或填料的过程中，增加了接触面和给水通过喷嘴喷出，在通过淋盘或填料的过程中，增加了接触面和给水通过喷嘴喷出，在通过淋盘或填料的过程中，增加了接触面和给水通过喷嘴喷出，在通过淋盘或填料

43、的过程中，增加了接触面和给水通过喷嘴喷出，在通过淋盘或填料的过程中，增加了接触面和流动行程，与由下往上流动的蒸汽混合换热达到除去不凝结气体的目流动行程，与由下往上流动的蒸汽混合换热达到除去不凝结气体的目流动行程，与由下往上流动的蒸汽混合换热达到除去不凝结气体的目流动行程，与由下往上流动的蒸汽混合换热达到除去不凝结气体的目流动行程，与由下往上流动的蒸汽混合换热达到除去不凝结气体的目流动行程，与由下往上流动的蒸汽混合换热达到除去不凝结气体的目的。的。的。的。的。的。n n n缺点是在负荷变化时，除氧效果往往达不到要求，除氧效果受到限缺点是在负荷变化时，除氧效果往往达不到要求，除氧效果受到限缺点是在

44、负荷变化时，除氧效果往往达不到要求，除氧效果受到限缺点是在负荷变化时，除氧效果往往达不到要求，除氧效果受到限缺点是在负荷变化时，除氧效果往往达不到要求，除氧效果受到限缺点是在负荷变化时，除氧效果往往达不到要求，除氧效果受到限制。制。制。制。制。制。n n n必须有一个高大的除氧头装在水箱上面，体积庞大，需要很高的建必须有一个高大的除氧头装在水箱上面，体积庞大，需要很高的建必须有一个高大的除氧头装在水箱上面，体积庞大，需要很高的建必须有一个高大的除氧头装在水箱上面，体积庞大，需要很高的建必须有一个高大的除氧头装在水箱上面，体积庞大，需要很高的建必须有一个高大的除氧头装在水箱上面，体积庞大，需要很

45、高的建筑空间，建筑投资和金属耗量均很大。筑空间，建筑投资和金属耗量均很大。筑空间，建筑投资和金属耗量均很大。筑空间，建筑投资和金属耗量均很大。筑空间，建筑投资和金属耗量均很大。筑空间，建筑投资和金属耗量均很大。n n n压力容器的应力集中。压力容器的应力集中。压力容器的应力集中。压力容器的应力集中。压力容器的应力集中。压力容器的应力集中。n n n初步除氧阶段：主凝结水是通过特殊自调式喷水装置初步除氧阶段：主凝结水是通过特殊自调式喷水装置初步除氧阶段：主凝结水是通过特殊自调式喷水装置初步除氧阶段：主凝结水是通过特殊自调式喷水装置初步除氧阶段：主凝结水是通过特殊自调式喷水装置初步除氧阶段：主凝结

46、水是通过特殊自调式喷水装置雾化器，雾化器，雾化器，雾化器，雾化器，雾化器，把水雾化成细小水滴。水滴的粒度及喷射的角度不因除氧器的出力大把水雾化成细小水滴。水滴的粒度及喷射的角度不因除氧器的出力大把水雾化成细小水滴。水滴的粒度及喷射的角度不因除氧器的出力大把水雾化成细小水滴。水滴的粒度及喷射的角度不因除氧器的出力大把水雾化成细小水滴。水滴的粒度及喷射的角度不因除氧器的出力大把水雾化成细小水滴。水滴的粒度及喷射的角度不因除氧器的出力大小而改变。细小水滴以高速通过除氧器的蒸汽空间，撞击到挡水板上小而改变。细小水滴以高速通过除氧器的蒸汽空间，撞击到挡水板上小而改变。细小水滴以高速通过除氧器的蒸汽空间，

47、撞击到挡水板上小而改变。细小水滴以高速通过除氧器的蒸汽空间，撞击到挡水板上小而改变。细小水滴以高速通过除氧器的蒸汽空间，撞击到挡水板上小而改变。细小水滴以高速通过除氧器的蒸汽空间，撞击到挡水板上坠落到水空间。除氧器内汽空间总是被饱和蒸汽占据。因此，气体的坠落到水空间。除氧器内汽空间总是被饱和蒸汽占据。因此，气体的坠落到水空间。除氧器内汽空间总是被饱和蒸汽占据。因此，气体的坠落到水空间。除氧器内汽空间总是被饱和蒸汽占据。因此，气体的坠落到水空间。除氧器内汽空间总是被饱和蒸汽占据。因此，气体的坠落到水空间。除氧器内汽空间总是被饱和蒸汽占据。因此，气体的分压力很小。在小水滴穿过饱和蒸汽的同时，在水滴

48、的表面产生了冷分压力很小。在小水滴穿过饱和蒸汽的同时，在水滴的表面产生了冷分压力很小。在小水滴穿过饱和蒸汽的同时，在水滴的表面产生了冷分压力很小。在小水滴穿过饱和蒸汽的同时，在水滴的表面产生了冷分压力很小。在小水滴穿过饱和蒸汽的同时，在水滴的表面产生了冷分压力很小。在小水滴穿过饱和蒸汽的同时，在水滴的表面产生了冷凝，因此，水滴被加热。由于细小的水滴接触表面与水体积之比相当凝，因此，水滴被加热。由于细小的水滴接触表面与水体积之比相当凝，因此，水滴被加热。由于细小的水滴接触表面与水体积之比相当凝，因此，水滴被加热。由于细小的水滴接触表面与水体积之比相当凝，因此，水滴被加热。由于细小的水滴接触表面与

49、水体积之比相当凝，因此，水滴被加热。由于细小的水滴接触表面与水体积之比相当大，所以水与蒸汽能得到较充分混合和换热，部份不凝结气体被逸出。大，所以水与蒸汽能得到较充分混合和换热，部份不凝结气体被逸出。大，所以水与蒸汽能得到较充分混合和换热，部份不凝结气体被逸出。大，所以水与蒸汽能得到较充分混合和换热，部份不凝结气体被逸出。大，所以水与蒸汽能得到较充分混合和换热，部份不凝结气体被逸出。大，所以水与蒸汽能得到较充分混合和换热，部份不凝结气体被逸出。这种加热过程进行得非常迅速。这种加热过程进行得非常迅速。这种加热过程进行得非常迅速。这种加热过程进行得非常迅速。这种加热过程进行得非常迅速。这种加热过程进

50、行得非常迅速。n n n深度除氧阶段：水在蒸汽空间停留时间很短，不可能较彻底地除去深度除氧阶段：水在蒸汽空间停留时间很短，不可能较彻底地除去深度除氧阶段：水在蒸汽空间停留时间很短，不可能较彻底地除去深度除氧阶段：水在蒸汽空间停留时间很短，不可能较彻底地除去深度除氧阶段：水在蒸汽空间停留时间很短，不可能较彻底地除去深度除氧阶段：水在蒸汽空间停留时间很短，不可能较彻底地除去水中的不凝结气体。因此，在贮水空间中进一步除氧就是用蒸汽喷射水中的不凝结气体。因此，在贮水空间中进一步除氧就是用蒸汽喷射水中的不凝结气体。因此，在贮水空间中进一步除氧就是用蒸汽喷射水中的不凝结气体。因此，在贮水空间中进一步除氧就

51、是用蒸汽喷射水中的不凝结气体。因此，在贮水空间中进一步除氧就是用蒸汽喷射水中的不凝结气体。因此，在贮水空间中进一步除氧就是用蒸汽喷射设备往贮水空间充入蒸汽，搅动水箱内的水，使其达到饱和鼓泡状态，设备往贮水空间充入蒸汽，搅动水箱内的水，使其达到饱和鼓泡状态，设备往贮水空间充入蒸汽，搅动水箱内的水，使其达到饱和鼓泡状态，设备往贮水空间充入蒸汽，搅动水箱内的水，使其达到饱和鼓泡状态，设备往贮水空间充入蒸汽，搅动水箱内的水，使其达到饱和鼓泡状态，设备往贮水空间充入蒸汽，搅动水箱内的水，使其达到饱和鼓泡状态，从而把残存在水中的气体驱赶出去。这样，除氧器出口给水含氧量将从而把残存在水中的气体驱赶出去。这样

52、，除氧器出口给水含氧量将从而把残存在水中的气体驱赶出去。这样，除氧器出口给水含氧量将从而把残存在水中的气体驱赶出去。这样，除氧器出口给水含氧量将从而把残存在水中的气体驱赶出去。这样，除氧器出口给水含氧量将从而把残存在水中的气体驱赶出去。这样，除氧器出口给水含氧量将达到设计要求，此过程称深度除氧。达到设计要求，此过程称深度除氧。达到设计要求，此过程称深度除氧。达到设计要求，此过程称深度除氧。达到设计要求，此过程称深度除氧。达到设计要求，此过程称深度除氧。n n n雾化器（大流量喷嘴）的结构和工艺（专利）。根据水的容积雾化器（大流量喷嘴）的结构和工艺（专利）。根据水的容积雾化器（大流量喷嘴）的结构

53、和工艺（专利）。根据水的容积雾化器（大流量喷嘴）的结构和工艺（专利）。根据水的容积雾化器（大流量喷嘴）的结构和工艺（专利）。根据水的容积雾化器（大流量喷嘴）的结构和工艺（专利）。根据水的容积不断调整雾化效果。当流量不同时，喷嘴后微粒的尺寸维持不变不断调整雾化效果。当流量不同时，喷嘴后微粒的尺寸维持不变不断调整雾化效果。当流量不同时，喷嘴后微粒的尺寸维持不变不断调整雾化效果。当流量不同时，喷嘴后微粒的尺寸维持不变不断调整雾化效果。当流量不同时，喷嘴后微粒的尺寸维持不变不断调整雾化效果。当流量不同时，喷嘴后微粒的尺寸维持不变, , ,这些微粒以高速通过喷嘴射向蒸汽空间，然后碰撞在蒸汽空间的这些微粒

54、以高速通过喷嘴射向蒸汽空间，然后碰撞在蒸汽空间的这些微粒以高速通过喷嘴射向蒸汽空间，然后碰撞在蒸汽空间的这些微粒以高速通过喷嘴射向蒸汽空间，然后碰撞在蒸汽空间的这些微粒以高速通过喷嘴射向蒸汽空间，然后碰撞在蒸汽空间的这些微粒以高速通过喷嘴射向蒸汽空间，然后碰撞在蒸汽空间的壁面壁面壁面壁面壁面壁面, , ,导致微粒被粉碎成更小的微粒。保证在导致微粒被粉碎成更小的微粒。保证在导致微粒被粉碎成更小的微粒。保证在导致微粒被粉碎成更小的微粒。保证在导致微粒被粉碎成更小的微粒。保证在导致微粒被粉碎成更小的微粒。保证在10%10%10%负荷时就能有相负荷时就能有相负荷时就能有相负荷时就能有相负荷时就能有相负

55、荷时就能有相当好的雾化效果，而且伴随流量变化而变化。当好的雾化效果，而且伴随流量变化而变化。当好的雾化效果，而且伴随流量变化而变化。当好的雾化效果，而且伴随流量变化而变化。当好的雾化效果，而且伴随流量变化而变化。当好的雾化效果，而且伴随流量变化而变化。n n n确定蒸汽在母管和分配管中的流速确定蒸汽在母管和分配管中的流速确定蒸汽在母管和分配管中的流速确定蒸汽在母管和分配管中的流速确定蒸汽在母管和分配管中的流速确定蒸汽在母管和分配管中的流速n n n合理设计分配管的尺寸，保证蒸汽在每个支管分配均匀，不应合理设计分配管的尺寸，保证蒸汽在每个支管分配均匀，不应合理设计分配管的尺寸，保证蒸汽在每个支管

56、分配均匀，不应合理设计分配管的尺寸，保证蒸汽在每个支管分配均匀，不应合理设计分配管的尺寸，保证蒸汽在每个支管分配均匀，不应合理设计分配管的尺寸，保证蒸汽在每个支管分配均匀，不应产生偏流。产生偏流。产生偏流。产生偏流。产生偏流。产生偏流。n n n应选择合适的母管。应选择合适的母管。应选择合适的母管。应选择合适的母管。应选择合适的母管。应选择合适的母管。n n n确定分配管以及各支管内截面积的比例。确定分配管以及各支管内截面积的比例。确定分配管以及各支管内截面积的比例。确定分配管以及各支管内截面积的比例。确定分配管以及各支管内截面积的比例。确定分配管以及各支管内截面积的比例。n n n确定支管下

57、部开孔的数量及孔径尺寸。确保蒸汽喷入水空间的确定支管下部开孔的数量及孔径尺寸。确保蒸汽喷入水空间的确定支管下部开孔的数量及孔径尺寸。确保蒸汽喷入水空间的确定支管下部开孔的数量及孔径尺寸。确保蒸汽喷入水空间的确定支管下部开孔的数量及孔径尺寸。确保蒸汽喷入水空间的确定支管下部开孔的数量及孔径尺寸。确保蒸汽喷入水空间的量及速度，以使除氧器运行时管群不产生振动。量及速度，以使除氧器运行时管群不产生振动。量及速度，以使除氧器运行时管群不产生振动。量及速度，以使除氧器运行时管群不产生振动。量及速度，以使除氧器运行时管群不产生振动。量及速度，以使除氧器运行时管群不产生振动。n n n负荷适应性好。负荷适应性

58、好。负荷适应性好。负荷适应性好。负荷适应性好。负荷适应性好。101010110 %110 %110 %时时时时时时, , ,均能保持高效除氧。均能保持高效除氧。均能保持高效除氧。均能保持高效除氧。均能保持高效除氧。均能保持高效除氧。n n n可靠性高。由于无数众多的小流量喷嘴和繁复的淋水盘箱，结构简可靠性高。由于无数众多的小流量喷嘴和繁复的淋水盘箱，结构简可靠性高。由于无数众多的小流量喷嘴和繁复的淋水盘箱，结构简可靠性高。由于无数众多的小流量喷嘴和繁复的淋水盘箱，结构简可靠性高。由于无数众多的小流量喷嘴和繁复的淋水盘箱，结构简可靠性高。由于无数众多的小流量喷嘴和繁复的淋水盘箱，结构简化，加热蒸

59、汽经数支喷管从水下进入，整体工作温度均匀化，加热蒸汽经数支喷管从水下进入，整体工作温度均匀化，加热蒸汽经数支喷管从水下进入，整体工作温度均匀化，加热蒸汽经数支喷管从水下进入，整体工作温度均匀化，加热蒸汽经数支喷管从水下进入，整体工作温度均匀化，加热蒸汽经数支喷管从水下进入，整体工作温度均匀, , ,金属寿命金属寿命金属寿命金属寿命金属寿命金属寿命提高提高提高提高提高提高. . .n n n除氧能力可以达到除氧能力可以达到除氧能力可以达到除氧能力可以达到除氧能力可以达到除氧能力可以达到6000t/ h ,6000t/ h ,6000t/ h ,十分适用于大容量火电机组。十分适用于大容量火电机组。

60、十分适用于大容量火电机组。十分适用于大容量火电机组。十分适用于大容量火电机组。十分适用于大容量火电机组。n n n排汽损失低。蒸汽消耗量仅为排汽损失低。蒸汽消耗量仅为排汽损失低。蒸汽消耗量仅为排汽损失低。蒸汽消耗量仅为排汽损失低。蒸汽消耗量仅为排汽损失低。蒸汽消耗量仅为70200kg/ h70200kg/ h70200kg/ h（传统（传统（传统（传统（传统（传统600kg/ 600kg/ 600kg/ h h h ）。）。）。）。）。）。n n n单壳设计。简化系统，高度降低了单壳设计。简化系统，高度降低了单壳设计。简化系统，高度降低了单壳设计。简化系统，高度降低了单壳设计。简化系统，高度降