波及系数和驱油效率

1、3.2.4.3波及系数的计算h n a诱油斌&洛夫（H a 3 a q 丁 1981年和1982年1995年国内学前苏联西帕奇夫（C(3.2-1)以经验公式的形式提出了在我国定名为丙型水驱曲线的关系式, 者陈元千完成了对它的理论推导，其关系式为NpPNp1 ,«(1/w)PNomVp(Soi -Sor)BO油田的累积产量可由下式表示Np = NRo油田的石油地质储量和采出程度，可表示为N =VpSoi/Boi(3.2-2)(3.2- 3)(3.2- 4)(3.2- 5)Ro =EdEv(3.2- 6)水驱开发的驱油效率表小为将式（3.2-7）代入式再将式（3.2- 5）和式将

2、式（3.2- 3）代入式Soi - SorEd Soi(3.2- 6)得RoSoi - SorSoiEv(3.2- 8)代入式(3.2- 4)得NpVp (Soi - Sor )(3.2- 9)Ev(3.2-7)(3.2- 8)BoiEv(3.2- 9)NpNom(3.2-10)再将式（3.2-2）和式（3.2- 3）代入式（3.2-10）,预测水驱体积波系数与含 水率的关系式为式中：Lp 一累积产液量，104t;Np 一累积产油量,104t;Boi 地层原油体积系数；Ed 一驱油效率；Ev 一水驱体积波及系数；fw 一含水率；N 地质储量，104t;Np 一累积产油量,104t;Nom 一可

3、动油储量,10%；Ro 地质储量采出程度；Soi -原始含油饱和度；Sor 一残余油饱和度；a 一丙型水驱曲线直线的截距；P 一丙型水驱曲线直线的斜率。(1)13-1 油田13-1油田波及效率随生产时间变化图0.90.80.70.6E 0.50.40.30.20.113-1油田波及效率随含水率变化图由以上计算结果可知，目前各油组的波及效率在 70%左右，ZJ1-4U+M油组 波及系数大丁 ZJ2-1U油组，ZJ2-1U油组波及系数大丁 ZJ2-2U油组。按照目前 方式生产，最终的波及效率将达到 90%左右。13-1油田水驱波及效率分析表油组a3相关系数R2目前EvEvm(fw=98%)ZJ1-

4、4U+M0.66630.00290.99980.71030.8846ZJ2-1U0.75830.00100.99960.72340.8768ZJ2-2U0.92490.03030.99600.69860.8640ZJ1-4U+M丙型水驱曲线ZJ2-1U丙型水驱曲线ZJ2-2U丙型水驱曲线3.4水驱油效率研究3.4.1动态水驱油效率计算方法研究3.4.1.1动态相渗曲线地层岩石的空隙中，最初都是饱和了地层水的，当油运移进来之后，把可动 水全部驱走，只剩下束缚水。因此油藏中原始含油饱和度为：Soi =1-Swc(3.4-1)当采用注水开发开采原油时，水驱替原油之后的残余油饱和度为Sor ,那么被水

5、驱替走的原油饱和度为：(3.4- 2)Sd =1-Swc -Sor因此，水驱油的驱替效率(Ed )可以通过相渗曲线由式(3.4- 3)进行计算。EdSd _ 1 - Swc - SorSoi 一 1-Swc(3.4- 3)3.4.1.2丙型水驱曲线何贤科等丁 2005年提出了利用丙型水驱曲线来计算最终驱油效率的方法。丙型水驱曲线为Lp当达到极限含水率时Nr1(1 一 fwi )Ev =1" (1 - fwl)则有Er那么Ed =Er. Ev =1 N根据上式便可预测不同生产阶段的所对应的最终驱油效率。(1)13-1 油田图1 13-1油田驱油效率随时间变化曲线根据各个阶段的采出程度和

6、波及系数可以求得各个生产时段的驱油效率（图1）。由此可知，ZJ1-4U+M油组和Z2-1油组的驱油效率都有着先增大后减小的 趋势，且Z2-1U油组的驱油效率高丁 ZJ1-4U+M油组，驱油效果较好。这是由 丁在生产之初，水相没有形成固定的通道，有利丁驱油；生产一段时间以后，水 相流动通道形成，便难以驱替通道中的原油，因而驱油效率降低。丙型水驱曲线法计算各油组的最终驱油效率由图可知，目前就最终驱油效率而言，ZJ2-2U油组大丁 ZJ2-1U油组，ZJ2-1U 油组大丁 ZJ1-4U+M油组，且各油组的驱油效率有下降的趋势。 按照目前方式生 产，ZJ2-2U油组的最终驱油效率将达到80%, ZJ2-1U油组则有 70%左右，ZJ1-4U+M油组的驱油效率较低，略超过 50%。因此，在实际开发时，可以选择 一些方法来提高ZJ1-4U+M油组的驱油效率，以提高该油组的采收