13m预制空心板张拉、压浆解析

1、技术交底书编号:工程名称大广高速公路（粤境段）S03 标工程部位K10+533、k15+891、AK0+290、DK0+159通道桥预制 13m 空心板张拉、压浆交底发送部门工程部日 期接受单位日 期交底内容K10+533、k15+891、AK0+290、DK0+159 通道桥预制 13m 空心板张拉、压浆交底是否有附表是否K10+533、k15+891、AK0+290、DK0+159 通道桥预制 13m 空心板张拉压浆交底内容一、工程概况我标段预制空心板共60片，其中K10+533通道桥空心板24片，K15+891通道 桥空心板24片，AK0+290 通道桥空心板 6 片，DK0+159 通

2、道桥空心板 6 片。采用 C40 混凝土预制。二：、预应力施工根据与梁体同条件养生试件强度确定， 当混凝土强度达到设计强度的90%后，且 混凝土龄期不小于7天时，方可进行预应力张拉。1、张拉流程安装工作锚-安装工作夹片-安装限位板-安装千斤顶-安装工具锚-安装工具夹 片T张拉至初始应力T测量伸长值T张拉至控制应力T持荷T测量、计算并核对伸长值- 补拉至控制应力回油拆除工具夹片拆除工具锚拆除千斤顶拆除限位板割掉 多余钢绞线-压浆-封锚2、张拉准备a、按照设计提供的尺寸进行钢绞线下料，充分考虑梁两端张拉工作长度，空心 板预留工作长度为80cm。穿束采用人工从一端送入进行，每束钢绞线前端用塑料胶 带

3、包裹缠绕，以减少阻力。b、压力水冲洗孔道内杂物，观测孔道有无串孔现象，再用空压机吹干孔道内水 分。c、 千斤顶与油表配套检校，确定油表读数与千斤顶张拉力对应关系曲线。（压力表的精度应1.5级）。d、张拉前应注意张拉设备校验记录是否完整、正确、有无异常，理论油压是否 正确。油路不得漏油，阀门工作正常。e、对钢绞线、锚塞、锚环进行抽样检查。3、张拉a、将千斤顶套入钢绞线束， 安装工具锚及工具夹片， 使钢绞线按照编号穿入对 应的锚孔中，人工用手锤或套管轻轻敲击，使其夹紧预应力钢绞线，夹片外露长度要 整齐一致。b、钢束采用两端对称张拉，张拉顺序为N1、N2钢束。每次张拉应有完整的原 始张拉记录，且应在

4、监理旁站下进行。c、张拉过程控制为010% SconT20% SconT00% Scon（持荷5min）。开动高压油泵达到10%应力时，记下千斤顶伸长读数。继续张拉，到达20%初应力时，记 下千斤顶伸长读数。最后继续张拉到钢丝束的控制应力时，持荷5min然后记下此时千斤顶读数，计算出实测伸长量并与理论值比较。张拉时操作人员应相互联系，以保 证张拉同步。d、缓慢回油，关闭油泵，拆除千斤顶。4、张拉注意事项a、钢束采用两端对称张拉，必须按设计张拉顺序进行。b、张拉时认真做到孔道、锚环、千斤顶三对中，使钢束、锚圈、千斤顶处于同 一条轴线上。c、预应力钢绞线张拉采用张拉力与引伸量双控， 两端必须保持同

5、步施压， 以张 拉力为主，引伸量校核，要求计算伸长量与实测伸长量之间误差控制在士6%以内。d、张拉时必须注意安全，千斤顶后不要站人，测量伸长值的人员必须站在千斤 顶侧面进行操作。e、回油时先一端千斤顶由张拉控制应力回到零，另一端补拉至控制应力后在回 油，这样可以减少一端的夹片回缩损失。f、 伸长值的测量；张拉至初始应力时测量出油缸与夹片的外露量，张拉至控制应 力时测量出油缸与夹片的外露量。g、伸长值的计算：L二N*L/E*A其中钢绞线伸长量N钢绞线平均张拉应力，N=P*1+e-（KL+卩0）/2,因波纹管内钢绞线切线 不同，故L应分段计算，每段为xi。L从张拉端到计算界面的有效长度E钢绞线弹性

6、模量A钢绞线截面积P张拉应力0从张拉端到计算界面孔道部分切线的夹角之和。K孔道每米局部偏差对孔道的影响系数。卩一钢绞线与孔道壁的摩擦系数。5、孔道压浆预应力孔道压浆主要作用是保护预应力钢铰线，防止锈蚀，形成有粘结，减轻锚 具负担，保证预应力筋与混凝土共同作用。在施工中应高度重视，确保压浆饱满、密 实。压浆前进行孔道清洗，压浆应连续操作，且必须在张拉完24小时内完成。用砂浆将张拉两端进行封堵，封堵要严密，不得漏气，以防漏浆。压浆前，检查 封锚砂浆强度，清理锚垫板上的压浆孔，保证压浆通道畅通。备足压浆管及三通球阀 接头，压浆前将压浆管与压浆孔进行连接，确保密封。浆体拌制采用高速搅拌机，根据配比拌制

7、水泥浆，搅拌时间在1.5-3分钟之间水泥颗粒要细，并通过不大于3mm的筛网过滤到压浆筒内，压浆筒容量应大于1.5倍一条管道的浆体体积。施工中严禁使用过期、受潮、结块变硬的劣质水泥。对进场 水泥按照规范要求进行试验工作。压浆程序及操作方法：确定抽真空端及压浆端，认真检查压浆管、球阀和三通接头是否通畅，然后安装 真空泵和管浆泵，并检查其工作性能是否良好。启动真空泵抽真空，使真空度（负压）达到-0.08Mpa以上并保持稳定。启动压浆泵，开始压浆，压浆泵压力控制在0.5-1.0Mpa，当压浆泵输送管输出浆体达到要求稠度时，将压浆泵上的输送管接到锚垫板上的压浆管上，开始压浆。压 浆过程中，真空泵应保持连

8、续工作。待抽真空端的空气滤清器中有浆体经过时， 关闭空气滤清器前端的阀门， 稍后打 开排气阀，当水泥浆从排气阀顺畅流出，且稠度与灌入的水泥浆相当时（注意要进行 充分的跑浆，一般控制在1020秒，以确保压浆质量），关闭抽真空端所有的阀。压浆泵仍需继续工作，压力达到0.5Mpa以上，持压3分钟以上，关闭压浆泵及 压浆端所有阀门，完成压浆。拆卸外接管路、附件，清洗空气滤清器及阀门等。循环以上作业，完成其他管道的压浆施工。安装在压浆端和出浆端的球阀，应在压浆后24小时内（以管道内浆体不再流动为准），及时拆除并进行清理，确保压浆管循环使用。当班作业全部完成后，必须将所有沾有水泥浆的设备清洗干净。压浆注意

9、事项：压浆的顺序为：压浆顺序从下往上，由低到高进行。每个孔道的压浆作业必须一次完成，不得中途停顿，如因故障而使压浆作业中断, 而停顿又超过20分钟，则需用清水将已灌入孔道内的水泥浆全部冲去，然后再重新 压浆。水泥浆从拌制到压入孔道的间隔时间不得超过40分钟，在这个时间内，应不断 地低速搅拌水泥浆。6、圭寸端孔道压浆后立即将梁端水泥浆冲洗干净，清除支撑垫板、锚具及断面上的污垢， 并将端面混凝土凿毛，清除浮浆，准备封端混凝土。固定封端模板，立模后校核梁体 全长，长度符合允许偏差的规定。浇筑封端混凝土时要仔细操作并认真捣固，务必使 锚具处的混凝土密实度。7存放在移动空心板前，对照施工图纸给每片预制空

10、心板进行相应的编号，标明每片空 心板的具体安装位置和生产日期。吊运梁采用龙门吊有轨运输，吊装时采用兜托板底的捆绑方式，必须保证空心板的四个吊点同时受力。存放在存梁台座上，存梁支点在预制梁的理论支撑线上，以枕 梁支垫，预制梁在存放时采取钢支撑架或其他有效措施，保持稳定性。预制梁存梁时 间不超过60天，否则可能产生过大的预拱度。注：本交底适应所有空心板;附件一：13 米空心板预应力钢束布置图;附件二：13 米空心板理论计算书；编制：复核：签收:本交底书一式二份，工程部及签收部门各执一份。:25J6ki-124I-Ir-00 k/oJf 1445(帼5)p rk-114駅9.5)| 2nJmu辄5卩

11、均叩1245( (13J.5)KV姻F05B1001W20035J 4JQ顿5506Q0631Nl砒1館19.$ 1919j19.59&19.7254J1.142$N2rS58.5S585358.58.5858585107 127M钢克号(fnmjS 录总(cm)（E）-丽(inni内桂(nn)I4K(m型号rkjdN1*15.2 1421.E811398型.155 25.301W4N2815.21422.26M3 78心5525.247|1科1421.013 9855 25.301544N2515.21422.21DVG2240.45525.2H1S54N1s15.2働.80113

12、985525.30154AN2315.21422.210VJ2.22血455 25.24憐A滾超W8 fcfl)诵包15-5輻KI旳誌14追桥334BrW.2imjoII7SWKLi+Sl迫道呼知4Q他21213.017616连平段各区AI叶前逋迫拚42低日戸3D3.3408连平瓏务区mot-i57iaMft4216.631取|a圖2.飆鋤斛姗裁规戮鮒帝祉M 械MWWg魁耕刑LN2ftlwn號朋U=186OMPa.SmSXWWWYhttHtmG.SBSWJ霭帥 刪压7-.斓酗翩嘶iW磁.久咖刪融細WWE瓣lOmtlMcrnmi附件二：13 米空心板理论计算书;13 米预制空心板理论伸长值计算书

13、一、预应力概况预应力张拉采用应力控制为主，为保证施工质量，规范要求采用双控，即除应力控制外还要进行伸长值的校核。其实际伸长量与理论伸长量应在士6%围以内1、相关参数张拉控制应力wn=l395MPa张拉顺序N仔N2序号类型钢束号直径股数钢束长(cm)共重(kg)1中板N1 S15.241424.8125.62N2 S15.241422.2125.43A 型边板N1 S15.241424.8125.64N2 S15.251422.2156.75B 型边板N1 S15.241424.8125.66N2 S15.251422.2156.7(1)对应控制应力4股钢绞线控制应力P=con*4*139=77

14、5.62KN5股钢绞线控制应力P=con*5*139=969.53KN(2) 、每束钢绞线面积Ap=139mm(3) 、弹性模量Ep=1.95*10 MPa(4)、孔道影响系数K取设计值0.0015,卩取设计值0.252、使用相应的公式计算预应力张拉时，理论伸长量L计算公式L二PpL/ApEpPp=P1-e-(kx+卩0)/ (kx+卩0)式中：Pp-预应力钢绞线平均张拉力，N;P预应力钢绞线张拉端的张拉力，Nx从张拉端到计算截面的孔道长度，m0从张拉端到计算截面曲线孔道部分切 线的夹角之和，rad;K孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；卩一预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数；Eg-预应力钢筋弹性模量

15、，MPaL-预应力钢绞线长度，cm；Ay预应力钢筋截面面积，mm二、理论伸长量计算1、中板N1束N1预应力钢绞线张拉伸长量L计算。计算图式如下(分四段，E为空心板中心线)说明：(1)、第一段AB为直线段L仁0.45m(2)、第二段BC为直线段L2=1.495m(3)、第三段CD为曲线段L3=1.699m(4)、第四段DE为直线段L3=3.13m钢绞线分 段分段长度L( m0 (rad)KL+ 卩0e-(KL+ 卩0)终点力)(kN)平均力(kN)伸长量 L ( mr)iAB0.450.0000000.0010.999775.097775.3583.218BC1.4950.0000000.002

16、0.998773.360774.22810.676CD1.6990.1132670.0310.970749.855761.54711.934DE3.1300.0000000.0050.995746.343748.09821.597半段44.211也古全段总计88.412、中板N2束N2预应力钢绞线张拉伸长量L计算。计算图式如下(分四段，E为空心板中心线)说明：(1)、第一段AB为直线段L仁0.45m(2)、第二段BC为直线段L2=1.021m(3)、第三段CD为曲线段L3=0.62m(4)、第四段DE为直线段L3=4.67m钢绞线分 段分段长度L( m0 (rad)KL+ 卩0e-(KL+0)

17、终点力)(kN)平均力(kN)伸长量 L ( mr)iAB0.450.0000000.0010.999775.097775.3583.218BC1.0210.0000000.0020.998773.910774.5037.294CD0.6200.0413330.0110.989765.243769.5684.401DE4.6700.0000000.0070.993759.901762.56932.846半段44.54全段总计89.083、A型边板N1束(2)、第二段BC为直线段L2=1.495mIT f ri -说明：(1)、第一段AB为直线段L1=0.45m4(3)、第三段CD为曲线段L3=

18、1.699m(4)、第四段DE为直线段L3=3.13m钢绞线分 段分段长度L(m0 (rad)KL+0e-(KL+0)终点力)(kN)平均力(kN)伸长量 L ( mmAB0.450.0000000.0010.999775.097775.3583.218BC1.4950.0000000.0020.998773.360774.22810.676CD1.6990.1132670.0310.970749.855761.54711.934DE3.1300.0000000.0050.995746.343748.09821.597半段44.21全段总计88.414、A型边板N2束说明：(1)、第一段AB为

19、直线段L仁0.45m(2) 、第二段BC为直线段L2=1.021m(3) 、第三段CD为曲线段L3=0.62m(4) 、第四段DE为直线段L3=4.67m钢绞线分 段分段长度 L(m)0 (rad)KL+ 卩0e-(KL+卩0)终点力(kN)平均力(kN)伸长量 L ( mm)AB0.450.0000000.0010.999968.876969.2033.218BC1.0210.0000000.0020.998967.393968.1347.294CD0.6200.0413330.0110.989956.558961.9654.401DE4.6700.0000000.0070.993949.881953.21632.846半段44.54全段总计89.085、B型边板N1束4.TS说明： (1) 、第一段AB为直线段L仁0.45m(2) 、第二段BC为直线段L2=1.495m(3) 、第三段CD为曲线段L3=1.699m(4) 、第