油井压裂增产技术专题讲座

1、中国石油大学（华东）中国石油大学（华东）石油工程学院石油工程学院1 1 水力压裂原理水力压裂原理2 2 整体压裂技术概述整体压裂技术概述3 3 古今地应力场古今地应力场4 4 注水开发井网优选注水开发井网优选5 5 区块整体压裂优化设计方法区块整体压裂优化设计方法6 6 非达西渗流整体压裂优化设计非达西渗流整体压裂优化设计7 7 压裂软件介绍压裂软件介绍提提 纲纲第 一 部 分第 一 部 分水力压裂原理水力压裂原理（1 1）低渗透油气藏：空气渗透率）低渗透油气藏：空气渗透率50md5KN5时，低渗多孔介质中的时，低渗多孔介质中的渗流表现为非达西流特征；当渗流表现为非达西流特征；当KN2KN2时

2、，其渗流表现为达西流特征，时，其渗流表现为达西流特征，KNKN在在2 25 5视为过渡带。视为过渡带。 1.1.低渗透非达西渗流机理研究现状低渗透非达西渗流机理研究现状国内情况国内情况（4）低渗透非达西渗流的判断）低渗透非达西渗流的判断 19991999年，阮敏等人在大量实验研究的基础上，采用蒙特卡洛数值年，阮敏等人在大量实验研究的基础上，采用蒙特卡洛数值解法来确定临界点，克服了早期利用图板法确定临界点的不足。同时，解法来确定临界点，克服了早期利用图板法确定临界点的不足。同时，提出一种临界参数判别法，用于判定低渗透多孔介质中的渗流形式，提出一种临界参数判别法，用于判定低渗透多孔介质中的渗流形式

3、，为低渗透油田开发渗流计算方法提供了理论依据。为低渗透油田开发渗流计算方法提供了理论依据。 1.1.低渗透非达西渗流机理研究现状低渗透非达西渗流机理研究现状国内情况国内情况（5）考虑启动压力梯度的非线性渗流数学模型）考虑启动压力梯度的非线性渗流数学模型 19981998年年2 2月，程时清等建立了油水两相低速非达西数学模型。基月，程时清等建立了油水两相低速非达西数学模型。基本假设为：油藏中存在油水两相渗流，渗流符合低速非达西定律。模本假设为：油藏中存在油水两相渗流，渗流符合低速非达西定律。模型中采用块中心风格进行差分，采用型中采用块中心风格进行差分，采用IMPESIMPES方法进行了数值求解。

4、通方法进行了数值求解。通过对某低渗透油田一个反九点注水开发井组的模拟计算，得到许多有过对某低渗透油田一个反九点注水开发井组的模拟计算，得到许多有用的结论。用的结论。 1.1.低渗透非达西渗流机理研究现状低渗透非达西渗流机理研究现状国内情况国内情况（5）考虑启动压力梯度的非线性渗流数学模型）考虑启动压力梯度的非线性渗流数学模型 20022002年，周涌沂等人建立了低速非达西渗流的全隐式模拟模型，年，周涌沂等人建立了低速非达西渗流的全隐式模拟模型，在模型中考虑了启动压力梯度的影响，油气水三相都满足低速非达西在模型中考虑了启动压力梯度的影响，油气水三相都满足低速非达西渗流规律，并考虑了重力、毛管压力

5、的影响和流体的压缩性。通过对渗流规律，并考虑了重力、毛管压力的影响和流体的压缩性。通过对不同压力梯度油藏的实例计算，得到许多对低渗透油田开发具有重要不同压力梯度油藏的实例计算，得到许多对低渗透油田开发具有重要意义的结论。意义的结论。 1.1.低渗透非达西渗流机理研究现状低渗透非达西渗流机理研究现状国内情况国内情况（5）考虑启动压力梯度的非线性渗流数学模型）考虑启动压力梯度的非线性渗流数学模型 邓英尔等人对水平井建立了考虑启动压力梯度的两相非达西渗流模邓英尔等人对水平井建立了考虑启动压力梯度的两相非达西渗流模型，得到了启动压力梯度和注入速度对含水率上升速度、可动含油型，得到了启动压力梯度和注入速

6、度对含水率上升速度、可动含油（水）饱和度分布都有较大影响的结论；邓英尔等人还建立了考虑启（水）饱和度分布都有较大影响的结论；邓英尔等人还建立了考虑启动压力梯度的活动边界非线性渗流数学模型。动压力梯度的活动边界非线性渗流数学模型。 1.1.低渗透非达西渗流机理研究现状低渗透非达西渗流机理研究现状国内情况国内情况（6）考虑启动压力梯度的相对渗透率的计算方法）考虑启动压力梯度的相对渗透率的计算方法 20002000年，邓英尔等对现有非稳态相对渗透率计算方法年，邓英尔等对现有非稳态相对渗透率计算方法(JBN(JBN方法方法) ) 进进行了修正。推导出了考虑启动压力梯度的油水相对渗透率计算公式。行了修正

7、。推导出了考虑启动压力梯度的油水相对渗透率计算公式。 20032003年，邓英尔等针对水湿和油湿岩心两种情形，分别导出了同时年，邓英尔等针对水湿和油湿岩心两种情形，分别导出了同时考虑启动压力梯度、毛管力及重力的相对渗透率公式，解决了低渗透岩考虑启动压力梯度、毛管力及重力的相对渗透率公式，解决了低渗透岩石非稳态相对渗透率的实验测定和计算方法问题。石非稳态相对渗透率的实验测定和计算方法问题。 1.1.低渗透非达西渗流机理研究现状低渗透非达西渗流机理研究现状国内情况国内情况（7）启动压力梯度对油田开发的影响）启动压力梯度对油田开发的影响 利用启动压力梯度，可以计算合理井距、评价油藏层间动用状况、确利

8、用启动压力梯度，可以计算合理井距、评价油藏层间动用状况、确定压力波影响半径与传播时间的关系等，进行开发层系划分、井网部署定压力波影响半径与传播时间的关系等，进行开发层系划分、井网部署等。启动压力梯度还可以对气藏进行合理井距计算，评价气藏的动用程等。启动压力梯度还可以对气藏进行合理井距计算，评价气藏的动用程度。度。1.1.低渗透非达西渗流机理研究现状低渗透非达西渗流机理研究现状国内情况国内情况（7）启动压力梯度对油田开发的影响）启动压力梯度对油田开发的影响 19991999年年5 5月，宋付权等分析了稳态条件下启动压力梯度对原油生产的月，宋付权等分析了稳态条件下启动压力梯度对原油生产的影响，得出

9、了启动压力梯度越大，水平井产量越低，当启动压力梯度很影响，得出了启动压力梯度越大，水平井产量越低，当启动压力梯度很大时，存在最佳水平段长度等有用结论。大时，存在最佳水平段长度等有用结论。 20012001年，黄爽英等建立了考虑启动压力梯度的预测注水见水时间模型。年，黄爽英等建立了考虑启动压力梯度的预测注水见水时间模型。结果表明，注水见效时间与启动压力梯度成正比，与井距成反比，井距结果表明，注水见效时间与启动压力梯度成正比，与井距成反比，井距对低渗透油田注水见效时间的影响非常大。对低渗透油田注水见效时间的影响非常大。 1.1.低渗透非达西渗流机理研究现状低渗透非达西渗流机理研究现状国内情况国内情

10、况小小 结结 国内外对非达西渗流做了大量的研究工作，取得了重要成果。国国内外对非达西渗流做了大量的研究工作，取得了重要成果。国外对非达西的研究主要集中在气体高速非达西上。国内对低渗透油藏外对非达西的研究主要集中在气体高速非达西上。国内对低渗透油藏非达西渗流的研究取得了重要成果，研究了启动压力梯度产生的机理、非达西渗流的研究取得了重要成果，研究了启动压力梯度产生的机理、表现形式、大小的确定、判断依据、现场应用等，为低渗透油藏的开表现形式、大小的确定、判断依据、现场应用等，为低渗透油藏的开发打下了坚实的基础。发打下了坚实的基础。 但也存在一些问题，到目前为止，对启动压力产生的机理还有待但也存在一些

11、问题，到目前为止，对启动压力产生的机理还有待进一步研究，对启动压力梯度存在的形式还没有一个统一的认识，也进一步研究，对启动压力梯度存在的形式还没有一个统一的认识，也没有形成一个统一的公式来描述启动压力梯度。没有形成一个统一的公式来描述启动压力梯度。1.1.低渗透非达西渗流机理研究现状低渗透非达西渗流机理研究现状o整体压裂都是建立在达西渗流基础上的，没有考虑整体压裂都是建立在达西渗流基础上的，没有考虑非达西渗流非达西渗流的的情况；情况；o对裂缝渗透率的处理时，虽然考虑了裂缝的失效性，但没有一个对裂缝渗透率的处理时，虽然考虑了裂缝的失效性，但没有一个很好的方法来确定渗透率的很好的方法来确定渗透率的

12、变化规律和趋势变化规律和趋势；o没有考虑压裂过程中压裂液虑饼、支撑剂挤压、嵌入等对没有考虑压裂过程中压裂液虑饼、支撑剂挤压、嵌入等对裂缝缝裂缝缝壁壁的伤害作用，也就是的伤害作用，也就是裂缝表皮系数裂缝表皮系数的问题。的问题。2.2.整体压裂技术研究现状整体压裂技术研究现状存在问题存在问题 1 1 室内实验研究室内实验研究（1 1）启动压力梯度的求解）启动压力梯度的求解流量流量驱替压力曲线（直角坐标系）驱替压力曲线（直角坐标系）00.050.40.450.502468101214驱替压力(MPa/m)流量(ml/min)1#2#3#4#5#6#7#8#9

13、#10# 1 1 室内实验研究室内实验研究（1 1）启动压力梯度的求解）启动压力梯度的求解流量流量驱替压力曲线（对数坐标系）驱替压力曲线（对数坐标系）0.0010.010.110.010.1110驱替压力(MPa/m)流量(ml/min)1#2#3#4#5#6#7#8#9#10# 1 1 室内实验研究室内实验研究（1 1）启动压力梯度的求解）启动压力梯度的求解岩岩 心心启动压力梯度启动压力梯度(MPa/m）渗透率渗透率（10-3m2）10.0720.55720.0380.81730.0420.7004异常异常0.06850.0780.40960.0460.68170.0840.40280.09

14、50.38190.0590.506100.0321.016G=0.0311K-1.0946 1 1 室内实验研究室内实验研究（1 1）启动压力梯度的求解）启动压力梯度的求解启动压力梯度理论图版启动压力梯度理论图版y=0.0311x-1.09460.0010.010.11100.010.1110渗透率(10-3m2cm)启动压力梯度(MPa/m)1 1 室内实验研究室内实验研究（2 2）相对渗透率的求解）相对渗透率的求解)/1()/1(IrQdQdfoKiiro)(222worooowwrwGGvKKffK 通常用非稳态渗流方法测定和用通常用非稳态渗流方法测定和用JBNJBN方法计算方法计算,

15、, 该方法是在达西定律的基该方法是在达西定律的基础上建立起来的，没有考虑非达西渗流的影响，故只适合于中高渗透达西渗础上建立起来的，没有考虑非达西渗流的影响，故只适合于中高渗透达西渗流的情形。流的情形。 国内学者建立了非达西渗流相对渗透率的计算公式，在模型中考虑了油国内学者建立了非达西渗流相对渗透率的计算公式，在模型中考虑了油水相的启动压力。水相的启动压力。22oiwawfQSS出口端含水饱和度：出口端含水饱和度：水相相对渗透率：水相相对渗透率：油相相对渗透率：油相相对渗透率：岩心相渗曲线岩心相渗曲线 1 1 室内实验研究室内实验研究（2 2）相对渗透率的求解）相对渗透率的求解岩心相渗曲线岩心相

16、渗曲线 0SwKro、Krw油相水相 2 2 整体压裂模型的建立整体压裂模型的建立（2 2）整体压裂模型的建立）整体压裂模型的建立（1 1）油藏模型的建立）油藏模型的建立基本假设：基本假设：油藏为三维油水两相渗流；油藏为三维油水两相渗流；油水相为非达西渗流；油水相为非达西渗流；油藏为非均质，渗透率各向异性；油藏为非均质，渗透率各向异性；油藏流体微可压缩，且压缩系数保持不变；油藏流体微可压缩，且压缩系数保持不变；忽略重力和毛管力影响。忽略重力和毛管力影响。 tSqGPKKOooooooro)(油油 相：相

17、：水水 相：相：tSqGPKKwwwwwwwrw)(ppsswowo0.1)(1 (olollPPc辅助方程：辅助方程： 2 2 整体压裂模型的建立整体压裂模型的建立（2 2）整体压裂模型的建立）整体压裂模型的建立 2 2 整体压裂模型的建立整体压裂模型的建立（2 2）整体压裂模型的建立）整体压裂模型的建立（2 2）裂缝模型的建立）裂缝模型的建立 考虑到垂直缝的宽度很小，仅为几个毫米，在研究水力裂缝时考虑到垂直缝的宽度很小，仅为几个毫米，在研究水力裂缝时建立二维两相模型，不考虑缝宽方向的流动。建立二维两相模型，不考虑缝宽方向的流动。基本假设：基本假设：裂缝为垂直裂缝；裂缝为垂直裂缝；裂缝是均质

18、的，渗透率各向同性；裂缝是均质的，渗透率各向同性；裂缝中的流动为达西流动或高速非达西流；裂缝中的流动为达西流动或高速非达西流；考虑裂缝导流能力随生产时间的失效。考虑裂缝导流能力随生产时间的失效。 2 2 整体压裂模型的建立整体压裂模型的建立（2 2）整体压裂模型的建立）整体压裂模型的建立01.SSwfofwfofPP油油 相：相：水水 相：相：辅助方程：辅助方程： caetKKSqPBKtKSqPBKtKbtffwwwfinfwwrwffooofinfooroff)()()(裂缝渗透率：裂缝渗透率： 2 2 整体压裂模型的建立整体压裂模型的建立（2 2）整体压裂模型的建立）整体压裂模型的建立C

19、eFtRCD0372.0*256.37caewFKbtfRCDf/渗渗 透透 率：率： 导流能力：导流能力： 2 2 整体压裂模型的建立整体压裂模型的建立（2 2）整体压裂模型的建立）整体压裂模型的建立启动压力梯度项的差分形式：启动压力梯度项的差分形式：用类似的方法，可得水相的差分方程用类似的方法，可得水相的差分方程 2 2 整体压裂模型的建立整体压裂模型的建立（2 2）整体压裂模型的建立）整体压裂模型的建立差分过程中启动压力梯度项的处理差分过程中启动压力梯度项的处理 )(211121ioxiioxioxixGxGG)(211121ioyijoyjoyjyGyGG)(211121kozkkoz

20、kozkzGzGG211oxiiiGPP当当iioxiPPG1210 xv时时211oxiiiGPP2121oxioxiGG0 xv当当时时 2 2 整体压裂模型的建立整体压裂模型的建立（2 2）整体压裂模型的建立）整体压裂模型的建立可可 得：得：同同 理：理： 对于水相，也可以用类似的方法处理。对于水相，也可以用类似的方法处理。2 2 整体压裂模型的建立整体压裂模型的建立（3 3）非达西渗流形态判断）非达西渗流形态判断应用应用压力数压力数判断渗流形态判断渗流形态编编 号号压力数压力数 G (MPa/m)390.610.0047400.590.0046410.560.0045420.510.0

21、043430.470.0041不同渗透率对应的压力数与启动压力梯度不同渗透率对应的压力数与启动压力梯度 2 2 整体压裂模型的建立整体压裂模型的建立（3 3）非达西渗流形态判断）非达西渗流形态判断应用应用流度流度判断渗流形态判断渗流形态bKaGabK005101520渗透率（10-3m2）流体粘度(mPa?s)非线性渗流区非线性渗流区拟线性渗流区拟线性渗流区 3 3 人工裂缝的处理人工裂缝的处理（1 1）压裂液对裂缝的伤害）压裂液对裂缝的伤害XfKf井裂缝受伤害层w第一种伤害：第一种伤害：储层内沿着裂缝表面的滤失流动受阻通常称作储层内沿着裂缝表面的滤失流动受阻通常称作缝面表皮

22、系数缝面表皮系数 压裂液对裂缝的伤害压裂液对裂缝的伤害 3 3 人工裂缝的处理人工裂缝的处理（1 1）压裂液对裂缝的伤害）压裂液对裂缝的伤害裂缝井XsXf受伤害层KfKfs靠近井筒裂缝内的导流能力降低而引起的流动受阻通常称作靠近井筒裂缝内的导流能力降低而引起的流动受阻通常称作阻流裂缝阻流裂缝第二种伤害：第二种伤害：3 3 人工裂缝的处理人工裂缝的处理（1 1）压裂液对裂缝的伤害）压裂液对裂缝的伤害l滤饼厚度的计算滤饼厚度的计算 滤滤失实验中，失实验中，滤滤失速度与时间平方根成正比。假设：失速度与时间平方根成正比。假设：（1 1）沉积的滤饼与单位穿过的流体体积成正比；）沉积的滤饼与单位穿过的流体

23、体积成正比； （2 2）流经滤饼时遵循达西定律；）流经滤饼时遵循达西定律；（3 3）通过滤饼的压力降保持不变。）通过滤饼的压力降保持不变。滤失系数滤失系数积积 分分为累积滤失量与所形成的滤饼体积的比例系数，可通过实验求得。为累积滤失量与所形成的滤饼体积的比例系数，可通过实验求得。 3 3 人工裂缝的处理人工裂缝的处理（1 1）压裂液对裂缝的伤害）压裂液对裂缝的伤害l滤失深度的计算滤失深度的计算（1 1）方法一，根据压裂液滤失速度：）方法一，根据压裂液滤失速度：tCvLvL2fforoiLxhSSvL)(4（2 2）方法二，根据闭合的裂缝体积：）方法二，根据闭合的裂缝体积： 3 3 人工裂缝的处

24、理人工裂缝的处理（1 1）压裂液对裂缝的伤害）压裂液对裂缝的伤害岩心编号岩心编号渗透率渗透率1010-3-3mm2 2伤害率伤害率平均伤害率平均伤害率煤油原始煤油原始伤害后煤油伤害后煤油1 12.462.461.981.9819.619.6存在滤饼存在滤饼2 22.752.752.092.0924.124.13 32.462.461.401.4043.343.34 52.4521.521.55 83.1824.624.66 62.562.562.332.339.09.0没有滤饼没有滤饼7 72.392.392.032.0315.115.18 83

25、.223.222.882.8810.610.69 93.897.67.610102.282.282.002.0012.312.3压裂液对岩心渗透率的影响压裂液对岩心渗透率的影响26.6% 10.9% l实验求得滤饼、滤失带渗透率实验求得滤饼、滤失带渗透率 3 3 人工裂缝的处理人工裂缝的处理（1 1）压裂液对裂缝的伤害）压裂液对裂缝的伤害l裂缝附近污染带在整体压裂模型中的应用裂缝附近污染带在整体压裂模型中的应用（1 1）直接应用法）直接应用法井K平油层KL1+L2K2井油层KL1+L2K1（2 2）平均渗透率法平均渗透率法（3 3）线性变化法）线性变化法（4 4）指数变

26、化法指数变化法井 L1+L2井 L1+L2 4 4 低渗透油藏开发井网优选低渗透油藏开发井网优选（1)1)井网类型优选井网类型优选正方形反九点井网正方形反九点井网 菱形反九点井网菱形反九点井网 矩形五点井网矩形五点井网 DxDy 4 4 低渗透油藏开发井网优选低渗透油藏开发井网优选（1)1)井网类型优选井网类型优选矩形井网最优矩形井网最优040008000120001600020000010002000300040005000600070008000时间(d)累积产油量(m3)矩形五点法菱形九点法正方形九点法 4 4 低渗透油藏开发井网优选低渗透油藏开发井网优选（1)1)井网类型优选井网类型优

27、选注采井数比由注采井数比由1:11:1减小到减小到1:2 1:2 井网密度也由井网密度也由2929口口/km/km2 2减小为减小为21.7521.75口口/km/km2 2 4 4 低渗透油藏开发井网优选低渗透油藏开发井网优选（2)2)井距、井网密度的确定井距、井网密度的确定受启动压力梯度影响的技术井距受启动压力梯度影响的技术井距 一注一采流线图一注一采流线图 主流线中点压力梯度主流线中点压力梯度LrLPPdLdPw2ln采注该压力必须大于启动压力梯度该压力必须大于启动压力梯度GLrLPPw2ln采注 4 4 低渗透油藏开发井网优选低渗透油藏开发井网优选（2)2)井距、井网密度的确定井距、井

28、网密度的确定启动压力梯度启动压力梯度MPa/mMPa/m渗透率渗透率1010-3-3mm2 2注采压差注采压差MPaMPa技术井网密度技术井网密度口口/km/km2 2技术井距技术井距m m0.03490.03490.90.9202041.6241.621551550.03110.03111.01.0202034.2034.201711710.02800.02801.11.1202028.7528.75186.5186.50.02550.02551.21.2202024.5124.512022020.02330.02331.31.3202021.2421.242172170.02150.021

29、51.41.4202018.5818.582322320.02000.02001.51.5202016.3916.39247247肇源油田不同启动压力梯度下的技术井距肇源油田不同启动压力梯度下的技术井距 4 4 低渗透油藏开发井网优选低渗透油藏开发井网优选（2)2)井距、井网密度的确定井距、井网密度的确定肇源油田不同油价下的经济极限井网密度和井距肇源油田不同油价下的经济极限井网密度和井距油油 价价美元美元/ /桶桶经济极限井网密度经济极限井网密度( (口口/ /kmkm2 2) / ) / 经济极限井距（经济极限井距（m m）钻井钻井:80:80万万; ;地面地面:20:20万万开采成本开采成

30、本:600:600元元/t/t钻井钻井:80:80万万; ;地面地面:20:20万万开采成本开采成本:800:800元元/t/t钻井钻井:80:80万万; ;地面地面:20:20万万开采成本开采成本:1000:1000元元/t/t3028.3518823.6220618.902303535.4316830.7118025.991964042.5215337.8016333.071744549.6114244.8814940.161585056.6913351.9713947.251455563.7812559.0613054.331366070.8711966.1412361.42128 4

31、4 低渗透油藏开发井网优选低渗透油藏开发井网优选（2)2)井距、井网密度的确定井距、井网密度的确定井网密度：井网密度：24.5124.5137.8037.80口口/km/km2 2合理井距：合理井距：163163202 m202 m肇源油田井网密度和井距肇源油田井网密度和井距 5 5 肇源油田应用肇源油田应用（1 1）启动压力对矩形井网的影响）启动压力对矩形井网的影响 油相启动压力梯度分别为油相启动压力梯度分别为0.0MPa/m0.0MPa/m，0.0164 MPa/m0.0164 MPa/m，0.0255 MPa/m0.0255 MPa/m，0.033 MPa/m0.033 MPa/m，对应

32、的水相启动压力梯度取油相的十分之一。对应的水相启动压力梯度取油相的十分之一。 对于矩形井网，取井排距比对于矩形井网，取井排距比DX:DY=2:1DX:DY=2:1，各向异性渗透率，各向异性渗透率Kx:KyKx:Ky=2:1=2:1，井网密度为井网密度为2929口口/km/km2 2，水井缝长比为，水井缝长比为0.80.8，油井缝长比为，油井缝长比为0.30.3，然后进行，然后进行模拟计算。模拟计算。启动压力梯度设置：启动压力梯度设置：井网、渗透率设置：井网、渗透率设置： 启动压力梯度对累积产油量的影响04000800012000160002000005001000150020002500300

33、0时间(d)累积产油量(m3)G=0.0MPa/mG=0.0164MPa/mG=0.0255MPa/mG=0.033MPa/m启动压力梯度对日产油量的影响048121620050010001500200025003000时间(d)日产油量(m3/d)G=0.0MPa/mG=0.0164MPa/mG=0.0255MPa/mG=0.033MPa/m5 5 肇源油田应用肇源油田应用15.2m3/d 13.34m3/d 下降了下降了12.23% 12.23% 下降了下降了6.45% 6.45% 从从0.00.0到到0.01640.0164从从0.02550.0255到到0.0330.0336890m3

34、 5990m3 下降了下降了13.06% 13.06% 从从0.00.0到到0.01640.0164下降了下降了8.68% 8.68% 从从0.02550.0255到到0.0330.033（1 1）启动压力对矩形井网的影响）启动压力对矩形井网的影响 5 5 肇源油田应用肇源油田应用（1 1）启动压力对矩形井网的影响）启动压力对矩形井网的影响 X方向 Y方向 6.4508.30010.1512.0013.8515.7017.5519.4021.25单位:MPaG=0.0MPa/m，第1000d地层压力分布图X方向 Y方向 6.4508.30010.1512.0013.8515.7017.5519

35、.4021.25单位:MPaG=0.0164MPa/m，第1000d地层压力分布图G=0.033G=0.0255G=0.0164G=0X方向 Y方向 6.4508.30010.1512.0013.8515.7017.5519.4021.25单位:MPaG=0.0255MPa/m，第1000d地层压力分布图X方向 Y方向 6.4508.30010.1512.0013.8515.7017.5519.4021.25单位:MPaG=0.033MPa/m，第1000d地层压力分布图启动压力启动压力梯度越大，梯度越大，水驱采油水驱采油压力波所压力波所波及的范波及的范围小，不围小，不利提高采利提高采油速度和

36、油速度和采收率。采收率。 5 5 肇源油田应用肇源油田应用（3 3）矩形井网井排距比优化）矩形井网井排距比优化 井排距比设计井排距比设计 DyDxDX:DYDXDYDX/DYDXDY0.25:1132.3529.22:1374.2187.10.5:1187.1374.23:1458.3152.80.8:1236.7295.85:1591.7118.31:1264.6264.67:17001001.25:1295.8236.710:1836.783.671.5:1324.1216.0井排距数据表井排距数据表 以以2929口口/km/km2 2的井网密度设计井排距的井网密度设计井排距 5 5 肇源

37、油田应用肇源油田应用（3 3）矩形井网井排距比优化）矩形井网井排距比优化 渗透率设计渗透率设计 设设Kx/Ky=1Kx/Ky=1，2 2，3 3，5 5，7 7，1010，1515。地层平均渗透率为。地层平均渗透率为1.21.21010-3-3mm2 2，平均渗透率取：，平均渗透率取：X X、Y Y、Z Z方向渗透率方向渗透率KyKxKKx/KyKx/KyKx（1010-3m2）Ky（1010-3m2）Kz（1010-3m2）11.2001.2001.20021.7000.8500.85052.6800.5370.53773.1750.4540.454103.790.3790.379154.6

38、650.3100.310 5 5 肇源油田应用肇源油田应用（3 3）矩形井网井排距比优化）矩形井网井排距比优化 优化目标选择优化目标选择 优化目优化目标标采出程度采出程度采油速度采油速度前期采出程度前期采出程度最终采收率最终采收率2000d2000d采出程度采出程度无水采出程度无水采出程度 含水含水90%90%采出程度采出程度 含水含水98%98%采出程度采出程度前期平均采油速度（前前期平均采油速度（前2000d2000d）平均采油速度（含水平均采油速度（含水98%98%时）时） 720d 720d采出程度采出程度井排距优化目标选择井排距优化目标选择 5 5 肇源油田应用肇源油田应用（3 3）

39、矩形井网井排距比优化）矩形井网井排距比优化 井排距比对生产指标的影响井排距比对生产指标的影响Kx/Ky=5024681012140200040006000生产时间(d)日产油量(m3/d)DX/DY=0.25DX/DY=0.5DX/DY=0.8DX/DY=1DX/DY=1.25DX/DY=1.5DX/DY=1.75DX/DY=2DX/DY=3DX/DY=5DX/DY=7DX/DY=10Kx/Ky=504000800012000160000200040006000生产时间(d)累计产油量(m3)DX/DY=0.25DX/DY=0.5DX/DY=0.8DX/DY=1DX/DY=1.25DX/DY=

40、1.5DX/DY=1.75DX/DY=2DX/DY=3DX/DY=5DX/DY=7DX/DY=10 5 5 肇源油田应用肇源油田应用（3 3）矩形井网井排距比优化）矩形井网井排距比优化 以采出程度为优化目标以采出程度为优化目标 绘制了绘制了720d720d、2000d2000d、无水采出程度、含水、无水采出程度、含水9090时采出程度、时采出程度、含水含水9898时采出程度与井排距的关系曲线。时采出程度与井排距的关系曲线。5 5 肇源油田应用肇源油田应用（3 3）矩形井网井排距比优化）矩形井网井排距比优化 以采油速度为优化目标以采油速度为优化目标绘制了含水绘制了含水9898采油速度、采油速度、

41、2000d2000d时采油速度与井排距关系曲线。时采油速度与井排距关系曲线。 5 5 肇源油田应用肇源油田应用（3 3）矩形井网井排距比优化）矩形井网井排距比优化 （1 1）以前期采出程度为目标最优井排距理论图版）以前期采出程度为目标最优井排距理论图版 5 5 肇源油田应用肇源油田应用（3 3）矩形井网井排距比优化）矩形井网井排距比优化 （3 3）以前期平均采油速度为目标）以前期平均采油速度为目标（4 4）以平均采油速度为目标）以平均采油速度为目标（2 2）以最终采收率为目标）以最终采收率为目标 5 5 肇源油田应用肇源油田应用（5 5）矩形井网裂缝参数优化）矩形井网裂缝参数优化 不同启动压力梯度下的油井最优缝长比理论图版不同启动压力梯度下的油井最优缝长比理论图版 第 七 部 分第 七 部 分压裂相关软件介绍压裂相关软件介绍 压裂相关软件介绍压裂相关软件介绍 （1 1）同时考虑油藏）同时考虑油藏达西渗流达西渗流、低速非达西渗流低速非达西渗流和裂缝和裂缝高速非达西渗流高速非达西渗流 油藏压裂后，如果人工裂缝渗透率高，驱动压力梯度大，裂缝横截油藏压裂后，如果人工裂