碗扣式钢管脚手架(PPT_实例)

1、高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编 1 1、碗扣式钢管脚手架用钢管应符合现行国家标准、碗扣式钢管脚手架用钢管应符合现行国家标准直流电焊钢管直流电焊钢管GB/T13793GB/T13793、低压流体输送用低压流体输送用焊接钢管焊接钢管GB/T3091GB/T3091中的中的Q235AQ235A级普通钢管的要求级普通钢管的要求，其材质性能应符合国家现行标准，其材质性能应符合国家现行标准碳素结构钢碳素结构钢GB/T700GB/T700的规定。的规定。（和脚手架规范没有区别和脚手架规范没有区别 ） 2 2、碗扣式钢管脚手架钢管规格应为碗扣式钢管脚手架钢管规格应为

2、483.5mm，钢管壁厚应为，钢管壁厚应为 mm。 o材料要求材料要求高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编建筑施工扣件式建筑施工扣件式钢管脚手架安全技钢管脚手架安全技术规范术规范壁厚要求的现实意义壁厚要求的现实意义钢管的壁厚是保证架体结构承载力的重要条件，对钢管的钢管的壁厚是保证架体结构承载力的重要条件，对钢管的壁厚负差提出了限定要求，主要是控制近年来市场经营中擅壁厚负差提出了限定要求，主要是控制近年来市场经营中擅自减小钢管壁厚造成的安全隐患。自减小钢管壁厚造成的安全隐患。两本规范的壁厚负差对比真实的反映现阶段我国钢材生产两本规范的壁厚负差对比真实的反映现

3、阶段我国钢材生产制作的现状，同时也昭示着材料的制作规范向制作的现状，同时也昭示着材料的制作规范向0 0负差方向发负差方向发展的趋势。展的趋势。高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编作用于碗扣式钢管脚手架上的荷载，可分为永久荷作用于碗扣式钢管脚手架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）。永久荷载的载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）。永久荷载的分项系数应取分项系数应取1.21.2，对结构有利时取，对结构有利时取1.01.0；可变荷载；可变荷载的分项系数应取的分项系数应取1.41.4。 注：此条和注：此条和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技建筑施工扣件式

4、钢管脚手架安全技术规术规基本一致，仅多一条：基本一致，仅多一条：对结构有利时取对结构有利时取1.01.0。o荷载分类荷载分类 高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编o荷载分类（双排架）荷载分类（双排架） 1 1、双排脚手架的永久荷载应根据脚手架实际情况进行计、双排脚手架的永久荷载应根据脚手架实际情况进行计算，并应包括下列内容：算，并应包括下列内容： 组成双排脚手架结构的杆系自重，包括：立杆、横杆、斜组成双排脚手架结构的杆系自重，包括：立杆、横杆、斜杆、水平斜撑等；杆、水平斜撑等； 脚手板、挡脚板、栏杆、安全网等附加构件的自重。脚手板、挡脚板、栏杆、安全网等附

5、加构件的自重。 2 2、双排脚手架的可变荷载计算应包括下列内容：、双排脚手架的可变荷载计算应包括下列内容： 作业层上的操作人员、器具及材料等施工荷载；作业层上的操作人员、器具及材料等施工荷载； 风荷载；风荷载； 其它荷载。其它荷载。高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编o荷载标准值（双排架）荷载标准值（双排架） 1 1、双排脚手架结构杆系自重标准值，可按本规范表、双排脚手架结构杆系自重标准值，可按本规范表3.2.53.2.5采用。采用。 2 2、双排脚手架其它构件自重标准值，可按下列规定、双排脚手架其它构件自重标准值，可按下列规定采用：采用： 双排脚手板（此

6、表达方式有点难理解）自重标准值双排脚手板（此表达方式有点难理解）自重标准值可按可按0.35KN/m0.35KN/m2 2取值；取值； 作业层的栏杆与挡脚板自重标准值可按作业层的栏杆与挡脚板自重标准值可按0.14 KN/m0.14 KN/m2 2取值；取值； 双排脚手架外侧满挂密目式安全立网自重标准值可双排脚手架外侧满挂密目式安全立网自重标准值可按按0.01 KN/m0.01 KN/m2 2取值。取值。 高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编o荷载标准值（双排架）荷载标准值（双排架） 双排脚手架施工荷载标准值可按下列规定采用：双排脚手架施工荷载标准值可按下列规

7、定采用： 作业层均布施工荷载标准值（作业层均布施工荷载标准值（Q Q）根据脚手架的用途，应）根据脚手架的用途，应按表按表4.2.34.2.3采用。采用。 双排脚手架作业层不宜超过双排脚手架作业层不宜超过2 2层。层。 脚手架用途脚手架用途荷载标准值荷载标准值结构脚手架结构脚手架3.03.0装修脚手架装修脚手架2.02.0表表4.2.34.2.3作业层均布施工荷载标准值作业层均布施工荷载标准值高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编o模板支撑架的永久荷载模板支撑架的永久荷载 1 1、作用在模板支架上的荷载，包括：新浇混凝土、钢筋、作用在模板支架上的荷载，包括：新

8、浇混凝土、钢筋、模板及支承梁（楞）等自重；、模板及支承梁（楞）等自重； 2 2、组成模板支撑架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向、组成模板支撑架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、垂直及水平斜杆等自重；及横向水平杆、垂直及水平斜杆等自重； 3 3、脚手板、挡脚板、栏杆、安全网等防护设施及附加构、脚手板、挡脚板、栏杆、安全网等防护设施及附加构件的自重。件的自重。高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编o模板支撑架的可变荷载模板支撑架的可变荷载 1 1、施工人员、材料及施工设备荷载；、施工人员、材料及施工设备荷载； 2 2、浇筑和振捣混凝土产生的荷载；、浇

9、筑和振捣混凝土产生的荷载； 3 3、风荷载；、风荷载； 4 4、其它荷载、其它荷载 高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编o模板支撑架永久荷载标准值模板支撑架永久荷载标准值 模板及支撑架自重标准值（模板及支撑架自重标准值（Q1Q1）应根据模板及支撑架施工设）应根据模板及支撑架施工设计方案确定。计方案确定。10m10m以下的支撑架可不计算架体自重；对一般以下的支撑架可不计算架体自重；对一般肋形楼板及无梁楼板的自重标准值，可按表肋形楼板及无梁楼板的自重标准值，可按表4.2.44.2.4采用。采用。 新浇混凝土自重（包括钢筋）标准值（新浇混凝土自重（包括钢筋）标准

10、值（Q2Q2）对普通钢筋混凝）对普通钢筋混凝土可采用土可采用25KN/m325KN/m3，对特殊混凝土应根据实际情况确定。，对特殊混凝土应根据实际情况确定。 模板构件名称模板构件名称竹、木胶合板及木模板竹、木胶合板及木模板定型钢模板定型钢模板平面模板及小楞平面模板及小楞0.30.30.50.5楼板模板（其中包括梁模板）楼板模板（其中包括梁模板）0.50.50.750.75表表4.2.44.2.4水平模板自重标准值水平模板自重标准值高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编o模板支撑架施工荷载标准值模板支撑架施工荷载标准值 施工人员及设备荷载标准值（施工人员及设备

11、荷载标准值（Q3Q3）按均布荷载取）按均布荷载取1.0KN/m1.0KN/m2 2； 浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值（浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q4Q4）可采用）可采用1.0 1.0 KN/mKN/m2 2。 高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编o风荷载风荷载 作用于双排脚手架及模板支撑架上的水平风荷载标准值作用于双排脚手架及模板支撑架上的水平风荷载标准值，应按下式计算：，应按下式计算： 式中：式中：w wk k风荷载标准值（风荷载标准值（KN/mKN/m2 2）；）； z z风压高度变化系数，应按本规范附录风压高度变化系数，应按本规范附录D

12、 D确定；确定； s s风荷载体型系数，按本规范风荷载体型系数，按本规范4.3.24.3.2条采用；条采用； w w0 0基本风压（基本风压（KN/mKN/m2 2），按现行国家标准），按现行国家标准建筑结建筑结构荷载规范构荷载规范GB50009GB50009规定采用。规定采用。 注：规范中没有明确给出基本风压的取值，由于架体为临时注：规范中没有明确给出基本风压的取值，由于架体为临时结构，实际操作时可取当地结构，实际操作时可取当地1010年一遇的基本风压。年一遇的基本风压。高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编 1 1、悬挂密目式安全网的双排脚手架和支撑架、

13、悬挂密目式安全网的双排脚手架和支撑架 ：ss=1.3=1.30 0，0 0为密目式安全网挡风系数，可取为密目式安全网挡风系数，可取0.80.8。 2 2、单排架无遮拦体型系数：、单排架无遮拦体型系数：stst=1.2=1.20 0，挡风系数：，挡风系数： 0 0=A=A1 1/A/A0 0 式中：式中：A A1 1杆件挡风面积（杆件挡风面积（m m2 2）；）； A A0 0迎风全面积（迎风全面积（m m2 2）。）。 体型系数体型系数 s高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编体型系数体型系数 s 3 3、无遮拦多排模板支撑架的体型系数：、无遮拦多排模板支撑

14、架的体型系数： 式中：式中：stst单排架体型系数；单排架体型系数； n n支撑架相连立杆排数；支撑架相连立杆排数； 按现行国家标准按现行国家标准建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范GB50009GB50009有关规定修正计算，当有关规定修正计算，当0 0小于或等于小于或等于0.10.1时，应时，应取取=0.97=0.97。高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编荷载效应组合荷载效应组合 1 1、设计双排脚手架及模板支架时，其杆件和连墙件的承、设计双排脚手架及模板支架时，其杆件和连墙件的承载力等，应按表载力等，应按表4.4.14.4.1的荷载效应组合要求进行计算。

15、的荷载效应组合要求进行计算。 计算项目计算项目荷载组合荷载组合立杆承载力计算立杆承载力计算1 1永久荷载永久荷载+ +可变荷载（不包括风荷载）可变荷载（不包括风荷载）2 2永久荷载永久荷载+0.9+0.9（可变荷载（可变荷载+ +风荷载）风荷载）连墙件承载力计算连墙件承载力计算风荷载风荷载+3KN+3KN斜杆承载力和连接扣件（抗滑）承载力计算斜杆承载力和连接扣件（抗滑）承载力计算风荷载风荷载 2 2、计算变形时的荷载设计值，各类荷载分项系数应取、计算变形时的荷载设计值，各类荷载分项系数应取1.01.0。 表表4.4.14.4.1荷载效应组合荷载效应组合高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京

16、大学出版社 张厚先主编张厚先主编荷载效应组合解读荷载效应组合解读 1 1、在、在建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规中，组合风荷载计算立杆稳定性时，可变荷载的中，组合风荷载计算立杆稳定性时，可变荷载的组合系数为组合系数为0.850.85。在本规范中取。在本规范中取0.90.9。 2 2、在本规范中计算变形时只说明了各类荷载分项、在本规范中计算变形时只说明了各类荷载分项系数均取系数均取1.01.0，具体到哪类荷载参与计算却未加说，具体到哪类荷载参与计算却未加说明，那我们在实际计算时只能取所以荷载均参与明，那我们在实际计算时只能取所以荷载均参与变形计算。变形计算。高

17、层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编架体方案设计架体方案设计 1 1、工程概况：工程名称、工程结构、建筑面积、高度、工程概况：工程名称、工程结构、建筑面积、高度、平面形状及尺寸等；模板支撑架应按标准楼层平面图，说平面形状及尺寸等；模板支撑架应按标准楼层平面图，说明梁板结构的断面尺寸；明梁板结构的断面尺寸； 2 2架体结构设计和计算顺序：架体结构设计和计算顺序： 第一步：制定方案；第一步：制定方案； 第二步：绘制架体结构图（平、立、剖）及计算简图；第二步：绘制架体结构图（平、立、剖）及计算简图； 第三步：荷载计算；第三步：荷载计算； 第四步：最不利立杆、横杆及

18、斜杆承载力验算，连墙件及第四步：最不利立杆、横杆及斜杆承载力验算，连墙件及地基承载力验算；地基承载力验算；高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编架体方案设计架体方案设计 3 3、确定各个部位斜杆的连接措施及要求，模板支撑架应、确定各个部位斜杆的连接措施及要求，模板支撑架应绘制立杆顶端及底部节点构造图；绘制立杆顶端及底部节点构造图； 4 4、说明结构施工流水步骤，架体搭设、使用和拆除方法、说明结构施工流水步骤，架体搭设、使用和拆除方法； 5 5、编制构配件用料表及供应计划；、编制构配件用料表及供应计划； 6 6、搭设质量及安全的技术措施。、搭设质量及安全的技术

19、措施。高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编模板支撑架设计计算内容模板支撑架设计计算内容 1 1、根据梁板结构平面图，绘制模板支撑架立杆平面、根据梁板结构平面图，绘制模板支撑架立杆平面布置图；布置图； 2 2、绘制架体顶部梁板结构及顶杆剖面图；、绘制架体顶部梁板结构及顶杆剖面图； 3 3、面板、次楞和主楞等受弯构件计算；、面板、次楞和主楞等受弯构件计算； 4 4、计算最不利单肢立杆轴向力及承载力；、计算最不利单肢立杆轴向力及承载力； 5 5、绘制架体风荷载结构计算简图，架体倾覆验算；、绘制架体风荷载结构计算简图，架体倾覆验算； 6 6、地基承载力验算；、地基

20、承载力验算； 7 7、斜干扣件连接强度验算。、斜干扣件连接强度验算。高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编o工程概况工程概况 支撑楼板净开间为支撑楼板净开间为630063004800mm4800mm； 层高位层高位11.2m11.2m； 设计楼板厚度为设计楼板厚度为200mm200mm； 楼板为无梁楼板。楼板为无梁楼板。高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编o方案确定方案确定 支撑架采用碗扣架，立杆纵距为支撑架采用碗扣架，立杆纵距为900mm,900mm, 横距为横距为1200mm1200mm； 模板材料选择竹胶板，厚度为

21、模板材料选择竹胶板，厚度为14mm14mm；相邻模板的小楞采用；相邻模板的小楞采用5050100100的木方，间距为的木方，间距为300mm300mm；顶托梁（主楞）采用；顶托梁（主楞）采用100100100100的木方。的木方。 脚手架搭设高度为脚手架搭设高度为1111米，步距为米，步距为1.51.5米，立杆上端伸出顶米，立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度层横杆中心线至模板支撑点的长度a a为：为：0.50.5米。米。高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编o支撑架立杆平面布置图支撑架立杆平面布置图高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版

22、社 张厚先主编张厚先主编面板计算面板计算模板面板为受弯构件模板面板为受弯构件, ,需需要验算其抗弯强度和刚要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨度。模板面板按照三跨连续梁计算。面板所受连续梁计算。面板所受荷载有：新浇混凝土及荷载有：新浇混凝土及钢筋自重；施工人员及钢筋自重；施工人员及施工设备荷载；倾倒和施工设备荷载；倾倒和振捣混凝土产生的荷载振捣混凝土产生的荷载。计算宽度取。计算宽度取1 1米。米。高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编面板荷载计算面板荷载计算1 1、恒荷载标准值：、恒荷载标准值： q q1 1=Q=Q2 2Db+Db+模板自重模板自重b

23、b =25 =250.20.21+0.351+0.351=5.350kN/m1=5.350kN/m式中：式中：Q Q2 2混凝土自重标准值；混凝土自重标准值； DD混凝土楼板厚度；混凝土楼板厚度； bb面板计算宽度；面板计算宽度；高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编面板荷载计算面板荷载计算 2 2、活荷载标准值：、活荷载标准值： q2=(Q=(Q3 3+Q+Q4 4) )b=2b=21=2.0kN/m1=2.0kN/m 式中：式中：Q Q3 3施工人员及设备荷载；取施工人员及设备荷载；取1.0KN/1.0KN/m m2 2； Q Q4 4浇筑和振捣混凝土时

24、产生的荷载标准浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，可取值，可取1.0 KN/m21.0 KN/m2。 注：规范对活荷载的取值偏小，相对于大型设备，注：规范对活荷载的取值偏小，相对于大型设备，活荷载取值则应按实际情况考虑。活荷载取值则应按实际情况考虑。 面板荷载设计值：面板荷载设计值：q=1.2q=1.2q q1 1+1.4+1.4q q2 2=9.22kN/m=9.22kN/m高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编面板计算面板计算 1 1、强度计算：、强度计算： 强度计算简图强度计算简图 1.11.1、抗弯强度计算：、抗弯强度计算：f = M/W ff =

25、M/W f其中其中 ff面板的抗弯强度计算值面板的抗弯强度计算值(N/(N/mmmm2 2) )； MM面板的最大弯距面板的最大弯距( (N.mmN.mm) )； W W面板的净截面抵抗矩，面板的净截面抵抗矩， W=1/6W=1/6b bh h2 2=100.00=100.001.41.42 2/6=32.67/6=32.67cmcm3 3；M=-0.100qM=-0.100ql l2 2其中：其中：qq模板荷载设计值模板荷载设计值( (kN/mkN/m) )， 高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编面板计算面板计算 ll面板跨度，即次梁间距。面板跨度，即次

26、梁间距。 经计算得到经计算得到 M=0.1M=0.19.229.220.30.32 2=0.083kN.m=0.083kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值经计算得到面板抗弯强度计算值 f = f = 0.0830.083100010002 2/326700=0.254N/326700=0.254N/mmmm2 2； 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f,f f,满足要求满足要求! ! f f 面板的抗弯强度设计值，取面板的抗弯强度设计值，取25.00N/mm225.00N/mm2；弯矩图弯矩图高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编面板计算面板计算

27、1.21.2抗剪强度计算：抗剪强度计算： T=3Q/2bhT T=3Q/2bhT式中式中 QQ面板最大剪力；面板最大剪力； Q=0.6ql=0.6Q=0.6ql=0.69.229.220.3=1.660kN;0.3=1.660kN;截面抗剪强度计算值：截面抗剪强度计算值： T=3T=31660/(21660/(21000100014)=0.178N/14)=0.178N/mmmm2 2；截面抗剪强度允许设计值截面抗剪强度允许设计值 T=1.40N/T=1.40N/mmmm2 2。抗剪强度验算抗剪强度验算 T TT T，满足要求，满足要求! !高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社

28、 张厚先主编张厚先主编面板计算面板计算1.31.3、挠度计算：、挠度计算：挠度计算简图挠度计算简图挠度图挠度图v = 0.677q12/100EIv=l/250v = 0.677q12/100EIv=l/250高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编面板计算面板计算 其中：其中： q1为恒荷载标准值，为恒荷载标准值，q q1 1=5.350kN/m=5.350kN/m； L L为面板支座间距，即次龙骨间距，取为面板支座间距，即次龙骨间距，取0.3m0.3m； E E为面板的弹性模量，取为面板的弹性模量，取3500mm3500mm； I I为面板惯性矩为面板惯性

29、矩I=1/12bI=1/12bh h3 3=100=1001.41.43 3/12 = 22.87cm/12 = 22.87cm4 4；面板最大挠度计算面板最大挠度计算: :v=0.677v=0.6775.3505.3503003004 4/(100/(10035003500228700)=0.367mm228700)=0.367mm面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于300.0/250,300.0/250,满足要求满足要求! !高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编次梁（次龙骨）计算次梁（次龙骨）计算次梁为受弯构件次梁为受弯构件, ,需要需要验算其抗弯强度

30、和刚度验算其抗弯强度和刚度次梁按照三跨连续梁计次梁按照三跨连续梁计算。次梁所受荷载有：算。次梁所受荷载有：新浇混凝土及钢筋自重新浇混凝土及钢筋自重，面板自重；施工人员，面板自重；施工人员及施工设备荷载；倾倒及施工设备荷载；倾倒和振捣混凝土产生的荷和振捣混凝土产生的荷载。计算宽度取次梁的载。计算宽度取次梁的间距间距0.3m0.3m。次 梁 计 算 宽 度次 梁 （ 次 龙 骨 ）托 梁 （ 主 龙 骨 ）高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编次梁（次龙骨）计算次梁（次龙骨）计算1 1、荷载的计算：、荷载的计算：1.11.1、钢筋混凝土板自重、钢筋混凝土板自重(

31、 (kN/mkN/m) )： q q1111=25.000=25.0000.2000.2000.300=1.5kN/m0.300=1.5kN/m1.21.2、模板面板的自重线荷载、模板面板的自重线荷载( (kN/mkN/m) )： q q1212=0.350=0.3500.300=0.105kN/m0.300=0.105kN/m； 强度计算永久荷载设计值强度计算永久荷载设计值q q1 1=1.2=1.2（q q1111+q+q1212）=1.926kN/m=1.926kN/m； 变形计算永久荷载标准值变形计算永久荷载标准值q q=q=q1111+q+q1212=1.605kN/m=1.605k

32、N/m；1.31.3、可变荷载标准值、可变荷载标准值q q2 2=1.4=1.4（Q Q3 3+Q+Q4 4）0.3=1.40.3=1.42 20.30=0.84kN/m0.30=0.84kN/m；高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编次梁（次龙骨）计算次梁（次龙骨）计算 2 2、次梁的强度计算：、次梁的强度计算： 2.12.1、荷载计算及组合：、荷载计算及组合：按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算及组合如下的计算值最不利分配的弯矩和，计算及组合如下: :注：此图中最

33、大支座力为：注：此图中最大支座力为：P P1 1=1.1=1.1q q1 1l=1.1l=1.11.9261.9261.2=2.542kN1.2=2.542kN。强度计算恒荷载简图强度计算恒荷载简图高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编次梁（次龙骨）计算次梁（次龙骨）计算注：此图中最大支座力为：注：此图中最大支座力为：P P2 2=1.2q=1.2q2 2l=1.2l=1.20.840.841.2=1.210kN1.2=1.210kN；组合以后最大支座力为组合以后最大支座力为P=2.542+1.210=3.752kNP=2.542+1.210=3.752kN

34、（此值即为计算主龙骨强度的集中力）。（此值即为计算主龙骨强度的集中力）。强度计算活荷载组合简图强度计算活荷载组合简图高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编次梁（次龙骨）计算次梁（次龙骨）计算2.22.2、次龙骨抗弯强度计算：、次龙骨抗弯强度计算：2.2.12.2.1、恒荷载最大弯矩：、恒荷载最大弯矩：恒荷载弯矩图恒荷载弯矩图恒荷载最大弯矩：恒荷载最大弯矩：M M1 1=0.1q=0.1q1 1l l2 2 =0.1 =0.11.9261.9261.22=0.277kN.m1.22=0.277kN.m高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先

35、主编张厚先主编次梁（次龙骨）计算次梁（次龙骨）计算2.2.22.2.2、活荷载最大弯矩：、活荷载最大弯矩：活荷载弯矩图活荷载弯矩图活荷载最大弯矩活荷载最大弯矩M M2 2=0.117q=0.117q2 2l l2 2=0.117=0.1170.840.841.21.22 2=0.142kN.m=0.142kN.m次龙骨最大弯矩次龙骨最大弯矩M=MM=M1 1+M+M2 2=0.277+0.142=0.419kN.m=0.277+0.142=0.419kN.m高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编次梁（次龙骨）计算次梁（次龙骨）计算 2.2.32.2.3次龙骨

36、抗弯设计强度：次龙骨抗弯设计强度：f=M/W=0.419f=M/W=0.41910106 6/83330=5.02N/mm/83330=5.02N/mm2 2 式中式中WW次梁截面抵抗矩，次梁截面抵抗矩， W =bh W =bh2 2/6= 5.00/6= 5.0010.0010.002 2/6 = 83.33cm/6 = 83.33cm3 3 其中：其中：bb木方截面宽度；木方截面宽度； h h木方截面高度。木方截面高度。 次梁的抗弯设计强度小于木方的容许应力次梁的抗弯设计强度小于木方的容许应力14N/mm14N/mm2 2, ,满足要满足要求求! !高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北

37、京大学出版社 张厚先主编张厚先主编次梁（次龙骨）计算次梁（次龙骨）计算3 3、次梁挠度计算：、次梁挠度计算：变形计算永久荷载标准值变形计算永久荷载标准值q q=q=q1111+q+q1212=1.605kN/m=1.605kN/m； 挠度计算简图挠度计算简图注：此图中最大支座力为：注：此图中最大支座力为：P=1.1ql =2.119kNP=1.1ql =2.119kN（此（此值即为计算主龙骨挠度的集中力）值即为计算主龙骨挠度的集中力）高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编次梁（次龙骨）计算次梁（次龙骨）计算最大挠度：最大挠度：变形图变形图最大挠度：最大挠度：

38、v=0.677v=0.677qlql4 4/100EI /100EI =0.677=0.6771.6051.605120012004 4/(100/(100950095004166700)=0.570mm4166700)=0.570mm；式中：式中：EE次梁的弹性模量，取次梁的弹性模量，取9500N/mm9500N/mm2 2； II次梁的惯性矩，次梁的惯性矩， I=I=bhbh3 3/12=5.00/12=5.0010.0010.003 3/12=/12=416.67416.67cmcm4 4 。次龙骨的最大挠度小于次龙骨的最大挠度小于1200.0/250,1200.0/250,满足要求满足

39、要求! !高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编顶托梁（主龙骨）计算顶托梁（主龙骨）计算托梁按照集中力作用下三跨连续梁计算，托梁所受荷载为托梁按照集中力作用下三跨连续梁计算，托梁所受荷载为次梁传下的集中力及主梁自重。次梁传下的集中力及主梁自重。托梁强度计算集中荷载设计值：托梁强度计算集中荷载设计值：P=3.752kNP=3.752kN托梁挠度计算集中荷载设计值：托梁挠度计算集中荷载设计值：P=2.119kNP=2.119kN高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编顶托梁（主龙骨）计算顶托梁（主龙骨）计算1 1、强度计算：、强

40、度计算：1.11.1集中力产生的最大弯矩：集中力产生的最大弯矩：式中：式中：ll托梁跨度，即立杆纵向间距；托梁跨度，即立杆纵向间距；M MPmaxPmax=0.267=0.2673.7523.7520.9=0.902kN/m0.9=0.902kN/m；1.21.2均布荷载产生的最大弯矩：均布荷载产生的最大弯矩：式中：式中：qq托梁自重，托梁自重，100100100100木方，取木方，取0.096kN/m0.096kN/m；M Mmaxmax=0.08=0.080.0960.0960.90.92 2=0.006kN/m=0.006kN/m；托梁最大弯矩托梁最大弯矩M=M=M MPmaxPmax+

41、M+Mmaxmax= =0.908kN/m0.908kN/m。高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编顶托梁（主龙骨）计算顶托梁（主龙骨）计算 托梁抗弯强度设计值：托梁抗弯强度设计值：f=M/W=0.908f=M/W=0.90810106 6/166670=5.4N/mm/166670=5.4N/mm2 2式中式中WW次梁截面抵抗矩，次梁截面抵抗矩， W =bh W =bh2 2/6= 10.00/6= 10.0010.0010.002 2/6 = 166.67cm/6 = 166.67cm3 3 式中：式中：bb木方截面宽度；木方截面宽度； h h木方截面高

42、度。木方截面高度。 托梁的抗弯设计强度小于木方的容许应力托梁的抗弯设计强度小于木方的容许应力14N/mm14N/mm2 2, ,满足要满足要求求! !高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编顶托梁（主龙骨）计算顶托梁（主龙骨）计算2 2、主龙骨挠度计算：、主龙骨挠度计算：2.12.1、集中荷载产生的最大挠度：（、集中荷载产生的最大挠度：（ P=2.119kNP=2.119kN ）v vPmaxPmax=1.883=1.8832.1192.1199009003 3/ /（1001009500950083333008333300）=0.004mm=0.004mm；

43、式中：式中：EE托梁的弹性模量，取托梁的弹性模量，取9500N/mm9500N/mm2 2； II托梁梁的惯性矩，托梁梁的惯性矩， I=I=bhbh3 3/12=10.00/12=10.0010.0010.003 3/12=/12=833.33833.33cmcm4 4 。2.22.2、均布荷载（托梁自重）产生的最大挠度：、均布荷载（托梁自重）产生的最大挠度：V Vmaxmax=0.001=0.001mmmm；V=V=v vPmaxPmax+V+Vmaxmax=0.005mm=0.005mm。主龙骨的最大挠度小于。主龙骨的最大挠度小于1200.0/250,1200.0/250,满足要求满足要求

44、! !高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编最不利单肢立杆计算最不利单肢立杆计算 支撑架自重计算：支撑架自重计算： Q Q1 1= =1 1 =0.665+ =0.665+0.29+0.383+0.645=1.9830.29+0.383+0.645=1.983KNKN； 式中：式中： 步距（）；步距（）； 1 1 立杆重量（立杆重量（KNKN）；）； 横向水平杆重量（横向水平杆重量（KNKN）；）； 纵向水平杆重量（纵向水平杆重量（KNKN）；）； 纵向和横向剪刀撑重量（纵向和横向剪刀撑重量（KNKN）。）。高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版

45、社 张厚先主编张厚先主编最不利单肢立杆计算最不利单肢立杆计算 =3=30.165+10.165+10.1+0.0705+0=0.665kN0.1+0.0705+0=0.665kN；式中 n1l1l立杆第一类标准节数量；立杆第一类标准节数量； t t1l1l立杆第一类标准节自重，查表立杆第一类标准节自重，查表3.43.4分别分别取取0.1650.165和和0.0705kN0.0705kN； t tu u可调托撑自重；可调托撑自重； t td d可调底座自重。可调底座自重。dunlnllllltttntntnt 22111高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编最

46、不利单肢立杆计算最不利单肢立杆计算 =0.0363 =0.0363 （11-0.511-0.5）/1.5+1=0.29/1.5+1=0.29kNkN；式中式中t ty y单根横向水平杆自重，查表单根横向水平杆自重，查表3.43.4取取0.0363kN0.0363kN； H H模板支架搭设高度；模板支架搭设高度； a a立杆伸出顶层水平杆长度；立杆伸出顶层水平杆长度； d d可调底座外露长度；可调底座外露长度； h h模板支架步距。模板支架步距。1)(2hdaHtty1)(3hdaHttx =0.0478 =0.0478 （11-0.511-0.5）/1.5+1=0.383/1.5+1=0.38

47、3kNkN；式中式中t tx x单根纵向水平杆自重，查表单根纵向水平杆自重，查表3.43.4取取0.0478kN0.0478kN 。高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编最不利单肢立杆计算最不利单肢立杆计算 =2=22 20.0837+0.0837+2 22 20.0773=0.6450.0773=0.645kNkN； 式中式中n nx x最不利立杆相交纵向剪刀撑次数；最不利立杆相交纵向剪刀撑次数； t txxxx单节纵向剪刀撑自重，查表单节纵向剪刀撑自重，查表3.43.4取取0.0837kN0.0837kN； n ny y最不利立杆相交横向剪刀撑次数；最不

48、利立杆相交横向剪刀撑次数； t txyxy单节横向剪刀撑自重，查表单节横向剪刀撑自重，查表3.43.4取取0.07730.0773kNkN；xyyxxxtntnt224高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编名称名称型号型号规格（规格（mm）设计重量（设计重量（kg）立杆LG-120483.512007.05LG-180483.5180010.19LG-240483.5240013.34LG-300483.5300016.48横杆HG-30483.53001.32HG-60483.56002.47HG-90483.59003.63HG-120483.51200

49、4.78HG-150483.515005.93HG-180483.518007.08间横杆JHG-90483.59004.37JHG-120483.512005.52JHG-120+30483.5（1200+300）6.85JHG-120+60483.5（1200+600）8.16专用外斜杆XG-0912483.51506.33XG-1212483.51707.03XG-1218483.521608.66XG-1518483.523409.30XG-1818483.5255010.04表表3.4 碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途高层建筑施工高层建

50、筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编专用斜杆ZXG-0912483.512705.89ZXG-0918483.517507.73ZXG-1212483.515006.76ZXG-1218483.519208.73窄挑梁TL-30宽度3001.53宽挑梁TL-60宽度6008.60立杆连接销LLX120.18可调底座KTZ-45可调范围3005.82KTZ-60可调范围4507.12KTZ-75可调范围6008.5可调托撑KTC-45可调范围3007.01KTC-60可调范围4508.31KTC-75可调范围6009.69脚手板JB-1201200 x27012.8JB-15

51、01500 x27015JB-1801800 x27017.9碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途（附）碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途（附）高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编最不利单肢立杆计算最不利单肢立杆计算 单肢立杆轴向力计算：单肢立杆轴向力计算： 1 1、不组合风荷载：、不组合风荷载： N=1.2N=1.2（Q Q1 1+Q+Q2 2）+1.4+1.4（Q Q3 3+Q+Q4 4）L Lx xL Ly y =1.2=1.2（1.983+251.983+25）+1.4+1.4（1+11+1）0.90.91.2=35.4kN1.2=35.

52、4kN； 式中式中L Lx x单肢立杆纵向间距，本例取单肢立杆纵向间距，本例取0.9m0.9m； L Ly y单肢立杆横向间距，本例取单肢立杆横向间距，本例取1.2m1.2m； 2 2、组合风荷载：、组合风荷载： N NW W=1.2=1.2（Q Q1 1+Q+Q2 2）+0.9+0.91.41.4（Q Q3 3+Q+Q4 4）L Lx xL Ly y+Q+Q5 5 =1.2=1.2（Q Q1 1+25+25）+0.9+0.91.41.4（1+11+1） 0.90.91.21.2 +Q+Q5 5 Q Q5 5风荷载产生的风荷载产生的轴向力（是轴向力吗？）轴向力（是轴向力吗？）；高层建筑施工高层

53、建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编单肢立杆承载力计算单肢立杆承载力计算 不考虑风荷载时单肢立杆轴向承载力计算公式：不考虑风荷载时单肢立杆轴向承载力计算公式：式中：式中： 轴心受压立杆稳定系数，按长细比查规范附录轴心受压立杆稳定系数，按长细比查规范附录E E采用；采用； 长细比长细比=l=l0 0/； 其中其中l l0 0=h+2a=h+2a，h h为立杆布距，为立杆布距，a a为立杆伸出顶层水平杆长度；为立杆伸出顶层水平杆长度； 为立杆截面回转半径，取为立杆截面回转半径，取=1.58cm=1.58cm； AA立杆横截面面积；取立杆横截面面积；取4.89cm4.89cm2 2； f f刚才的抗拉、抗压、抗弯强度设计值，按本规范表刚才的抗拉、抗压、抗弯强度设计值，按本规范表5.1.65.1.6采用；取采用；取205N/mm205N/mm2 2。fAN高层建筑施工高层建筑施工北京大学出版社北京大学出版社 张厚先主编张厚先主编高层建筑施工高层建筑施