413米T梁算例.

1、精品文档精品文档Vd,0 37.5 104 N 375KN ，Vd,1/27.2 104N 72KN ，1.0。1.设计荷载：公路级汽车荷载。Md,1/2 120.25 104N m 1202.5KN m ，Md,1/4 90.16 104N m 901.6KN m，fcd 11.5Mpa ， ftd 1.23Mpa ， fsd 280Mpa ， b 0.56，0 1.0，故设as 45 0.07 1000 115mm，则截面有效高度：h0 1000 115 885mm。判断T截面类型：''' hf110fcd bf hf (h0) 11.5 1200 110 (885

2、)221259.94 106N mm1295.94KN m M ( M d 1202.5KN m)属于第一类T 型截面。求受压区高度：0M d M ufcd b'f x(h0x )，得uc21202 .5 10611 .5 1200 x(885 x)合适解为x 105 mm h'f ( 110 mm )求受拉钢筋面积As将已知值与x值代入：Asdfcd bf x 11.5 1200 105 5175mm2 因而选择跨fsd2802 32 6 25 4 16 ，22As 1608 2945 804 5357mm2 Asd ( 5157mm2) ， 叠高层数为6 层。 如图 2所示

3、：混凝土保护厚度：c 45mm d ( 32mm)且满足附表1-8 中规定，钢筋间横向净距Sn 250 2 45 2 35.8 88mm 40mm及 1.25 32 40mm，故满足构造要求。截面复核：由上图钢筋配置图可求得：1608 (45 35.8 2) 2945 (45 35.8 28.4 1.5) 804 (45 35.8 28.4 3 18.4) ass1608 2945 804114mm则实际有效高度为：h01000 114 886mm 。判断T 形截面类型fcdb'fh'f11.5 1200110 1.52 106N ，fsd As 280 5357 1.50 1

4、06 N由于fcdb'fh'f fsd As，故为第一类T型截面。f sd As280 5357'受压区高度x109mm hf ( 110mm) 。fcd b'f11.5 1200f求得正截面抗弯承载力：fcd b'f x(h02x)10911.5 1200 109 (886)1250.74 106N m 1250.74KN m M ( 1202.5KN m) M ( 1202.5KN m)精品文档As53572.42% min ( 0.2%) ，截面复核满足要求，设计安全。b h0250 886min1. 截面尺寸检查：精品文档根据构造要求，梁最底层钢

5、筋2 32通过支座截面，支点截面有效高度为：35.8h0 1000 (45. ) 937mm。(0.51 10 3) fcu,k b h0 0.51 10 325 250 937 597.34KN Vd,0( 375KN)2. 检查是否需要根据计算配置箍筋：33跨中段截面：(0.5103)ftdb h0(0.5 10 3)1.23250886136.22KN支座截面：(0.5103)ftdb h0(0.5 10 3)1.23250937144.06KN由于Vd,1/2( 72KN) (0.5 10 3)ftd b h0Vd,0( 375KN)，故可在梁跨中3. 计算剪力图分配：在图 3 所示剪

6、力包络图中，支点处剪力计算值V00 Vd ,0 375KN ，跨中处剪力计V1/2Vd,1/2 72KN 。精品文档Vx0 Vd,x (0.5 10 3)ftd b h0 136.22KN 的截面据跨中截面的距离可由剪力包络图按比例求得，为：LVxV1/22V0V1/ 212500 136.22 722375 721325mm 在 l1长度精品文档范围内可以按照构造配置钢筋。同时，根据公路桥规规定，在支座中心线向跨径长度方向不小于一倍梁高h 1000mm范围内，箍筋间距最大为100mm。距支座中心线为h / 2处剪力计算值：V' L V0 h(V0 V1/2) 12500 375 10

7、00 (375 72) 350.76KN 。12500其中， 应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为：0.6V'210.46KN ， 应由弯起钢筋承担的剪力计算值最多为0.4V '140.30KN ，设置弯起钢筋区段长度为2894mm。4. 箍筋设计：采用直径为10mm的双肢箍筋，Asv n asv 2 78.5 157mm2。跨中截面：p1/2 2.42， ， h0 886mm。p0 100As10016080.69支点截面：0b h0250 937， h0 937mm 。则平均值分别为：p 2.42 0.69 1.56， h0 886 937 912mm。202箍筋间距：1

8、232 (0.56 10 6)(2 0.6p) fcu,k Asv fsv b h02Sv' 2(V')212 1.12 (0.56 10 6) (2 0.6 1.56)25 157 195 250 9122350.76 2514mm1若 Sv 300mm h 500mm及 400mm，满足规范要求。v2箍筋配筋率svAsv1570.21% 0.18%(R235钢筋)，故满足规定要sv b Sv250 300求。综上所述，在支座中心向跨径方向的1000mm范围内，设计间距为Sv 100mm， 然后至跨中截面统一的箍筋间距取Sv 300mm。5. 弯起钢筋及斜筋设计：设焊接钢筋骨

9、架的架立钢筋为2， as'68mm ，弯起角度为45 。弯起钢筋的末端与架立钢筋焊接。h11000 (45 35.8 28.4 0.5) (55 25.1 28.4 0.5) 811mm ，弯筋与梁纵轴线交点1'距中心距离为1000 0.5 ( 55 25.1 28.4 0.5)406mm。弯起钢筋计算表弯起点12345hi（mm）811782754736717距支座中心距离xi (mm)8111593234730833800分配的剪力计算值Vsbi (KN)140.30125.2287.3150.762需要的弯筋面积Asbi(mm2 )9458435883422可提供的弯筋面

10、积Asbi(mm2)161232（ 228）1232（ 2 28）1232（ 2 28）402（ 2 16）弯筋与梁轴交点到支座中心距离xc' (mm)406121619992758对于第二排弯起钢筋，可得到：h2 1000 (45 35.8 28.4 1.5) (55 25.1 28.4 1.5) 782mm。第二排弯筋的弯起点2 距支座中心距离为：811 782 1593mm，分配给第二排钢筋Vsb2 ，由比例关系计算可得到：2894 500 811 Vsb22894140.30Vsb2 125.22KN。中 ， 0.4V' 0.4 350.76 140.30KN ，289

11、4mm。所需要的提供的弯起钢筋面积为：h500mm ， 设 置 弯 起 钢 筋 区 段 长 度 为 2Asb21333.33Vsb2 1333.33 125.22fsd sin 45280 0.7072843 mm第二排弯起钢筋与梁轴线支点2 距支座中心距离为10001593 (45 35.8 28.4 1.5) 1216mm。 其余各排弯起钢筋的计算方法与第二N1 钢筋的弯起点距支座中心距离为3800mm，大于100028943394mm，即在欲设置弯起钢筋区域长度之外，故暂不参加弯起钢筋的计2按照计算剪力初步布置弯起位置如图4。按照同时满足梁跨间各正截面和斜截面抗弯要求，确定弯起点位置。由

12、已知：M1/2 M d,1/21202.5KN m，支座中心处：M 00 M d,00。做出梁的计算弯矩1/4处，因 x 3.125m， L 12.5m， M1/2 1202.5KN m，故弯矩计算值24 3 1252为： M 1/41202.5 (1 4 3.1225 ) 901.875KN m，各排弯起钢筋弯起后，相应正截12.52面抗弯承载力M ui 计算如下表：钢筋弯起后相应和各正截面抗弯承载力梁区段截面纵筋有效高度h0 (mm)截面类别受压区高度x(mm)Mui(KN m)支座中心1 点232937第一类33414.451 点 2 点432+2 25925第一类53651.592 点

13、 3 点2 32+4 25912第一类72876.143 点 4 点232+6 18898第一类921086.164 点 N1 钢筋截断处232+625+216892第一类1011167.50N1 钢筋截断处梁跨中232+625+416886第一类1091247.22现在以上图所示，弯起钢筋弯起点初步位置来逐个检查是否满足要求第一排弯起钢筋(2N5) ：其充分利用点m 的横坐标x 4230mm，而 2N5 的弯起点1 的横坐标x16250 811 5439mm，说明 m 点位于 1 点右边，且有：9252463mm) ，满足要求。h0x1 x( 5439 4230 1209mm)0 (2其不需

14、要点n 的横坐标x 5060mm，而 2N5 与梁轴线交点1'的横坐标x( 1'6250 406 5844mm)x(5060mm) ，亦满足要求。第二排弯起钢筋(2N4) ：其充分利用点l 的横坐标x 3256mm，而 2N4 的弯起点2 的横坐标x2( 6250 1593 4657mm) x( 3256mm)， 且有：h0912x2 x( 4657 3256 1401mm)(456mm) ，满足要求。22其不需要点m 的横坐标x 4230mm，而 2N4 与梁轴线交点2'的横坐标x(2'6250 1216 5034mm)x(4230mm) ，亦满足要求。第三排

15、弯起钢筋(2N3) ：其充分利用点k 的横坐标x 1944mm，而 2N3 的弯起点3的横坐标x3( 6250 2347 3903mm) x( 1944mm)， 且有：h0898x3 x( 3903 1944 1959mm)0 (449mm) ，满足要求。22'其不需要点l 的横坐标x 3256mm，而 2N3 与梁轴线交点3 的横坐标x( 3'6250 1999 4251mm)x(3256mm) ，亦满足要求。第四排弯起钢筋(2N2) ：其充分利用点j 的横坐标x 1066mm，而 2N4 的弯起点4的横坐标x4( 6250 3083 3167mm) x( 1066mm)，

16、且有：h0892x4 x( 3167 1066 2101mm)0 (446mm)，满足要求。22其不需要点k 的横坐标x 1944mm，而 2N2 与梁轴线交点4'的横坐标x（4'6250 2758 3492mm）x（1944mm） ，亦满足要求。由上述检查结果可知上图所示钢筋弯起点初步位置满足要求。由 2N2、 2N3、 2N4 钢筋弯起点形成的抵抗弯矩图远大于弯矩包络图，故进一步调整上述弯起钢筋的弯起点位置，在满足规范对弯起钢筋弯起点要求的前提下，使抵抗弯矩图接近弯矩包络图；在弯起钢筋之间，增设直径为16mm 的斜筋，图5 为调整后主梁弯起钢筋，斜筋的布置图。（三）斜截面抗

17、剪承载能力复核：图 5 为梁的弯起钢筋和斜筋设计布置示意图。图 a）、 c）是按照承载能力极限状态计算时最大剪力计算值Vx 的包络图及相应的弯矩计算值 M x的包络图。1 .选定斜截面顶端位置h由图5b）可得到距支座中心为h 处截面的横坐标为：x 6520 500 5750mm。 正截2h0 937mm。 经过计算：c' 937 mm，则得到选择的斜截面顶端位置A 如6 所示。其横坐标为：x 5750 937 4813mm。2 .斜截面抗弯承载力复核A 处正截面上的剪力Vx及相应的弯矩M x计算如下：2x2 4813Vx V1/2 (V0 V1/2) x 72 (375 72)305.

18、33KNL12500224x24 48132M x M 1/ 2 (1x2 ) 1202.5 (12 ) 489.39KN mL2125002A 处正截面有效高度h0 925mm 0.925m ， 则实际广义剪跨比m 及斜截面投影长度c 分别为：1.73 3M x 489.39 mVx h0305.33 0.925c 0.6m h0 0.6 1.73 0.925 0.937m将要复核的斜截面如上图所示AA' 斜截面(虚线表示)，斜角h00.925arctan( ) arctan( ) 44.6 。 c0.937斜截面内纵向受拉主筋有2N6(232) ，相应的主配筋率为：As1608100 s 1000.70 2.5b h0250 925箍筋的配筋率为：svAsv100.60.209% min ( 0