钢筋砼排架结构单层厂房结构课程设计实例

1、单层厂房结构课程设计实例1 .结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度在 1536m之间，且柱顶标高大于8m,故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线型屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。由图2-54可知柱顶标高为 9.6m,牛腿顶面标高为 6m；设室内地面至基础顶面的距离为0.5m,则计算简图中柱的总高度H,下柱高度 H,和上柱高度 Hu分别为：H =10.2m 0.5m =10.7mH i = 6m 0.5m = 6.5mHu =10.7m -6.5m =4.2m+12.800+9.600+6.000±0.000-0.150图2-

2、54厂房剖面图根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面尺寸，见表 2-22表2-22柱截面尺寸及相应的计算参数计算参数柱号截面尺寸/ mm 2面积/ mm,4惯性矩/ mm自重/(kN/m )A, C上柱矩400父4001.6 父 10521.3 父 1084.0下柱I400 父900 M 100 M 1501.875 父 105195.38 M 1084.69B上柱矩400父6002.4 父 10572 M 1086.0下柱I400 父 1000 M 100 M 1501.975 父 105256.34 父 1084.94本设计仅取一幅排架进行计算，计算单元和计算简图如图2-

3、55所示图2-55计算单元和计算简图2.荷载计算1 .恒载屋盖恒载绿豆砂浆保护层二毡三油防水层20厚水泥砂浆找平层80厚泡沫混凝土保温层预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝）屋盖钢支撑20.35kN/m220kN/m 3 0.02m = 0.40kN/m 228kN/m 3 0.08m =0.64kN/m 21.4kN/m 20.05kN/m 22总计2.84kN/m屋架重力荷载为60.5kN/根，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值为:Gi =1.2 (2.84kN/m 6m 18/2m 60.5/2kN) = 220.33kN(2)吊车梁及轨道重力荷载设计值：G3 =1.2 (44.2kN

4、0.8kN/m 6m) = 58.8kN(3)柱自重重力荷载设计值A、C 柱：上柱：G4A =G4c =1.2M4.0kN/mM3. 6m=1 7. 28kN下柱: G5A =G5c =1.2M4.69kN/m M6.5m =36.58kNB柱：上柱: G4B =1.2M6.0kN/m M3.6m =25.92kN下柱：G5B =1.2M4.94kN/m 6.5m = 38.53kN各项恒载作用位置如图2-56所示。图2-56荷载作用位置图（单位：kN）2 .屋面活荷载22屋面活荷载标准值为 0.5kN/m ,雪荷载标准值为0.4kN/m ,后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载

5、设计值为：2Q1 =1.4 0.5kN/m2 6m 18/2m =37.8kNQ1的作用位置与 Gi作用位置相同，如图 2-56所示。3 .风荷载风荷载的标准值按wk= Pz“z"sW0计算，其中w0 =0.5kN/m2,可=1.0,也根据厂 房各部分标高（图2-54）及B类地面粗糙度确定如下：柱顶（标高9.6m）叱=1.000檐口（标高 11.75m） 叱=1.049屋顶（标高12.80m）叱=1.078“s如图2-57所示，则由上式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为：wk= zJs1w0 =1.0 0.8 1.0 0.5kN/m2 =0.4kN/m2w2k - -ZZS2

6、W。=1.00.4 1.00.5kN/m 2 =0.2kN /m2z z s-0.6-0.5-0.4-0.4Fw图2-57风荷载体型系数及计算简图则作用于排架计算简图(图2-57)上的风荷载设计值为：2q1 =1.4 0.4kN/m6.0m = 3.36kN/mq2 =1.4 0.2kN/m 2 6.0m =1.68kN/mFws2)zh (% L)zhzz 0B= 1.410.8 0.4 1.049 2.15m-0.6 0.5 1.078 1.05m12 1.0 0.5kN/m 2 6.0m= 10.89kN4 . 吊车荷载由表 2-16 可彳I 20/5t 吊车的参数为：B=5.2m, K

7、 = 4.0m , g=68.6kN200kN , max, Pmin37.5kN , 根据B = 5.2m及K可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值如图2-58所示。(1)吊车竖向荷载 吊车竖向荷载设计值为：Dmax= LPmax'V、=1.4 174kN10.80.133 0.333 =551.998kNDmin= QPmin %V、=1.4 37.5kN10.80.133 0.333 =118.965kN(2)吊车横向水平荷载 作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力为： _ 1 -1T a(Q g) 0.1 (200kN 68.6kN) = 6.715kN 44作用

8、于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值为：Tmax = 丁 Vi =1.4 6.715kN 2.15 = 21.30kN3.排架内力分析该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力 分配系数？计算，见表2-23。表2-23柱剪力分配系数柱别n = 1 u /11 ，Hu/HC。=3/1+九3(1 n-1) 6 = H 3/C0 Elii £12A、C柱n =0.109九=0.356C0 =2.1926A =3C =2.406M104/E11A =" = 0.277 ACB柱n =0.281九=0.356C0 =2.690 6b =1.494父10工小%=0

9、.446Gi =G1 =220.33kN ; G2 = G3 G4A = 58.8kN 17.28kN = 76.08kN33T O吊车荷载作用下支座反力影响线G3 =G5A =36.58kN. G4 = 2G1 =2 220.33kN = 440.66kN ;G6 =G5b =38.53kN. G5 =G4b = 2G3 = 25.92kN 2 58.8kN = 143.52kN ;Mi =Gi& =220.33kN 0.05m =11.02kN mM2 =(G G4A)eo -Gaea二 (220.33kN 1 7.2 8)0.2 5 m5 8.8 k N 0.3 m=4 1.7

10、6kNm由于图2-59a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动较支座计算内力。柱顶不动较支座反力Ri可根据相应公式计算。对于A, C柱n =0.109 九=0.356 则：rc = -6.39 ()C1 =321 九2 1-1 +儿3。-1 i3=2.231 C3 = 322I 一一=0.957M1RA H- C1本例中RB<n JM22 C2H=0。求得<n/11.02kN m 2.231 41.76kN m 0.95710.1m= 6.39kN- ；.Ri后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下

11、排架结构的弯矩图和轴力图分别见图图2-59d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定，下同。2-59 b、Co图2-59恒载作用下排架内力图2.屋面活荷载作用下排架内力分析(1)AB 跨作用屋面活荷载排架计算简图如图2-60 a所示，其中Q1 =37.8kN ,它在柱顶及变阶处引引起的力矩为:M1AM 2AM1B= 37.8kN 0.05m =1.89kN m= 37.8kN 0.25m =9.45kN m= 37.8kN 0.15m = 5.67kN m对于A柱，MRA =C1 =2.231 C3 =0.957,则1Am2Ac1 2A C1H1.89kN m 2.231 9.45kN m 0.

12、9571.31kN l10.1m对于 B柱 n =0.281 ,人=0.356 ,则= 1.781n 3C1 =2RB = M1B CiH5.67kN m 1.78110.1R -RA RB =1.31kN 1.00kN =2.31kN 将R反作用于柱顶，计算 叠加，可得屋面活荷载作用于VA = Ra - aR =1.31kN相应的柱顶剪力，并与相应的柱顶不动较支座反力 AB跨时的柱顶剪力，即-0.277 2.31kNVB =RB - BR =1.00kN 0.446 2.31kN=0.67kN ( > )=-0.03kN ( >)VC = CR = -0.277 2.31kN =

13、 -0.64kN (,)排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-60b, c所示。图2-60 AB跨作用屋面活荷载时排架内力图图2- 61 BC跨作用屋面活荷载时的排架内力图(2) BC跨作用屋面活荷载由于结构对称，且BC跨与AB跨作用荷载相同，故只需将图2- 60中内力图的位置及方向调整一下 即可，如图2- 61所示。3.风荷载作用下排架内力分析(1)左吹风时计算简图如图2-62a所示。对于a, C柱，n = 0.109 ,九=0.356得C11RA = -q1HC11 =-3.36kN/m 10.1m 0.31 =-10.52kN (，)RC =-q2HC11kN/m 10.1m 0.3

14、1 =-10.52kN ()R = Ra Rc Fw = -10.52kN -5.26kN -10.89kN = -26.67kN ( )各柱顶的剪力分别为VA =RA - AR=-10.52kN 0.277 26.67kN =-3.13kN ( )VB + bR =0.446 26.67kN =11.89kN ( >)Vc =Rc - cR - -5.26kN 0.277 26.67kN =2.13kN ( >)排架内力如图2-62b所示(a)(b)图2-62左吹风时排架内力图(2)右吹风时计算简图如图2-63a所示。将图2-62b所示A, C柱内力图对换且改变内力符号后可得，如

15、图2- 63b所示。19.10图2-63右吹风时排架内力图C-18.55-42.80107.2011.8930.81120.0910.50139.764.吊舌荷载作用下排架内力分析(1) Dmax作用于A柱计算简图如图2-64a所示。其中吊车竖向荷载Dmax, Dmin。在牛腿顶面处引起的力矩为:MA =DmaxQ =552.00kN 0.3m =165.6kN m a max 3MB =Dmine3 =118.97kN 0.75m =89.23kN mHimR 一 MACRAC3H对于A柱，C3 = 0.957 ,则165.6kN m 八 0.957 = -15.69 I/10.1m对于 B

16、 柱，n =0.281,九=0.356,得RB =C3=|= 1.174BC389.23kN m10.1m= 10.37 >R =Ra Rb =-15.69kN 10.37kN =-5.32kN ()排架各柱顶的剪力分别为：VA =RA - AR - -15.69kN 0.277 5.32kN - -14.22kN (，)VB =RB - BR=10.37kN 0.446 5.32kN =12.74kN ( >)VC =*；cR =0.277 5.32kN =1.47kN ( > )排架各柱弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图264b,c所示。图2-64 Dmax作用在A柱时排架内

17、力图(1) Dmax作用于B柱左计算简图如图2-65a所示MA , M B计算如下:MA =Dmine3 =118.97kN 0.3m = 35.69kN mMB = Dmaxe3 =552.00kN 0.75m =414.00kN m b max 3柱顶不动较支反力 RA , RB及总反力R分别为:RA -RB -MaMbC3C335.69kN m10.1m0.957 - -3.38kN414.00kN m10.1m1.174 =48.12kNR = Ra Rb - -3.38kN 48.12kN = 44.74kN ()各柱顶剪力分别为：VA =RA - AR = -3.38kN -0.2

18、77 44.74kN =-15.77kN ()VB =RB - BR=48.12kN -0.446 44.74kN =28.17kN ( > )VC = CR -0.277 44.74kN =-12.39kN ()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图2-65b, c所示',56.77?1.08 101.47312.5944.6015.7728.17-123.59-129.4812.39 力125.14图2-65 Dmax作用于B柱左时排架内力图(3) Dmax作用于B柱右根据结构对称性及吊车吨位相等的条件，内力计算与 Dmax作用于B柱左的情况相同，只需将 A, C 柱内力对

19、换并改变全部弯矩及剪力符号，如图2-66所示。图2-66 Dmax作用于B柱右时排架内力图(4) Dmax作用于C柱同理，将作用于 A柱情况的A, C柱内力对换，并注意改变符号，可求得各柱的内力，如图2-67所示。43.37一 45.865.2912.74-14.85118.9755218.97552-39.44B图2-67 Dmax作用在C柱右时排架内力图1.47114.4151.1914.2221.98(5) Tmax作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图2-68a所示，对于A柱，n = 0.109 ,九= 0.356 ,得 a =(3.6m -1.2m )/3.6

20、m =0.667 则C52 3a九十九3 1上a I1 -a ) I21Ra - TmaxC5二二 0.515同理，对于B柱，Rb = -T3n=-21.30kN 父0.515 = 10.97kN)n =0.281,九二 0.356, a = 0.667 , C5 = 0.598 则:maxC5 = 21.30kN 父 0.598 =T2.74kN)排架柱顶总反力 R为：R =RaRb =-10.97kN -12.74kN =-23.71kN ( )各柱顶剪力为：Va -Ra - aR -10.97kN =0.277 23.71kN =4.40kN (，)Vb =Rb - bR - -12.7

21、4kN 0.446 23.71kN - -2.17kN ()VC =CR =0.277 23.71kN =6.57kN ( >)排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-68 b所示。当Tmax方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号,方向不变。0Tmax0-Tmax010.56Q5.2177>9.72 r17.75119.5723.656.5716.9 7142.66.36图2-68 Tmax作用于AB跨时排架内力图(6) Tmax 作用于BC跨柱A柱与C柱由于结构对称及吊车吨位相等，故排架内力计算与Tmax作用AB跨情况相同，仅需将的内力对换，如图2-69所示。图2-69 Tmax作用于B

22、C跨时排架内力图5 .内力组合以A柱内力组合为例。表 2-24为各种荷载作用下 A柱内力标准值汇总表，表 2-25 表2-32、表2-33为A柱内力组合表，这两表中的控制截面及正号内力方向如表2-24中的例图所示。对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值，同时只需对eO / ho >°.55的柱进行验算。为此，表2-33中亦给出了 M卜和Nk的组合值，它们均满足e0/h0 > 0.55的条件，对设计来说，这些值 均取自Nmin及相应的M和V 一项。表2-24 A柱内力设计值汇总表柱号及正 向内力荷载类别恒载屋面活载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载作用在AB跨作用在BC跨Dma

23、x作用 在A柱Dmax 作 用在B柱左Dmax 作 用在B柱右Dmax 作用在C柱T max 作 用在 AB跨T max 作 用在 BC跨左风右风序号12345678910111_.I - IM11.980.522.30-51.19-56.7744.60-5.29±9.72工 23.6510.5018.55L- 1N237.6137.8000000000II -IIM-29.78-8.932.30114.41-21.0844.60-5.29士9.72±23.6510.50-18.55JjK J L yN296.4137.80552118.97000000III -IIIM1

24、1.76-4.586.4621.98123.59125.14-14.85±119.57±66.36139.76-107.20N332.9937.80552118.97000000V6.390.670.64-14.22-15.7712.39-1.47士16.9±6.5730.8119.10弯矩图J|111111111111i * 1111/ /1111111I1ffr/1r j1/111i1 1注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表2-25 1.2恒载+1.4屋面活荷载截面组 合 项M M max 及相应的N、V组 合 项一 M max及相应的N、V

25、组 合 项* N max及相应的M、V组 合 项N min及相应 的M、VI -I12314.8111.9812314.81314.8275.41237.61275.41237.61II -II13-27.4812-38.7112-38.711-29.78296.41334.21334.21296.41III -III1318.22127.1812313.641318.22332.99370.79370.79332.99123Vmax相应的M相应的N7.7'13.64370.79注：M单位（kN m）, N单彳立kN , V单位kN表2-26 1.2恒载+1.4吊车荷载截面组 合 项*

26、 M max 及相应的N、V组 合 项一 M max 及 相应的N、V组 合 项牛Nmax及相应的 M、V组 合 项N min及相应的M、VI - I16973.4051579-58.9516973.40516973.405237.61237.61237.61237.61II -II1469118.7131579-72.1611469118.713179-55.826738.01391.586738.01296.41III -III1468237.069158-207.0841468237.069169184.11774.59440.063774.59332.99169Vmax相应的M相应的N

27、23.454184.11332.99注：M单位（kN m）, N单彳立kN , V单位kN表2-271.2 恒载+1.4风荷载截面组 合 项+ M max及相应的N 、 V组 合 项一 M max及相应的N、V组 合 项+ N max及相应的M、V组 合 项N min及相 应的M、VI -I11022.48111-6.5711022.4811022.48237.61237.61237.61237.61II -II110-19.28111-48.33111-48.33111-48.33296.41296.41296.41296.41III -III110151.52111-95.44110151

28、.52110151.52332.99332.99332.99332.99110Vmax相应的M相应的N37.2151.52332.99注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表2-28 1.2 恒载+0.9M1.4M （屋面活荷载十吊车荷载十风载）M M max- M maxl+N1 弋 maxN min 及截面组合 项及相应的N、V组合 项及相应的N、V组合 项及相应的M、V组合项相应的M、V1,279.2511,5-68.5551,23,679.2511,378.783I - I3,69,107,96,910271.639237.61910271.63237.61II -II1

29、,34,6115.3841 , 25, 7-92.6551,23,46,910107.3471,79-69.9169,10693.859, 11416.08727.8711296.41III -III1,34,6346.1361 , 25, 8-285.8021,23,4342.1041,36,9298.4736 88,10730.4311463.37610764.4510332.991,23,69,10Vmax相应的M相应的N50.656294.351367.01注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表2-29 1.2 恒载十0.9 X 1.4 X （屋面活荷载十吊车荷载）截面

30、组合 项M M max 及相应的N、V组合项M max及相应的 N 、V组合项+ N max 及相应的M、V组合项N min及相应的M、VI -I1,23,6969.8011579-51.8601,23,6969.801136969.333271.63237.61271.63237.61II -II1,34,6 9105.9341 , 25, 7975.9601,23,46,997.897179-53.221693.85426.088727.87296.41III -III1,34,6 8220.3521 , 25, 8-189.3221, 23, 46, 8216.231369172.689

31、730.43463.376764.45332.991, 23, 6V max相应的M相应的N22.927168.567367.01注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表2-30 1.2 恒载十0.9 X 1.4 X （屋面活荷载十风载）截面组合 项M max 及相应的N、V组合 项一 M max 及相应的N 、V组合 项N max 及 相应的M、V组合 项N min及相应 的M、VI - I1231023.968111-4.7151231023.968131023.5271.63237.61271.63237.61II -II1310-18.261211-54.5121211-

32、54.512111-46.475296.41330.43330.43296.41III -III1310143.3581211-88.84212310139.2361310143.358332.99367.01367.01332.991,23,10Vmax相应的M相应的N35.298139.236367.01注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表2-31 1.2 恒载+0.9M1.4 M （吊车荷载十风载）截面组合 项+ Mmax及相应的N、V组合 项- M max及相应的N、V组合 项N N max 及相应的M、V组合 项N min 及相应的M、VI -I1, 69, 107

33、6.7131,57,911-68.5551 691076.7131691076.713237.61237.61237.61237.61II -II1, 46, 910113.3141,57,911-84.6181,46,910113.31417911-69.916693.85382.068693.85296.41III -III1,46,810340.3221, 58, 11-281.6801,46,810340.3221, 69, 10292.659730.43429.356730.43332.991, 69, 10Vmax相应的M相应的N49.477292.659332.99注：M单位（k

34、N m）, N单位kN , V单位kN表2-32 1.35恒载+0.7父1.4父屋面活荷载+0.7父1.4 M吊车竖向荷载截面组合 项M max 及相应的N、V组合 项- M max及相应的N、V组合 项+ N °- y max及相应的M、V组合 项N min 及 相应的M、VI - I1, 23, 643.55015-22.2881 , 23, 643.55013643.186293.771267.311293.771267.311II -II1, 34, 657.1531, 25, 754.5211 , 23, 433.93517-36.835642.581426.544707.

35、681333.461III -III1, 34, 6100.139125-67.8381 , 23, 4696.93313696.590683.733476.025710.194374.6141, 23, 6Vmax相应的M相应的N15.91193.384401.073注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表33 A柱内力组合表截面组合项+ M max 及相应的N、V组合项一 M max 及相应的N、V组合项十N飞 y max 及相应的M、V组合项N min 及相应的M、VM R , NR备注I - I1,2,36,910表1479.2511,5,79,11 表14-68.555

36、1,23,6表1843.5501,3,69,10 表1478.78357.699标准值取自N min 及相应的M ,V项271.63237.61293.771237.61198.008II -II1,4,69 表12118.7131,2,57,911表14-92.6551,46,9表12118.7131,79,11 表14-69.916标准值取自N min 及相应的M ,V项738.01416.088738.01296.41III -III1,3,46,810表14346.1361,2,58,11 表14-285.8021,46,8表12237.0691,3,69,10 表14298.4732

37、14.595标准值取自N min 及相应的M ,V项730.43463.376774.59332.99277.491,2,36,910Vmax相应的M相应的N50.656294.351367.01注：M单位（kN m）, N单彳立kN , V单位kNftk = 2.01N/mm2;采用 HRB4006 .柱截面设计2以A柱为例。承凝土强度等级为2C30 , fc =14那/mm 级钢筋，fy = fy =,bO上、下柱均采用对称配筋。1 .上柱配筋计算。上柱截面共有4组内力。取h0 =400mm-40mm = 360mmNb =ii fcbho b =1.0 14.3N/mm400mm 360

38、mm 0.518 =1066.67kN而I-I截面的内力均小于 Nb ,则都属于大偏心受压， 所以选取偏心距较大的一组内力作为最不利内 力。即取M =78.783 kN m , N = 237.61 kN ；吊车厂房排架方向上柱的计算长度l0 = 2父36m =7. 2 m。附加偏心矩ea取20mm （大于400mm/ 30)M e0N _6一78.783 10 N mm3237.6 10 N=332 mm0 = e0 ea = 332mm 20mm = 352mml0 h7200mm18 5400mm应考虑偏心距增大系数0.5 fcA0.5 14.3N/mm 2 4002mm2c4.81 1

39、.0N237610N取 1 = 1.02 =1.15 -0.01卜=1.15-0.01 ( - mm) =0.97h400mm22=1 十一1一 l0%=1 +1 7200mm i1 M160.97 =1.2301400包1400M352吟 4001ho360mmNx 二:1fcb2376101.0 14.3 400=41.54mmx <-bh0 =186.48mm 且 x<2a' = 80mme = e-h 2 a =1.230 352mm-400mm 2 = 272.96mmA = As =Nefy % - as237610N_272.96mm360N mm2 360m

40、m。40mm2=563mm2 A =选 3 重 18 (As -763mm )则 bh 满足要求。2763mm=0.48% 0.2%400mm 400mm,u 4500mm/i -a oc x q Ce - / cn l 0/b 一 11.25而垂直于排架方向柱的计算长度l0 -1.25凡3.6m -4.50,则400mm一0.961 (内插)Nu =0.9 ： fcA fyAs= 0.9 0.961 14.3N mm2 400mm 400mm 360N mm2 763mm2 2=2454.03kN A Nmax = 293.771kN满足弯矩作用平面外的承载力要求。2 .下柱配筋计算取h。=

41、900mm-40mm=860mm与上柱分析方法类似。Nb = #c bf -b hf : 1fcbh0 = 1.0 14.3N, mm2400mm100mm 150mm1.0 14.3N mm2 100mm 860mm 0.518 = 1280.536kN而n ii, iii in截面的内力均小于 Nb,则都属于大偏心受压。所以选取偏心距 向最大的一组 内力作为最不利内力。按 M =278.473kN m , N =332.99kN 计算下柱计算长度取l0 =1.0H1 =6.5m附加偏心距ej = 900mm/30 = 30mm (大于20mm)。b =100mm , bf'=400

42、mm h'=150mmM 298.473 106 N mm332990Ne0896.34mm ei =e0 ea = 896.34mm = 39mm = 926.34mm6500mm900mm5= 7.22. .< 15应考虑偏心距增大系数"且取-2=1.00.5 fcA 0.5 14.3N mm2 100mm 900mm 2 400mm - 100mm150mmi1 二二N332990N= 3.865 >1.0 ,取匕=1.01八/1州=1+ | 不2 =1 +;2x1.0x1.0 = 1.0351400 ei 31400 父 926.34mm 6500mm ；

43、ho860mm < 900 J"ei =1.05父926.34mm = 958.76mm先假定中和轴位于翼缘内，则N332990N.x2= 58.22 ：二 hf = 150mm：1 fcbf1.0 14.3 N mm 400mm即中和轴过翼缘且 x ： 2 1 s = 80mmAsN e - h 2 afy ho - a332990 N 958.76mm -450mm 40mm2619mm360 N mm 860mm - 400mm2、选用 4 支 18 As = (1018mm )垂直于弯矩作用面的承载力计算：l0 =0.8Hl =0.8 6500 =5200mm84A =

44、1.875 M105mm2 Iy =195.38父10 mmIy _ 195.38 108A -1.875 105=322.804mmb 5200 mmi 322.804mm3.柱箍筋配置= 16.10 :二 289=1.0由内力组合表Vmax =50.656kN相应的n =367.01kN验算截面尺寸是否满足要求。M =294.351kN mhw =900 -2 150 = 600mm600hw b5T5 ：40.25 %fcbh0 =0.25 1.0 14.3 400 860 = 1229800N = 1229.8kN Vmax = 50.656kN 截面满足要求。计算是否需要配箍筋：=M

45、 Vh0_6294.351 10350.656 103 8600.3fcA=0.3 14.3 1.875 105= 6.76 3取九=3_5 = 8.04 105 =804kN N =367.01kN1.751.01.75qftbh0 0.07N = 1.43 100 860 0.07 367.01 1033.0 1.0= 79494.45N = 79.5kN . Vmax = 50.656kN可按构造配箍筋，上下柱均选用 帕200箍筋。Nu =0.9 fcA fcAc= 0.9 1.0 14.3N mm2 1.875 105mm2 360N mm2 2 1018mm2二 3072.789kN

46、 Nmax = 774.59kN满足弯矩作用面的承载力要求。4 .柱的裂缝宽度验算Mk =57.699kN mMk = 214.59kN m相应于控制上、下柱配筋的最不利内力组合的荷载效应标准组合为:柱截面上柱下柱内力 标准值M k(kN m)57.699214.595Nk(kN)198.008277.49e0 = M k / Nk (mm )291.39 >0.55 h0 = 198773.34p =Aste.-.0.5bh +(bf -b hf_ 0, = 0 010.0095 >0.01 取 te 0.010.0113用21.1fl0<14 1.0 lhe=r1se0

47、+h/2a(mm)480.5291183.34"=h：(b/ - b y bh00.523z，87 0.12(1第四<e Jh。 (mm )288.95722.2Osk=Nz)(N. mm2) AsZ172.06174.045上柱:下柱:表2-34柱的裂缝宽度验算表Nk =198.008kNNk = 277.49kN中=1.1 0.65Pte。sk0.3410.436deq、©max =ctcr 1.9c 十 0.08 (mm)Es、Re /'0.124 <0.3满足要求0.147 <0.3满足要求N/；mm2 ；构件受力特征系数5上柱 As =763 mm ,下柱入=1018 mm Es = 2.0:< 10a cr =2.1；混凝土保护层厚度 c取30mm验算过程见表2-34。5 .牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图b =400mrm 牛腿截面高度 h =600mm, h0 =565mmLuLl/n(：图2-70牛腿尺寸简图(1)牛腿截面高度验算22-70所