屋面塔架装修脚手架施工方案 (标准版)

1、 【14#楼、18#楼、S3楼及地下车库一段（平谷区平谷镇（平谷一号地）居住项目） 屋面塔架装修脚手架施工方案】目 录1编制依据12. 工程概况22.1 14#楼脚手架概况23施工部署及施工重难点23.1人员组织及分工23.2施工进度计划33.3施工重难点34施工准备34.1人员准备34.2 材料准备35. 主要施工方法及措施65.1挑架的搭设65.2落地式脚手架的搭设76.屋面塔架装修脚手架的拆除86.1 拆除前的准备工作86.2 拆除安全要求87质量检验标准97.1构配件允许偏差97.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法107.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准108安全施工技术措施118.

2、1材质及使用安全技术措施118.2脚手架搭设安全技术措施118.3脚手架拆除安全技术措施119计算书129.1悬挑式扣件钢管脚手架129.2落地式扣件钢管脚手架271编制依据序号名 称编 号1施工图纸14#楼、18#楼、S3楼及地下车库一段（平谷区平谷镇（平谷一号地）居住项目） 14#住宅楼工程2规范规程建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013混凝土结构工程施工规范GB50666-2011建筑施工安全技术统一规程GB50870-2013建筑施工安

3、全检查标准JGJ592011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-2002建设工程施工现场安全资料管理规程DB11/383-2006钢管脚手架、模板及其支架安全选用技术规程DB11/T583-20084其它危险性较大分部分项工程管理办法建质【2009】87号文北京市实施危险性较大的分部分项工程安全管理办法规定京建施2009841号关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知京建材200672号GRC厂家的深化图纸2. 工程概况14#楼、18#楼、S3楼及地下车库一段（平谷区平谷镇（平谷

4、一号地）居住项目）位于北京市平谷区平谷体育馆南侧。14#住宅楼地上30层，地下2层，结构形式为全现浇剪力墙结构，标准层高3m； 根据业主要求，由于项目整体开发计划要求，建设单位委托我单位根据GRC厂家提供的搭设参数进行屋面塔架装修脚手架的搭设。2.1 14#楼脚手架概况整体采用扣件式钢管脚手架，纵距为1500，步距为1800，高度比施工最高处高出1200。2.1.1东西单元脚手架搭设型式一致，每个单元脚手架分两个区域搭设，后附图中南北侧代表悬挑脚手架立杆，搭设高度需从30层地面（87m标高）搭设至106m标高，共计19m高（个别悬挑脚手架仅需搭设至96m标高，共计9m高）其余为落地式脚手架，搭

5、设高度从屋面防水保护层开始搭设至106m标高（共计16m高）。（具体搭设方法及高度详见后附图）2.1.2 在14轴东和26轴西两处设置屋面GRC装修的上下人马道，上下人马道高度最高为104m标高，满铺脚手板，脚手板设置防滑条，马道周边设置密目安全网。2.1.3每个区域脚手架周边设密目安全网。3施工部署及施工重难点3.1人员组织及分工3.1.1成立专项小组组 长:张组 员:3.1.2职责分工张 ：项目负责人，负责屋面装修脚手架工程的全面工作。张东：项目技术负责人，负责屋面装修脚手架施工方案编制与实施，审阅图纸联系协调相关方面解决屋面装修脚手架工程方面存在的技术问题。张、王志：专项工程现场负责人，

6、负责组织协调现场资源，遵照屋面装修脚手架施工方案进行施工，执行落实技术交底中的内容。巡视检查，处理现场施工中存在的问题。对实施过程中的质量、进度、安全等方面管理进行控制。王佳：质量主管，严格按照规范、规程、标准及施工方案、交底中相关规定、要求对现场实施情况进行检查，核对是否遵照执行。对质量工作的事前、事中、事后全过程控制，填写相关质量资料。郑良：安全管理负责人，负责屋面装修脚手架工程实施过程中安全管理工作。识别现场存在的危险源，编制脚手架工程安全交底，排查施工过程中存在安全隐患。瞿：负责屋面装修脚手架搭设所需材料的入场，按照相关要求对材料进行入场验收，严把材料质量关。：技术主管，根据专项施工方

7、案编制专项技术交底，检查交底落实情况。3.2施工进度计划14#楼计划搭设时间：2016年4月15日至2016年5月10日 14#楼计划拆除时间：2016年7月10日至2016年7月20日 3.3施工重难点3.3.1 结构施工用架子拆除后且屋面防水保护层施工完毕后方可进行屋面装修脚手架搭设，不能交叉作业。3.3.2 施工难点在于搭设屋面塔架装修脚手架的材料因塔吊已拆除，只有利用人工倒运材料至外用电梯位置，利用外用电梯垂直运送材料，人工量消耗极大，而且正值使用外用电梯的高峰期，倒运材料时间周期较长。因工字钢较长，无塔吊配合吊运无法整根取出，需将工字钢切割后人工搬运至外用电梯。4施工准备4.1人员准

8、备4.1.1 14#住宅楼屋面装修脚手架搭设需架子工为30人，为保证架子安全,架子工必须持证上岗。4.1.2工程负责人应按施工方案的要求，向架子工进行书面技术交底。4.1.3做好进场教育。4.2 材料准备4.2.1工字钢梁工字钢梁材质应分别符合现行标准碳素结构钢（GB/T700-2006）中Q235-A级钢、低合金高强度结构钢（GB1591）、桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技术条件（YB168）的规定。本工程采用的型钢梁主要采用16工字钢，长度主要为4000、6000及2500。4.2.2钢管 脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 309

9、1中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235级钢的规定。 脚手架采用的钢管类型为48.3×3.6(实际使用时壁厚不得小于2.8)。必须具有产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管应按批抽检，每批次由同一厂家、同一型号规格、同一出厂批次的钢管组成，每批钢管的重量应不超过60t，数量不超过750根，每批次钢管抽取一组试件，每组抽取两段，每段钢管长约70cm。钢管截面特征值（注：本工程需用的钢管壁厚最薄必须大于或等于2.8）钢管类别外径d()壁厚t()截面积A(2)惯性矩I(4)抵抗矩W(3)回转半径i()自重(N/m)低压流体输送用焊接钢

10、管4833.65.056×1021.271×1055.26×10315.863.97脚手架钢管每根重量不超过25Kg，适合人工操作。 用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度一般为4.06.5m。 用于小横杆的钢管长度一般为1.21.5m，因脚手架宽度不同而略有差异。 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、孔洞、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划痕和严重锈蚀等。 作为脚手架杆件使用的钢管必须进行防锈处理：先对钢管除锈，再将内壁擦涂防锈漆两道，然后在外壁涂一道防锈漆和两道面漆。4.2.3扣件（直角扣件、对接扣件、旋转扣件）采用可锻造铸铁制作，不得有裂纹、气孔，不得

11、有缩松、砂眼或其他影响使用的铸造缺陷；扣件的质量应满足钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝，夹紧钢管时，开口处最大距离小于6，必要时进行抗滑移试验。钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单，扣件抽样送检数量见下表：扣件检验抽样表材料名称抽样方法及数量扣件直角批量281500抽16个；50l1200抽26个；120l10000抽40个旋转批量281500抽8个；50l1200抽13个；120l10000抽20个对接脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。扣件活动部位应能灵

12、活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应小于6。 扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、气孔、砂眼、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件使用前应进行防锈处理：先除锈然后采用油浸防锈。 4.2.4密目安全网使用时应采用有足够强度、耐候性好的绳索绑扎，不得使用铁丝捆绑。应选用有国家认可的质量监督检验部门的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安检证的密目网。密目安全网宽（高）度不得小于1200，网目密度不大于12/目， 各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于8。不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。4.2.5安全平网使用直径9以上的麻绳、棕

13、绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网。外观应平整，安全网规格6m×3m，网眼不得大于10cm，每张安全平网重量一般不宜超过15kg。4.2.6木脚手板应采用杉木或松木制作，材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005中a级材质的规定，板的厚度不小于50，宽度200-300，两端使用直径不小于4的镀锌钢丝箍两道。禁止使用开口、破裂、腐朽和有横透疖的木板。4.2.7其它材料，16号工字钢、6×19+1钢丝绳、钢丝绳夹、16钢筋、底座、绑丝等，均应符合国家标准或规范有关规定。搭设前应对进场的防护材料及配件进行严格检查，合格后才能使用。经检查合格的构配件应按品种、

14、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得有积水，定期对各种材料进行检查，防止发生锈蚀及破坏。4.2.8因钢管、扣件等均由原脚手架拆除下来，已检测合格故本次可不予检测。5. 主要施工方法及措施5.1挑架的搭设5.1.1工艺流程：预埋吊环安装工字钢支承结构竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接施工准备安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装连墙件安装剪刀撑挂安全网作业层铺脚手板和挡脚板。5.1.2吊环：为HPB30016钢筋，一端套丝，在楼板上开孔洞。（详见附图-01）5.1.3工字钢梁安装前，在每根钢梁的悬挑长度处做好标记，安装时，以标线为准确定工字钢梁的悬挑长度，以加快安装速度。安装完成后，应调整钢梁

15、以保证工字钢上定位桩保持在一条通线上。型钢梁支座端应伸入16预埋钢筋锚环内，在钢梁下梁侧锚环处和固定端双锚环之间分别垫150×100×10钢板，再用螺栓角钢压板压紧，每个锚环桩用两颗螺帽拧紧，螺帽的拧紧扭力控制在40 N·m65N·m之间。5.1.4每个型钢悬挑梁外端设置一根15.5钢丝绳与女儿墙相拉结，此处需100水钻斜向开孔以便钢丝绳顺利通过，女儿墙内侧采用500长十字钢管卡住。5.1.5脚手架严格按照建筑施工扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）进行搭设。脚手架搭设立杆纵向间距1.5m，横向间距0.9/1.05m，步距1.8m。脚手架搭设时扣件

16、螺栓抗扭力矩应控制在40N·m65N·m，扣件抗滑荷载8KN。5.1.6脚手架搭设时第一道纵向水平杆应设置于小横杆之上，在立杆的内侧，并采用十字扣件与立杆相扣。纵向水平杆采用对接扣件，每一主节点处必须设一根横向水平杆，并采用十字扣件扣在立柱上；每一个小横杆处的纵向杆必须使用十字扣件。5.1.7连墙杆件按二步三跨设置，采用双扣件连接，且应按规范要求搭设稳固。连墙点的节点中心至外架主节点的距离应不大于300。当搭设第一层架子时由于上部主体结构还未完全形成，还不具备连墙杆件安装的条件，故采用预埋钢筋锚环固定钢管斜支撑作临时连墙件连接脚手架，钢管斜支撑与地面的倾角为45°

17、60°，钢管临时斜支撑应在连墙杆件搭设后方可拆除。5.1.8悬挑双排脚手架仅作为装修架使用，在架体底层设一道水平硬防护，以上每层设一道水平兜网，架体上不设置操作平台，禁止支模架、卸料平台、施工电梯等构件与悬挑脚手架拉接。挑架首层应设置满铺架板和兜网硬防护，向上每隔3层设置一道水平兜网，作业层下设随层网。架子的外侧应设1200高的防护栏杆，操作层和底层防护上设置180高挡脚板。脚手板按三层铺设，铺设好后四角应用14#的铁丝扎牢，严禁出现跷头板。5.1.9脚手架搭设根据结构施工进度，每次搭设高度为超过施工层最高点的一个操作层。5.2落地式脚手架的搭设5.2.1工艺流程：铺垫板竖立杆将纵向

18、扫地杆与立杆扣接施工准备安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装连墙件安装剪刀撑挂安全网作业层铺脚手板和挡脚板。5.2.2脚手架底座下设置通长木质垫板，其厚度为5cm，铺设必须平稳、垫实。5.2.3本工程采用双排脚手架，立杆在内，横杆在外，脚手架内立杆距石材柱边为40cm，立杆顶端高出顶部操作面1.2m，最高约为16m，立杆纵向间距为1.5m，立杆横向间距1.05m。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。5.2.4纵、横向扫地杆：纵向扫地杆采

19、用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。5.2.5大横杆：大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；大横杆步距1.8m。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。5.2.6小横杆：每一立杆与大横杆相交处(即主节点)，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间在等间距设置增设1根小横杆。 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小

20、于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘10cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。5.2.7剪刀撑：因脚手架搭设高度为24m，根据规范要求，必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至定连续设置。接长采用搭接，搭接长度不小于1 m，不少于2个旋转扣件固定，用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。5.2.8脚手板：采用松木、厚5cm、宽20cm、长度为4m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。作业层满铺一层脚手板，脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2的镀锌

21、铁丝箍绕23圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于150，详见脚手板对接构造图。靠墙一侧的脚手板离墙的距离为200，并且可根据需要抽取铺设。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。5.2.9连墙件：连墙件尽量连接无CRG装饰区域，如无法避开可拉结在装饰CRG前的结构柱。连墙杆件按二步三跨设置，采用双扣件连接，且应按规范要求搭设稳固。连墙点的节点中心至外架主节点的距离应不大于300。5.2.10防护设施：满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m

22、处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。6.屋面塔架装修脚手架的拆除6.1 拆除前的准备工作6.1.1.全面检查脚手架的扣件连接、体系是否符合安全要求。6.1.2.根据检查结果，补充完善施工设计中的拆除程序，并经批准后实施。6.1.3.拆除安全技术措施应交底到每一个作业人员。6.1.4.清除装修脚手架上的材料、杂物。6.2 拆除安全要求6.2.1 拆下的架杆、连接件、跳板等材料，应采用溜放，严禁向下投掷。已卸（解）开的脚手杆、板，应一次性全部拆完。6.2.2 各杆件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔；脚手架拆除后，必须做到工完场清，材料堆放整齐、安全稳定，并及时转运。6.2.3. 运

23、至地面的构配件应按规定的要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时堆码存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。6.2.4 杆件在上、下运输过程中注意不得损坏已完工程项目，做好成品保护。6.2.5连墙件应随拆除进度逐层拆除。6.2.6拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先通知另一方，以防坠落。6.2.7拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、地下明沟等物。6.2.8拆下的材料应以吊运或人工传递的方式运递到指定的地点堆放，随拆随运，严禁从高空抛掷。应及时将当天拆除的材料运至地面分类堆放，当天拆除当天清理。6.2.9在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交接清楚后

24、方可离开。6.2.10脚手架拆除后，将工字钢向内侧拉至结构板面上，用气焊将钢管底座割掉后将工字钢从卡环中抽出，集中后人工运出。7质量检验标准7.1构配件允许偏差序号项 目允许偏差（）示 意 图检查工具1架子管尺寸外径48.3壁厚3.6±0.5±0.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺4立杆钢管弯曲3mL4m3mL4m1220钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m307.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项 目技术要求允许偏差（）示 意 图检查方法与工具1搭设中检查偏差的高度（m）H=4H=10H=20.6±8&

25、#177;20±40用经纬仪2间 距步 距±20钢板尺纵 距±50横 距±203纵向水平杆高差一根杆的两端±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差±107.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检 查 项 目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合 格 数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）1201320050108安全施工技术措施8.1材质及使用安全技术措施8.1.1扣件的紧固程度应在4065N·m，对接

26、扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。8.1.2对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。8.1.3各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100。8.1.4钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。8.1.5脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。8.1.6钢管与配件规格必须统一，严禁不同直径管、件相互混用。8.2脚手架搭设安全技术措施8.2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得

27、到允许，以防坠落伤人。8.2.3在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。8.3脚手架拆除安全技术措施8.3.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。8.3.2拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。8.3.3拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8.3.4在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。8.3.5每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8.3.6所

28、有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。8.3.7拆下的零配件要装入容器内，用外用电梯运送，严禁从高空抛掷。 9计算书9.1悬挑式扣件钢管脚手架 悬挑式扣件钢管脚手架计算书 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）、钢结构设计规范（GB50017-2003）、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为双排脚手架， 横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为19.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0

29、.60米，立杆的步距1.80米。 内排架距离墙长度为0.80米。 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。 采用的钢管类型为48.3×3.6。 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米,采用扣件连接。 2.荷载参数 施工均布荷载为2.0kN/m2，脚手板自重标准值0.35kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:装修脚手架。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.00米，建筑物内锚固段长度2.50米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.70m。拉杆采用钢丝绳。 立面图 剖面图 二、小横杆的计算: 小横

30、杆按照简支梁进行强度和挠度计算。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×1.500=2.463kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载

31、作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.463×0.602/8=0.111kN.m =M/W=0.111×106/5260.0=21.07N/mm2 小横杆的计算强度205 N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.04+1.50+0.26=1.80kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×1.80×600.04/(384×2.06 ×105×127000.0)=0.12mm 小横杆的最大挠度小于600.0/150与规范规定10mm,满足要求!

32、 三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。 用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.040×0.600=0.024kN 脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.600×1.500/2=0.158kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.600×1.500/2=0.900kN 荷载的计算值 P=(1.2×0.024+1.2×0.158+1.4×0.900)/2=0.739kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度

33、计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.040)×1.5002+0.175×0.739×1.500=0.203kN.m =0.203×106/5260.0=38.500N/mm2 大横杆的计算强度205N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6

34、77×0.040×1500.004/(100×2.060×105×127000.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=(0.024+0.158+0.900)/2=0.541kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1.146×540.660×1500.003/(100×2.060×105×127000.000)=0.80mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.851mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与规范规定10mm,满足要求! 四、扣件抗滑力的计算: 按规范（JGJ13

35、0-2011）表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc (规范JGJ130-2011公式5.2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值 P1=0.040×0.600×2/2=0.024kN 大横杆的自重标准值 P2=0.040×1.500=0.060kN 脚手板的荷载标准值 P3=0.35

36、0×0.600×1.500/2=0.158kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.600×1.500/2=0.900kN 荷载的计算值 R=1.2×0.024+1.2×0.060+1.2×0.158+1.4×0.900=1.549kN 单扣件抗滑承载力的设计计算R 8.00满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1295 NG1 = 0.1295&

37、#215;19.000=2.460kN (2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×2×1.500×(0.600+0.800)/2=0.735kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.170×1.500×2/2=0.255kN (4)吊挂的安全设施，安全网自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，包括安全网自重标准值(kN/m2):0.010 NG4

38、= 0.010×1.500×19.000=0.285kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.275kN。 NG2KL=NG2+NG3+NG4L = 0.990kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 3.735kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000 NQ = 2.000×1×1.500×0.600/2=0.90kN (6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值: （参考规范JGJ130-2011公式4.2.5） 其中 W0 基

39、本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2012）的规定采用：W0 = 0.300 <1>可按建筑结构荷载规范（GB50009-2012）附表D.4取重现期10年确定，根据本工程工况，取修正系数为1 <2>脚手架使用期较短，一般为25年，遇到强劲风的概率相对要小得多； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2012）的规定采用： 脚手架底部 Uz = 1.210, 风荷载虽然在脚手架顶部达到最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力却最小；而在5m（底部）处风荷载虽然最小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值也最大，根据以

40、上分析，立杆稳定性验算时风压高度变化系数的取值应选脚手架底部。 Us 风荷载体型系数：Us = 1.1284 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 1×1.210×1.1284×0.300 = 0.410kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-2） N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ = 5.616kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-1） N = 1.2NG + 1.4NQ = 5.742kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M

41、W （参考规范JGJ130-2011公式5.2.9） MW = 0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.9×1.4×0.410×1.50×1.802/10 = 0.251kN/m 六、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-1） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.742kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； u 计算长度系数

42、，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=170； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=196的结果查表得到0.188； A 立杆净截面面积，A=5.06cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.26cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到= 5742.000/(0.18

43、8×506.000)=60.47N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-2） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.616kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=170； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的

44、稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=196的结果查表得到0.188； A 立杆净截面面积，A=5.06cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.26cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.251kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到= 5616.000/(0.188×506.000)+(251000.000/5260.000)=106.86N/mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 七、连墙件的计算: (1)连墙件的轴向力设计值

45、计算： Nl = Nlw + No （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-3） 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × Wk × Aw （参考规范JGJ130-2011公式5.2.13） 脚手架顶部Uz = 1.210 （连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比例函数关系，随着脚手架升高，风压高度变化系数增大，连墙件的轴向力设计值也随之增大，架体顶部达到最大。所以，连墙件计算时，风压高度变化系数应取架体顶部。） 脚手架顶部风荷载标准值Wk=k×Uz×Us×Wo=1×

46、;1.210×1.1284×0.300 = 0.410kN/m2。 Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.410kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.00×1.80×3.00×1.50 = 16.200m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000kN 经计算得到 Nlw = 1.4×0.410×16.200 = 9.299kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 9.299+3.000 = 12.299kN (2)连墙件的强度计算： (参考规范JG

47、J130-2011公式5.2.12-1) 经计算=12299.00/506.00=24.31N/mm2174.25N/mm2，满足要求。 (3)连墙件的稳定承载力计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离 长细比=lo/i=80.00/1.59=50 长细比=50 =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到=0.852； Nl/A=12.299×103/(0.852×1831.32)=7.89N/mm2 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2） 连墙

48、件稳定承载力0.85f=174.25，连墙件稳定承载力计算满足要求! (4)连墙件抗滑移计算： 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 12.299kN小于扣件的抗滑力16.00kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为Lb=600mm，内侧脚手架距离墙体La=800mm，支拉斜杆的支点距离墙体Lc = 1700mm， 锚固长度Lm = 2500mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 18

49、5.00cm3，截面积A = 30.60cm2。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2×3.74+1.4×0.90=5.74kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 悬挑脚手架支撑梁变形计算受力简图 悬挑脚手架支撑梁变形图 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=7.689kN,R2=6.401kN,

50、R3=-0.188kN 最大弯矩 Mmax=2.879kN.m = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.288×4.500+6.302+6.302=13.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=7.689+6.401+(-0.188)=13.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.288×4.5002/2+6.302×3.300+6.302×3.900)=-48.30kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 7.689×4.200=32.29 支2: 6.401×2.500=16.00 顺时针力矩之和：32.29+16.00=48.29KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.879×106/(1.05×185000.0)+4.357×